某项目卸料平台施工方案.docx

某项目卸料平台施工方案龙光玖龙台项目编号：卸料平台施工方案编制：审核：批准：岭龙光工程建设有限公司龙光玖龙耋项目一标段二。一七年二月十六日第一节、编制根据1第二节、工程IR况1第三节、卸料平台构造、安拆及使用要求23.1 平台定位23.1.1 落地式卸料平台定位23.1.2 悬挑式卸料平台定位33.2 卸料平台构造要求33.2.1 落地式卸料平台构造要求33.2.2 悬挑式卸料平台构造要求63.3 卸料平台的安装及使用要求9第四节计算书114.1 落地式卸料平台计算书。114.1.1、 体参数124.1.2、 荷载参数124.1.3、 设计简图124.1.4、 板底支撑（纵向）钢管验算144.1.5、 横向支撑钢管验算154.1.6、 立杆承重连接计算174.1.7、 立杆的稳固性验算174.1.8、 连墙件验算184.1.9、 立杆支承面承载力验算194.2 悬挑式卸料平台计算书194.2.1、 构造参数19422、荷载参数204.2.3、 设计简图204.2.4、 面板验算214.2.6、 主梁验算244.2.7、 钢丝绳验算264.2.8、 拉环验算274.2.9、 焊缝验算28施工电梯基础施工方案第一节、编制根据1、本工程施工图纸、图纸会审纪要2、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)3、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)4、品茗安全计算软件5、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)6、钢结构设计规范(GB50017-2003)第二节、工程概况工程名称：光明玖龙台项目工程地址：深圳市光明新区管理委员会旁建设单位：深圳市凯丰实业有限公司施工单位：龙光工程建设有限公司监理单位：深圳市邦迪工程顾问有限公司设计单位：广东现代建筑设计与顾问有限公司本项目为住宅楼，要紧为1-3#、9-12#期(第13,912#楼、幼儿园、沿街商铺)构成。主体结构为钢筋混凝土框架-剪力墙结构。地下室两层，其中1#、11#、12#栋地下室为1层。主楼使用预制预应力管桩基础，幼儿园使用天然基础。主楼共35层，层高3m,建筑高度117m,幼儿园共4层，层高3.6m,建筑高度16.85m,地下室层高4m。建筑面积177830.44m2,其中地下室建筑面积为46478m2.第三节、卸料平台构造、安拆及使用要求转料平台要紧用途为：从结构楼层中将已拆除的模板、木防、钢管等材料转运至所需的楼层。根据现场实际情况，架空车库层使用落地式卸料平台，24层使用悬挑式卸料平台，5层以上使用铝模施工，可通过传料洞口周转材料，无需卸料平台。3.1平台定位3.1.1落地式卸料平台定位据现场平面布置情况、建筑物结构特点及地方有关规定布置，12#楼设置两个，立杆底部搭设在地下室顶板上，下垫100XIoo模板，供转换层使用，搭设高度分别为6.95m,6.75m,具体位置如下图所示：3.1 .2悬挑式卸料平台定位主楼2-4层使用悬挑式卸料平台，12#楼设置三个，分别位于12AT,12A-3交12A-D;12B-1,12B-2交12B-F;12C-S,12C-R交12014。具体位置如下图所示。3.2 卸料平台构造要求3.2.1 落地式卸料平台构造要求（1）根据现场的实际情况，使用落地式工字钢定型转料平台，钢管使用班组向租赁站租借的48.3X3.6标准钢管，本工程使用4.5m×6m卸料平台。(2)卸料平台距离墙边水平距离为0.5m,立杆纵距1m,立杆横距1.5m,立杆步距为1.5m,横杆与立杆使用双扣件连接。(3)转料平台周边搭设1.2m高防护栏杆，并在0.2m处设扫地杆、0.7m高度设一道护身栏杆，整个平台顶面使用木模板刷红白相间油漆进行封闭。(4)转料平台使用连墙件与建筑物混凝土结构相连。转料平台严禁与外架等施工设备连接在一起，更不能搁置在外架杆件上。落地式卸料平台平面布置图主体结构立面示意图3.2.2 悬挑式卸料平台构造要求（1）根据现场的实际情况，使用悬挑式工字钢定型转料平台，使用设备站设置的定型拼装式卸料平台，本工程使用1.8mX6m卸料平台：主梁使用18#工字钢，长6m,挑出结构外4m,锚固建筑物长度2m,主梁使用18#工字钢垂直建筑外墙布置，次梁使用16#工字钢间距0.5m。（2）卸料平台内侧钢丝绳离墙边水平距离为2.9m,拉结点与平台垂直距离3m,内侧使用6xl918.5钢丝绳；外侧钢丝绳离墙边水平距离3.9m,拉结点与平台垂直距离3m,外侧使用每侧两根6xl918.5的钢丝绳。（3）转料平台周边搭设1.2m高防护栏杆，并在0.2m处设扫地杆、0.7m高度设一道护身栏杆，整个平台内侧面使用木模板刷红白相间油漆进行封闭，平台板使用4mm厚焊接花纹钢板。（4）转料平台使用钢丝绳及钢筋环与建筑物混凝土结构相连。转料平台严禁与外架电钢悬挑式_邮料平台侧I/曲图.工字钢锚固示意图（20圆钢预埋）悬挑主梁焊缝厚度&焊缝长度1阳钢丝绳上部拉结点（使用20圆钢预埋于上层对应梁处）济：绳卡间矩八为6d7d,d为纲丝绳宜径钢丝绳绳卡作法3.3 卸料平台的安装及使用要求（1）转料平台在地面制作成定型件后再吊运至相应楼层安装，使用的原材料材质及性能应合格，对进场原材料进行进场验收与检验，合格后方可使用。（2）转料平台安装前应对作业人员进行安全技术交底，并在工长及专职安全管理人员监督下实施。转料平台在吊运时应有专人指挥，平稳吊运、严禁碰撞外架。(3)卸料平台四角应设置四只吊装环，以满足安装拆卸的要求，焊接质量需满足钢结构焊接规范要求。转料平台吊装，务必横梁支撑点电焊固定、接好钢丝绳、通过检验才能松卸起重吊钩。(4)转料平台安装时，钢丝绳应使用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。(5)卸料平台搭设完成后，需在卸料穿过外架至建筑物间的通道使用水平兜网封闭，并于平网上部铺设竹跳板，通道两侧搭设防护栏杆。此处为脚手架空档，使用前应张挂安全平网,空档处采用木榜模板搭设.(6)使用前，需由生产经理组织，技术、安全、责任工长、搭设班组及使用班组共同进行验收，验收合格后才能投入使用。（7）使用前，在转料平台明显处设置安全警示标志牌与验收标识牌，标明使用要求与限载重量，本工程卸料平台限重为It,即6m长钢管不超过40根或者3m长木材不超过90根或者1830×915×18整张模板不超过40张或者2.65m长方钢管不超过100根。（8）转料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。在使用过程中，工长及安全员应经常检查平台上的堆料情况是否满足限载要求，若发现堆料超载，应立即制止。（9）转料平台上料时，须轻放堆载物，不得集中堆载，应使堆载物匀置在平台上，以保证其受力均衡，堆载高度不宜超过1.2m。（10）钢丝绳、绳卡使用注意事项：绳卡不得在钢丝绳上交替布置。绳卡不得少于三个，间距为钢丝绳直径的6-8倍。绳卡在实际使用中受载2次后，螺母要进一步拧紧。（11）转料平台拆卸前，应对转料平台完好性进行检查；拆卸工作需按专项方案及安全操作规程要求进行；拆卸前应对作业人员进行安全技术交底。拆卸时应有可靠防止人员、物料坠落措施，严禁抛掷物料。（12）转料平台搭设、拆卸时，应设置警戒区，禁止无关人员进入施工现场。施工现场应设置负责统一指挥的人员与专职监护的人员，各工序应当定岗、定人、定责，作业人员应严格执行施工方案与有关安全技术规定。夜间或者遇六级以上大风及雷雨等天气，不得进行搭设与拆卸作业。第四节计算书4.1 落地式卸料平台计算书。计算根据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80913、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB5OO17-20034.1.1、 体参数卸料平台名称办公楼1卸料平台卸料平台布置方式沿横向平台长度A(m)6平台宽度B(m)4.5平台高度H(m)7立杆纵距la(m)1立杆步距h(m)1.5立杆横距lb(m)1.5板底支撑间距s(m)0.34.1.2、 荷载参数每米钢管自重glk(kNm)0.04脚手板自重g2k(kNm2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kNm)0.14安全设施与安全网自重g4k(kNn?)0.01材料堆放最大荷载qiKkN/n?)3施工均布荷载q2k(kNn?)2基本风压oXKkN/m?)0.3风荷载体型系数s0.8风压高度变化系数z0.74(连墙件强度验算),0.74(立杆稳固性验算)4.1.3、 设计简图芦仲明l2二小：Hr"：'；彳；门；：,工、产，i*T«AmQ平台水平支撑钢管布置图主体结构Ia卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图4.1.4、 板底支撑(纵向)钢管验算钢管类型483×3.6钢管截面抵抗矩W(cm3)5.26钢管截面惯性矩I(Cm4)12.71钢管弹性模量E(Nmn?)206000钢管抗压强度设计值f(Nmm2)205Gik=gk=0.040kNm;G2k=g2k×W5=O.35O×1.50/5=0.105kNm;Qik=qik×lt5=3.000×1.505=0.900kNm;Q2k=q2k×W5=2.000×1.505=0.600kNm;(1)强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算oq=1.2×(Gk+G2k)=1.2×(0.040+0.105)=0.174kNm;q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.900+0.600)=2.100kNm;UUUUUUUUUUIUUUUUUUUIUUUUUUUUUUUUU(1)1_1000L1000I1000L2.274kNm2.274kNm2.274kNm板底支撑钢管计算简图Mma=(0.1OO×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.174÷0.117×2.100)×1.002=0.263kNm;R111ax=(l.l00×q+1.200×q2)×l=(l.l00×0.174+1.200×2.100)×1.00=2.71IkN;=MmaW=0.263×106(5.26×103)=50.019Nmm2<f=205.00Nmm2;满足要求！(2)挠度计算q'=Gik+G2k=0.040+0.105=0.145kNmq,=Qk+Q2k=0.900+0.600=l.500kNmRma=(l.lOO×q'+1.200×q2)×l=(l.l00×0.145+1.200×1.500)×1.00=1.960kN;v=(0.677ql4÷0.990q2l4)l00El=(0.677×0.145×(1.00×103)4+0.990×1.500×(1.00×103)4)(l00×206000.00×12.71×104)=0.605mm<min1000.00/150,10mm=6.667mm满足要求！4.1.5、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型48.3×3.6钢管截面抵抗矩W(cm3)5.26钢管截面惯性矩I(CmB12.71钢管弹性模量E(Nmn?)206000钢管抗压强度设计值f(Nmm2)205横向支撑钢管按照均布荷载与集中荷载下三等跨连续梁计算，由于横向支撑钢管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。q=gik=0.040kNm;q=1.2gik=0.048kNm;p=Rmax2=1.356kN;p=Rmax2=0.980kN1.356kN.356kM.356kM.356kM.356kM.356kN.356kM.356kM.356kM.356lcM.356kNl.356kM.356kr>1,356kM.356kM.356kNO04S八Olo4k卜O必行O辰仆004Skho04八004Sk卜004ScO04S讣00SH"小O04SHo民<40辰<卜004SkM卜,MnrtnrtnrtnrtBtoWnrtnrtnrtnrtnrtotnTl(ij¾2(3)4(4)5懿78(10(11)(12)(13;：(14)(156横向钢管计算简图横向钢管计算弯矩图3.406 3.392-1.363-2.076-2.734 -2.702.036 2.0210.665 0.651Mmax=0.987kNm;-0.651>2.0212.0760.7053392 -3.4062.7482.7341,3781.3638横向钢管计算剪力图Rnax=7.510kN;横向钢管计算变形图Vma=4.290mm;=MmaxW=0.987×1O6(5.26×1O3)=187.665Nmm2<f=205.00Nmm2;满足要求！Vmax=4.290mm<min15OO.OOl50,10=l0.00mm;满足要求！4.1.6、立杆承重连接计算横杆与立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移承载力系数().8Rc=12×0.80=9.600kN>R=7.51OkN满足要求！4.1.7、立杆的稳固性验算钢管类型48.3×3.6钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(Cm2)5.06钢管抗压强度设计值11(Nmm2)205双立杆计算方法按照分配系数分配主立杆受力分配系数K0.6立杆计算长度系数1.5NGi=(la+2.00×lb+2.00×h)×gikh×H+g!k×la×4.001.00=(1.00+2.00×1.50+2.00×1.50)×0.0401.50×7.000+0.040×1.00×4.00l.00=1.467kNNG2=g2k×la×lbl.00=0.350×1.00×1.501.00=0.525kN;NG3=g3k×lb=0.14×1.5=0.2IkN;NG4=g4k×lb×H=0.01×1.5×1.5=O.O22kN;NQi=qk×la×lb1.00=3.000×1.00×1.501.00=4.500kN;NQ2=q2k×la×lbl.00=2.000×1.00×1.50/1.00=3.OOOkN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N=I.2(Ngi+Ng2+Ng3÷Ng4)+0.9×1.4(Nqi+Nq2)=1.2×(1.467+0.525+0.210+0.022)+0.9×1.4×(4.500÷3.000)=12.119kN;支架立杆计算长度：1.o=kh=l×1.50×1.50=2.250m长细比=Loi=2.25O×103(1.59×10)=141.509<=250满足要求！轴心受压构件的稳固系数计算：1.o=kh=1.155×1.5OO×1.5=2.599m长细比=Loi=2.599xl()3/(1.59x10)=163.443由查表得到立杆的稳固系数=0.265k=zso=0.74×0.80×0.30=0.178kNm2Mw=0.9×1.4×k×l×h2l0=0.9×1.4×0.178×1.50×1.5O2l0=0.076kNm;=kNA+MwW=0.60×12.119×103(0.265×5.06×102)÷0.076×106(5.26×103)=68.586Nmm2lf=205.00Nmm2满足要求！418、连墙件验算连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式两步三跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.25(1)强度验算k=zso=0.74×0.80×0.30=0.178kNm2Aw=1.50×1.00×2×3=9.0m2Nw=1.4×k×Aw=1.4×0.178×9.0=2.238kNN=Nw+No=2.238÷3.OO=5.238kN长细比=Loi=(O.25+0.12)×103(1.59×10)=23.270,由查表得到立杆的稳固系数=0.967oN0.85Af=0,85×0.967×5.060×10-4×205.00×103=85.261kNN=5.238WN尸85.26IkN满足要求！(2)连接计算连墙件使用扣件方式与墙体连接。双扣件承载力设计值Rc=12×0.80=9.600kNN=5.238kN<Rc=9.600kN满足要求！4.1.9、 立杆支承面承载力验算地基土类型岩石地基承载力特征值fg(kPa)140基础底面面积A(nf)0.25地基承载力调整系数kc1fg'=fg×kc=40.000×1.000=140.000kPaNk=(NGl+Ng2)+(Nqi+Nq2)=(1.467+0.525)+(4.500+3.0)=9.492kN;p=NA=9.4920.25=37.967kPa<'=140.000kPa满足要求！4.2悬挑式卸料平台计算书计算根据：1、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80912、钢结构设计规范GB50017-20034.2.1、 构造参数卸料平台名称办公楼5层1卸料平台卸料平台类型类型一:主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4平台宽度B(m)2.5卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋考虑主梁内锚长度否主梁间距Ll(m)2.5次梁间距s(m)0.5次梁外伸长度m(m)0.25内侧次梁离墙水平距离a(m)0.3外侧钢丝绳离墙水平距离al(m)3.5外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离hl(m)3内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)2.3内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)3计算内侧钢丝绳否钢丝绳夹个数34.2.2、 荷载参数面板自重GkKkN/n?)0.39次梁自重Gk2(kNm)0.169主梁自重Gk3(kNm)0.198栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kNm)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kNm)0.01施工活荷载Qkl(kNm2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(n?)2施工活荷载动力系数1.3型钢悬挑式卸料平台侧立面图空除用:节点详图一U形钢筋详图节点一4.2.4、 面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm)12截面抵抗矩W(Cm3)24抗弯强度设计值fKN/mn?)205面板受力简图如下:UUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUU战1_500L500L500L7.6O8kNm7.6O8kNm7.608kNm计算简图取单位宽度Im进行验算q=1.2×Gk×l+l.4×(1.3×Qki+PkS)×1=1.2×0.39×l+1.4×(1.3×2+52)×l=7.608kNmq产1.2×Gki×1=1.2×0.39×l=0.468kNmq活=1.4×(1.3×Qki÷PkS)×1=1.4×(1.3×2+52)×1=7.14kNm抗弯验算：Mmax=O.1×q»×s2+0.117×q活xs?=。.1x0.468x0.52+0.117x7.14x0.52=0.22lkNm=MmaW=0.221×106(24×103)=9.189Nmm2<f)=205Nmm2面板强度满足要求！4.2.5、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号16a号槽钢截面惯性矩IX(Cm4)866.2截面抵抗矩WX(Cm3)108.3抗弯强度设计值f(Nmm2)205弹性模量E(N/mm?)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算:承载能力极限状态：q=(1.2×Gki+1.4×1.3×Qk)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.5+1.2×0.1689=2.257kNmp=1.4×Pk=1.4×5=7kN正常使用极限状态：q2=(Gki+Qki)×s+Gk2=(0.39+2)×0.5+0.1689=1.364kNmpz=Pk=5kN(1)抗弯强度7kN2.257kNm2.257cNm2.257kNm(2)计算简图Mma=q(L28-m22)÷p×L4=2.257(2.528-0.2522)+7×2.54=6.067kN.m=Mma(xWx)=6.067×106(l.O5×108.3×103)=53.357Nmm2<f=205Nmm2次梁强度满足要求！(2)挠度验算SkN1.364kNm1.%4即011.364kNm(2)2502500-250计算简图Vmax=q2L4(384EIx)(5-24(mL)2)+p2L3(48EIx)=1.364×25004(384×206000×866.2×104)×(5-24(0.252.5)2)+5×25003(48×206000×866.2×104)=0.371mm<v=L/250=2500/250=1Omm次梁挠度满足要求！(3)稳固性验算=Mma(bWx)=6.067×106(0.796×108.3×103)=70.384Nmm2<lf=205Nmm2其中，b-均匀弯曲的受弯构件整体稳固系数，按照下式计算：b=(570tb(lh)×(235fy)=(570×10.00×63.00(2500×160,00)×(235205.00)=1.029;由于b大于0.6,按照下面公式调整：b'=1.07-0.282b=0.796次梁稳固性满足要求！(4)支座反力计算承载能力极限状态：R=q×B2=2.257×2.52=2.821kN正常使用极限状态：R2=q2×B2=1.364×2.52=1.705kN426、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号18a号槽钢截面面积A(Cm2)25.69截面回转半径ix(cm)7.04截面惯性矩IX(CmS1272.7截面抵抗矩WX(Cm3)141.4抗弯强度设计值f(Nmm2)205弹性模量E(Nm?)206000根据建筑施工高处高攵二作业安全技术I规范(JGJ80-91),主梁内力按照外侧钢丝绳吊点与建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算(不考虑内侧钢丝绳支点作用)：承载能力极限状态：q=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.198+0.150+0.010)=0.429kNmp=1.4×Pk2=1.4×52=3.5kNR=2.821kN正常使用极限状态：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.198+0.150+0.010=0.358kNmp2=Pk2=2.5kNR2=1.705kN(1)强度验算1.41kN2.82IkN2.821kN2.82IkN2.821kN2.821kN2.821kN1.41lcNkNmIIIO.4J9cNmUl!, 1!, 1! 1!11!FIuuiuuuuuuuuuiuuuluumuuuhuuiil(2)计算简图12.67 12.58619.7659.55,16.7296.51413.6933.47800.636n fnz, 2 -1.4%77-1.624-2.864-5.878； 飞W15912,6.苴7 I。6剪力图(kN)R外=14.296kNMmax=I2.017kNmN=Rtan=R(ha)=14.296/(3.000/3.500)=16.678kN=Mma(xWx)+NA=12.017×106(1.05×141.400×103)+16.678×103(25.69×102)=87.429Nmm2<f=205.000NZmm2主梁强度满足要求！(2)挠度验算0.3*kNm0.35CwmIUiiuuuiuuuulIuuiulIuuuilmuutuunl,!,!,!0.85ZkN1.705kN1.705kN1.705kN1.705kN1.705kN1.705kN0.852kN500-3.516变形图(mm)Vma=3.516mm<v=a25O.OO=35OO.OO25O.OO=14.000mm主梁挠度满足要求！(3)稳固性验算x=aix=350.0007.040=49.716NEx=2EA/(1.1x2)=3.14162×206000.000×25.690×102(l.l×49.7162)=1921098.556N由x=49.716,查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，x=0.874N(xA)+mxMma(Wx(1-0.8NNEx)=16.678×103(0.874×25.69×102)+1.0×12.017×1061.05×141.400×103×(l-0.8×16.678×103/1921098,556)=88.931Nmm2<f=205.(MM)Nmm2主梁稳固性满足要求！(4)支座反力计算12.6712.58619.7659.551"72912-1.49677-1.624R外=14.296kN427、钢丝绳验算6.5143.6933.47800.636-2,S64l¾.O57-5.878剪力图(kN)Wt18912.J537-10-666钢丝绳型号6×37钢丝绳直径19.5钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)197.5抗拉强度为(Nmr112)1400不均匀系数0.82安全系数K6素U.变坏细火注：绳卡间即A为6cH7d,d为纲丝绳口仔钢丝绳绳索作法花篮螺栓T=R外sin=14.296/0.651=21.967kNFg=aFgK=0.820×197.5006.000=26.992kN>T外=21.967kN钢丝绳强度满足要求！4.2.8、拉环验算拉环直径d(mm)20抗拉强度(N/mm2)6530=T(2A)=21.967×1032×3.14×(202)2=34.979Nmm2<f=65Nmm2拉环强度满足要求！4.2.9、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120次梁与主梁满焊，焊缝厚度5mmf=T(he×lw)=21.967×103(8.000×120.000)=22.882Nmm2<ffw=160Nmm2拉环焊缝强度满足要求！