旧房改造工程塔吊施工方案.docx

旧房改造工程塔吊施工方案第一节编制根据1第二章工程概况1第三节塔吊基础定位及施工2第四节场地准备及机械准备2第五节塔吊基础计算3第六节安装及拆卸顺序20第七节安装方法及调试标准20第八节塔吊附着安装31第九节塔吊拆卸32第十节塔吊技术性能及保护保养33第十一节塔吊的操作使用及安全措施37第十二节塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正39第十三节施工塔吊防碰撞措施39第十四节塔吊应急预案41第一节编制根据建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010塔式起重机设计规范GB/T13752-1992建筑地基基础设计规范GB507-2011建筑结构荷载规范GB509-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015版）施工组织设计及其建筑、结构施工图纸第二章工程概况序号项目内容1工程名称沿江新村危旧房改造工程2建设地点瑞安市玉海街道3建设单位瑞安市旧城改造进展公司4设计单位温州同邦建筑设计有限公司5勘察单位浙江省工程物探勘察院6监理单位浙江华瓯建设项目管理有限公司7施工单位温州中亿建设有限公司8工期790日历天9质量等级合格10工程规模总建筑面积74048.82m2,其中地下室建筑面积9880m211层数1#3#楼7+1层；4#楼5层；5#7#楼8层；淖12#楼9层；地下一层。12高度1#3#楼:28.20m；4#楼：19.25m；5#7#楼:28.10m；8#12#楼：31.05mo13结构类型框架结构第三节塔吊基础定位及施工1、为最大限度满足施工需要及合理节约成本拟使用3台工作半径59mQTZ80型液压自升塔式起重机，该机最大起重荷载60kn,最大起重力矩885knm,起重高度160m,塔身宽度1.6m。拟将塔吊布置作如下确定：（详见附图）塔吊位置及塔吊臂长序号塔名塔吊位置选型塔吊臂长11#塔吊5楼（5-4轴5T5轴交5-A轴南侧4.0m）QTZ8059m22#塔吊6楼（6-9轴6-1/9轴交6-八轴南侧4.0小）QTZ8059m33#塔吊5楼（5-16轴5-17轴交5-人轴南侧4.0小）QTZ8045m各塔吊位置关系序号塔名搭设高度（建筑最高点+地下室高度）11#塔吊34.00m,（27+7=34.0mV标准节9节X3m=27.00m）22#塔吊40.00m,（33+7=40.OmV标准节U节X3m=33.00m）33#塔吊28.00m,（21+7=40.OmV标准节7节X3m=21.00m）2、塔吊基础施工见“塔吊基础计算书”设计要求。基础施工前应由塔吊拆装队技术负责人进行如下几方面的技术交底：混凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面平整度要求、预埋螺栓误差要求等，接底人为工程施工负责人，双方书面交接。基础施工应由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，如钎探纪录、地基隐蔽工程验收纪录等。施工完毕做好佐的养护，碎强度达到要求后方可安装塔吊；3、顶面用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度与平整度误差不超过1/5000；4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过÷0.5mm,螺纹位须抹上黄油，并注意保护。5、塔吊基础设计附后。第四节场地准备及机械准备1、专业安装单位会同公司安全科与项目部共同查看现场，编制安装方案，落实安全保证措施。2、按基础施工图纸进行塔机基础的施工，基础碎使用C30商品税，正确预埋地脚螺栓，操纵校表面平整度，留置碎试块两组（立塔及28d各一组）。3、专业安装单位组织安装小组全体作业人员进行安装方案、操作规程、使用说明书的学习，进行特种作业安全技术交底，使之熟悉塔机安装方案，掌握安全技术操作规程。4、根据各安装部件的重量，配齐并检查安装塔机所需的钢丝绳、吊具、吊索。5、根据安装时间，落实平板汽车、汽车吊，确定进场时间。6、清点所有的零部件、连接螺栓、销轴及开口销，并提早将连接件涂抹黄油。7、做好场地平整工作，保证道路畅通，确保吊装、接臂足够的工作面。8、塔吊安拆范围内上空所有临时施工电线务必拆除或者改道。9、机械及工具配备：一台25t汽车起重机与钢丝绳、绳扣、木楔、麻绳、撬棍、榔头、扳手等。第五节塔吊基础计算一、基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号:QZT80(6010);塔吊自重Gt： 650kN;最大起重荷载Q： 60kN；塔吊起升高度H： 130m；塔身宽度B: 1.65m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度1。： 4. 75m；格构柱缀件节间长度a】： 0.525m；格构柱基础缀件节间长度a2: 0.525m格构柱截面宽度bi： 0.42m；3、基础参数桩中心距a： 1. 8m；桩入土深度1： 50m；桩混凝土等级：C25；桩钢筋直径：20mm；承台宽度Be： 3. 4m；承台混凝土等级为：C35；标准节长度b： 3m；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8. 8级;塔吊地脚螺栓的直径d： 36mm；塔吊地脚螺栓数目n： 24个；格构柱缀件类型：缀条；格构柱分肢材料类型：L160xl4;格构柱钢板缀件参数：宽250mm,厚IOmm； 格构柱基础缀件材料类型：L160xl4;桩直径d： 0. 8m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩钢筋型号：RRB400；承台厚度h： 1. 3m；承台钢筋等级：RRB400；承台钢筋直径：20；承台箍筋间距：100mm；承台保护层厚度:50mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：C类有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：2.03；主弦杆材料：角钢/方钢； 非工作状态：所处城市：浙江温州市， 额定起重力矩Me： 885kN m； 塔吊倾覆力矩M： 1797kNm; 工作状态：所处城市：浙江温州市， 额定起重力矩Me： 885kNm;塔吊倾覆力矩M： 1136kNm;一、非工作状态下荷载计算 塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算主弦杆宽度c： 250mm；基本风压3o： 0. 6 kN/m2；基础所受水平力P： 504kN;基本风压o: 0. 6 kNm2, 基础所受水平力P： 632kN;承台自重：Gc=25×BcXBc×h=25×3.40×3.40×l.30=375.7OkN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc=650.00÷375.70=1025.70kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值MkmaX=1797.OOkN-m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：=(3B+2b+(4B2+b2),z2cBb)挡风系数中=0.78；水平力：Vk=×B×H×÷P=0.60×1.65×130.00×0.78+504.00=604.16kN;4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=1025.70kN；Mkmax=1797.OOkNm；Vk=604.16kN；图中X轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩MmaX最不利方向进行验算。(1)、桩顶竖向力的计算Nik=(Fk+Gk)n±Mkxixj2式中：n单桩个数，n=4；Fk一作用于桩基承台顶面的竖向力标准值;Gk一桩基承台的自重标准值;MXk一承台底面的弯矩标准值;Xi一单桩相对承台中心轴的X方向距离;Mk一单桩桩顶竖向力标准值;经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：NkmaX=Fk/4+(MkmaXXaX2-°5)/(2义(a×2-05)2)=1025.70/4+(1797.00×1.80×2-o5)/(2×(1.80×2°5)2)=962.35kN；最小压力:Nkmin=Fk/4-(MkmaXXaX2-05)/(2X(a×2-°5)2)=1025.70/4-(1797.00×1.8O×2-o5)(2×(1.80X2-65)2)=449.50kN；需要验算桩基础抗拔力。(2)、桩顶剪力的计算Vo=I.2Vk4=1.2X604.16/4=181.25kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb4=l×3.14×36.002×3204=325.72kN;Nv=I.2Vn=l.2X604.16/24=30.21kN<325.72kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n×Nl=Nmin其中：m塔吊每一个角上螺栓的数量，n=n4;M每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb4=3.14×32.252×4004=326.69kN;N1=L2Nkminn=l.2×449.50/6.00=89.90kN<326.69kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力与拉力时的验算(NvNvb)2+(NtNtb)2)1/21其中：Nv、N1个普通螺栓所承受的剪力与拉力；NVb、仲、N?个普通螺栓的受剪、受拉与承压承载力的设计值;(NvNvb)2+(NtNtb)2)°5=(30.21/325.72)2+(89.90/326.69)2)5=0.29；螺栓在同时受到剪力与杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算根据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.1条。Mx=ENiyiMy=NiXi其中Mx,My一计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi一单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)2=(l.80-1.65)/2=0.08m；%一单桩桩顶竖向力设计值;通过计算得到弯矩设计值：MX=My=2X0.08×868.43×1.2=156.32kNm<>2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式：h2Ndfi>其中N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=89.90kN；d楼板螺栓的直径，d=36mm;fb一楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=L57Nmm2;h一楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，通过计算得到h89.90×IO3/(3.14X36.00X1.57)=506.30mm；构造要求：h792.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于792.OOmm03、承台截面主筋的计算根据混凝土结构设计规范(6850010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。OS=M(fcbho2)=l-(l-2as),z2s=l-2As=M/(shofy)式中：虫一系数，当混凝土强度不超过C50时，CU取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，Cii取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70Nmm2;h一承台的计算高度h°=1300.00-50.00=1250.00mm；fy一钢筋受拉强度设计值，fy=360Nmm2;通过计算得：OS=156.32×106(1.000×16.700×3.400×103×(l250.000)2)=0.002；=l-(l-2×0.002)°5=0.002;YS=1-0.002/2=0.999；ASX=Asy=156.32XIO6/(0.999X1250.000X360)=347.678mm2；由于最小配筋率为0.15%,因此最小配筋面积为：1300×3400×0.15%=6630mm2;建议配筋值：RRB400钢筋，20150。承台底面单向根数22根。实际配筋值6912.4Imn2。4、承台斜截面抗剪切计算根据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=I154.82kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：VPhsCtfiboho其中，bo承台计算截面处的计算宽度，bo=34OO.00mm；一计算截面的剪跨比，=ah°,此处,a=(1800.00-1650.00)/2=75.00mm,当<0.25时，取=0.25;当>3时，取=3,得=0.25;hs受剪切承载力截面高度影响系数，当ho<8OOmm时，取ho=8OOmm,ho>200Omm时，取ho=2000mm,其间按内插法取值，hs=(8001250),z4=0.894;承台剪切系数，a=1.75/(0.25+1尸1.4；ho一承台计算截面处的计算高度，ho=1300.00-50.00=1250.00mm；1154.82kN0.89×1.4×1.57×3400×1250/1000=8355.29kN；通过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数1.160xl4A=43.30cm2i=4.92CmI=1048.36cm4z0=4.47cm每个格构柱由4根角钢L160xl4构成，格构柱力学参数如下：Ii=I+A×(b2-zo)2×4=1048.36+43.30×(42.00/2-4.47)2×4=51518.76cm4；Ani=AX4=43.30×4=173.20cm2；W=Ii(b2-zo)=51518.76/(42.00/2-4.47)=3116.68cm3；ii=(IiAni)05=(51518.76/173.20)a5=17.25cm；2、格构柱平面内整体强度NmaX/Ani=I154.82×IO3/(173.20×102)=66.68Nmm2<f=360Nmm2;格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳固性验算1.oxi-lo-4.75m；xI=Lox1×102ix1=4.75×1O217.25=27.54；Ani-173.20cm2；Ady=4×25.OO×1.00=100.00cm2；oi=(xi2+40×A11Ady)o-5=(27.542+40×173.20100.00)o-5=28.77;查表：x=0.94;Nmax/(xA)=1154.82×103(0.94×173.20×102)=70.94Nmm2<f=360Nmm2；格构柱整体稳固性满足要求。4、刚度验算max=x1=28.77<=150满足；单肢计算长度：lo=a=52.50cm；单肢回转半径：i=4.92cm；单肢长细比：=loii=52.54.92=10.67<0.7max=0.7×28.77=20.14;因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳固满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ixi=51518.76cm4=173.20cm2W=3116.68cm3ix=17.25cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱构成的，整个基础的力学参数：I2=Ii÷AmX(b2×1022-b×1022)2×4=51518.76+173.20×(1.80×1022-0.42×1022)2X4=3504495.86cm4；An2=Ani×4=173.20X4=692.80cm2；W2=I2(b22-b2)=3504495.86/(1.80×1022-0.42×1022)=50789.80cm3；i2=(I2An2)05=(3504495.86/692.80)o-5=71.12cm；2、格构柱基础平面内整体强度1. 2NAn+1.4M(x×W)=1230.84×103(692.80×102)+2515.80×106(1.0×50789.80×103)=67.30Nmm2<f=360Nmm2;格构式基础平面内稳固满足要求。3、格构柱基础整体稳固性验算1.ox2-1o-4.75m；2=Lox2ix2=4.75×lO271.12=6.68；A112=692.80cm2；Ady2=2×43.30=86.60cm2；ox2=(x22+40×An2Ady2)0-5=(6.682+40×692.8086.60)0-5=19.09；查表：x=0.94;Nex'-2EA2l.lox22Nex=351205.45N；1 .2N(xA)+1.4mxM(Wi(l-1.2xNNEx)f1. 2N(xA)÷1.4111Mx(Wx(1-1.2xNNEx)=-2.66Nmm2f=360Nmm2;格构式基础整体稳固性满足要求。4、刚度验算max=2=19.09<=150满足；单肢计算长度：102=a2=52.50cm；单肢回转半径：ii=17.25cm；单肢长细比：=lo2ixi=52.517.25=3.O4<O,7ma=O.7×19.09=13.37因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：QUk=QSk+Qpk=UQsikliQpkApU桩身的周长，u=2.513m；Ap桩端面积,Ap=O.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表：序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)士名称18.0056.001350.00松散粉土217.9050.000.00淤泥315.6050.001700.00粘性土411.5050.001700.00粉土或者砂土由于桩的入土深度为50.00m,因此桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算：Quk=2.513×2548+1700×0.503=7258.336kN;单桩竖向承载力特征值：R=Ra=QUk/2=7258.336/2=3629.168kN;Nk=962.353kNl.2R=1.2X3629.168=4355.OOlkN;桩基竖向承载力满足要求！七、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=iqsikUili=4746.57kN;其中：TUk一桩基抗拔极限承载力标准值；U破坏表面周长，取UFd=2.51m；qsik一桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；i抗拔系数，砂土取0.500.70,粘性土、粉土取0.700.80,桩长1与桩径d之比小于20时，取小值；li第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=(UMqSilJi)/4=4910.36kN；UL桩群外围周长，u=4×(1.8+0.8)=10.4m；通过计算得到：TUk=ELqsikUili=4746.57kN；桩基抗拔承载力公式：NkWTgk2÷GgpNkWTuk2+Gp其中Nk-桩基上抗拔力设计值，Nk=449.50kN；Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp=1690.OOkN;Gp-基桩自重设计值，Gp=628.32kN；Tgk2+Ggp=4910.36/2+1690=4145.18kN>449.503kN;Tk2+Gp=4746.57/2+628.319=3001.603kN>449.503kN;桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=d24×0.65%=3.14×80024×0.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算通过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求，只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算通过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：RRB400钢筋，1120O实际配筋值3456.2mm20根据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008),箍筋使用螺旋式，直径不应小于6mm,间距宜为200300mm;受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基与考虑主筋作用计算桩身受压承载力时,桩顶下列5d范围内箍筋应加密；间距不应大于IoOm叱当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。二、工作状态下荷载计算塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×3.40×3.40×l.30=375.70kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=650.00+375.70+60.00=1085.7OkN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值MkmaX=1136.00kNm；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：=(3B+2b+(4B2+b2),z2cBb)挡风系数中=0.78；水平力：Vk=×B×H×+P=0.60×1.65×130.00×0.78+632.00=732.16kN4、每根格构柱的受力计算1-灌注破作用于承台顶面的作用力：Fk=1085.70kN；Mkmax=I136.OOkNm；Vk=732.16kN；图中X轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩MmaX最不利方向进行验算。(1)、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)n+Myyiyj2;式中：n单桩个数，n=4；F一作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G桩基承台的自重标准值；My一承台底面的弯矩标准值；Yj-单桩相对承台中心轴的Y方向距离；Nik一单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力:NkmaX=Fk/4+(MkmaXXaX2°5)/(2义(a×2-05)2)=1085.70/4+(1136.OOX1.8O×2-o5)(2×(1.80X2-°S)2)=717.69rN;最小压力：Nkmin=Fk/4-(MkmaXXaX2。5)/(2X(a×2-°5)2)=1085.70/4-(1136.00×2 .80×2-o5)/(2×(1.80×2-05)2)=-l74.84kN；需要验算桩基础抗拔力。(2)、桩顶剪力的计算Vo=I.2V4=1.2X732.16/4=219.65kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb4=l×3.14×36.002×3204=325.72kN;Nv=L2Vkn=l.2X732.16/24=36.61kN<325.72kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n×Nl=Nmin其中：m塔吊每一个角上螺栓的数量，n=n4;M每一颗螺栓所受的力；Nlb=de2ftb4=3.14×32.252×4004=326.69kN;N1=L2Nkmi11n=l.2×174.84/6.00=34.97kN<326.69kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力与拉力时的验算(NvNvb)2+(NtNtb)2)1/21其中：Nv、N1个普通螺栓所承受的剪力与拉力；NV%仲、NCb个普通螺栓的受剪、受拉与承压承载力的设计值;(NvNvb)2+(NNtb)2)05=(36.61/325.72)2+(34.97/326.69)2)5=0.16；螺栓在同时受到剪力与杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算根据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.1条。Mx二ENiyiMy=ENiXi其中Mx,My一计算截面处XY方向的弯矩设计值；Xi,yi一单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)2=(l.80-1.65)/2=0.08m；%一单桩桩顶竖向力设计值;通过计算得到弯矩设计值：MX=My=2X0.08X623.76×1.2=112.28kNm<>2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式：h2Ndfi>其中N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=34.97kN；d楼板螺栓的直径，d=36mm;fb一楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=L57Nmm2;h一楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，通过计算得到h34.97×IO3/(3.14×36.00×l.57)=196.93mm；构造要求：h792.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于792.OOmm03、承台截面主筋的计算根据混凝土结构设计规范(6850010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。OS=M(fcbho2)=l-(l-2as),z2s=l-2As=M/(shofy)式中：虫一系数，当混凝土强度不超过C50时，CU取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，Cii取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70Nmm2;h一承台的计算高度h°=1300.00-50.00=1250.00mm；fy一钢筋受拉强度设计值，fy=360Nmm2;通过计算得：OS=Il2.28×106(1.000×16.700×3.400×103×(l250.000)2)=0.001；=1-(1-2×0.001)°5=0.001;s=1-0.001/2=0.999；Asx=Asy=I12.28XIO6/(0.999X1250.000X360)=249.663mm2；由于最小配筋率为0.15%,因此最小配筋面积为：1300×3400×0.15%=6630mm2;建议配筋值：RRB400钢筋，20150。承台底面单向根数22根。实际配筋值6912.4Imn2。4、承台斜截面抗剪切计算根据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=861.23kN.我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：VPhsCtfiboho其中，bo承台计算截面处的计算宽度，bo=34OO.00mm；一计算截面的剪跨比，=ah°,此处,a=(1800.00-1650.00)/2=75.00mm,当<0.25时，取=0.25;当>3时，取=3,得=0.25;hs受剪切承载力截面高度影响系数，当ho<8OOmm时，取ho=8OOmm,ho>200Omm时，取ho=2000mm,其间按内插法取值，hs=(8001250),z4=0.894;承台剪切系数，a=1.75/(0.25+1尸1.4；ho一承台计算截面处的计算高度，ho=1300.00-50.00=1250.00mm；861.23kN0.89×1.4×1.57×3400×1250/1000=8355.29kN；通过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数1.160xl4A=43.30cm2i=4.92CmI=1048.36cm4z0=4.47cm每个格构柱由4根角钢L160xl4构成，格构柱力学参数如下：Ii=I+A×(b2-zo)2×4=1048.36+43.30×(42.00/2-4.47)2×4=51518.76cm4；Ani=AX4=43.30×4=173.20cm2；W=Ii(b2-zo)=51518.76/(42.00/2-4.47)=3116.68cm3；ii=(IiAni)05=(51518.76/173.20)a5=17.25cm；2、格构柱平面内整体强度NmaX/Ani=86L23×103(173.20×IO2)=49.72Nmm2<f=360Nmm2;格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳固性验算1.oxi-lo-4.75m；xI=Lox1×102ix1=4.75×1O217.25=27.54；Ani-173.20cm2；Ady=4×25.OO×1.00=100.00cm2；oi=(xi2+40×A11Ady)o-5=(27.542+40×173.20100.00)o-5=28.77;查表：x=0.94;Nmax(xA)=861.23×103(0.94×173.20×102)=52.90Nmm2<f360Nmm2；格构柱整体稳固性满足要求。4、刚度验算max=x1=28.77<=150满足；单肢计算长度：lo=a=52.50cm；单肢回转半径：i=4.92cm；单肢长细比：=loii=52.54.92=10.67<0.7max=0.7×28.77=20.14;因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳固满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ixi=51518.76cm4=173.20cm2W=3116.68cm3ix=17.25cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱构成的，整个基础的力学参数：I2=Ii÷AmX(b2×1022-b×1022)2×4=51518.76+173.20×(1.80×1022-0.42×1022)2X4=3504495.86cm4；An2=Ani×4=173.20X4=692.80cm2；W2=I2(b22-b2)=3504495.86/(1.80×1022-0.42×1022)=50789.80cm3；i2=(I2An2)05=(3504495.86/692.80)o-5=71.12cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2NAn+1.4M(x×W)=1302.84×103(692.80×102)+1590.40×106(1.0×50789.80×103)=50.12Nmm2<f=360Nmm2格构式基础平面内稳固满足要求。3、格构柱基础整体稳固性验算1.ox2-1o-4.75m；2=Lox2ix2=4.75×lO271.12=6.68；A112=692.80cm2；Ady2=2×43.30=86.60cm2；ox2=(x22+40×An2Ady2)0-5=(6.682+40×692.8086.60)0-5=19.09；查表：x=0.94;Nex'-2EA2l.lox22Nex=351205.45N；1. 2N(xA)+1.4mxM(Wi(l-L2xNNEx)f1. 2N(xA)+1.4mxMx(Wx(1-1.2xNNEx)=7.41Nmm2f=360Nmm2;格构式基础整体稳固性满足要求。4、刚度验算max=2=19.09<=150满足；单肢计算长度：102=a2=52.50cm；单肢回转半径：ii=17.25cm；单肢长细比：=lo2ixi=52.517.25=3.O4<O,7ma=O.7×19.09=13.37因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：QUk=QSk+Qpk=UEqsikli+qpkApu桩身的周长，u-2.513m；Ap桩端面积,Ap=O.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表：序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称18.0056.001350.00松散粉土217.9050.000.00淤泥315.6050.001700.00粘性土411.5050.001700.00粉土或者砂土由于桩的入土深度为50.00m,因此桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算：Quk=2.513×2548+1700×0.503=7258.336kN;单桩竖向承载力特征值：R=Ra=QUk/2=7258.336/2=3629.168kN;Nk=1085.7kNl.2R=1.2X3629.168=4355.OOlkN;桩基竖向承载力满足要求！七、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=iqsikUili=4746.57kN;其中：TUk一桩基抗拔极限承载力标准值；U破坏表面周长，取UFd=2.51m；qsik一桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；i抗拔系数，砂土取0.500.70,粘性土、粉土取0.700.80,桩长1与桩径d之比小于20时，取小值；li第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=(UMqSilJi)/4=4910.36kN；UL桩群外围周长，u=4×(1.8+0.8)=10.4m；通过计算得到:TUk=EiqsikUili=4746.57kN；桩基抗拔承载力公式：NkTgk/2+GgpNkWTuk2+Gp其中Nk-桩基上拔力设计值，Nk=174.84kN；Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp=1690.OOkN;Gp-基桩自重设计值，Gp=628.32kN；Tgk2+Ggp=4910.36/2+1690=4145.18kN>174.838kN;Tuk2+Gp=4746.57/2+628.319=3001.603kN>174.838kN;桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=d24×0.65%=3.14×80024×0.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算通过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算通过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：RRB400钢筋，1120O实际配筋值