单层厂房结构课程设计.docx

单层厂房结构课程设计一、设计题目杭州市郊区XXX厂装配车间。Oo O 先21000240#240二、设计资料1 .该车间抗震设防烈度为6度。2 .该车间为单跨车间：跨度21m,柱距6m,总长156m；中间设一道伸缩缝，柱顶标高12.00m,轨顶标高9.6OnlO考虑基础顶面为-0.5u3 .车间跨内设有2台150/5OkN中级工作制吊车，其参数见下表。表2.11吊车参数（大连起重机厂）起重量kN桥跨1.k/m最大轮压Px/kN小车重Q1kN轮距K/m大车宽B/m额定起重量P/kN吊车总重Q/kN150/5019.516060.74.45.61502544 .根据工程地质勘探报告，可选编号的层土为持力层（粉质粘土），其深度距地表面加左右，厚度约在58m,承载力修正后的特征值fa=140kNm2,常年平均地下水稳定在地面下3m处。5 .屋面：三毡四油防水层上铺小石子（自重标准值：0.4kNm2）;20mm厚水泥混合砂浆找平层（自重标准值：20kN112）;IOomm厚水泥珍珠岩制品保温层（自重标准值：4kNm2）;预应力混凝土大型屋面板。另：屋面均布荷载标准值为0.5kNA,6 .墙体：24Onlm厚清水墙（自重标准值：5.19kNm2）,每柱距内均有钢窗（或门）（自重标准值:0.45kNm2）,钢窗宽2.4u7 .标准构件选用：（1）预应力混凝土大型屋面板采用G410（一）标准图集，其板重（包括灌缝）标准值为1.35kNm2o（2）屋架采用CG423标准图集中的预应力混凝土折线形屋架（适用于卷材防水屋面），自重标准值为74kN。屋面支撑的自重标准值为0.05kNm2,天沟及雨水的自重标准值为20kN（3）吊车梁采用G425标准图集中的预应力混凝土吊车梁，梁高1000mm,自重标准值34.8kN,轨道及零件自重标准值0.82kNm,轨道构造高度200mm。8 .材料：柱采用C20混凝土，受力主筋用HRB400级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋；基础采用C15混凝土；钢筋用HPB235级钢筋。9 .设计依据：现行的荷载规范、混凝土结构设计规范等。10 .风荷载：基本风压值3°0.5kNR地面粗糙度为C类，查表IOnl与15m高度处HZ均为0.74kNm2t风载体型系数注于下图中：三、柱截面选定和排架计算简图1 .柱截面尺寸的确定(1) 根据建筑剖面，考虑基础顶面为-o.5m,并参考附表6、附表7,确定各柱截面尺寸为：A轴：上柱(矩形)：b×h=4(X)zw×4(X)ww：下柱(工字形)：b×h×hf=400加×900mmX150mn；B轴：上柱(矩形)：b×h=400mm×400mm：下柱(工字形)：b×h×hf=400w?×900a11w×150ww；(2) 各柱的截面惯性矩为：A轴柱：上柱【/口=2.13l()9zw4,下柱，2a=19.54x109/；B轴柱：上柱B=213l9zm,下柱右8=19.54XIO'加M4。2 .计算简图凡=12-(-0.5)=12.5(m)H1=12-9.6+0.2+1=3.6(m)四、荷载计算以下荷载计算均为标准值。1 .永久荷载（恒载）（1） A/B轴柱承受的恒载：由屋盖传下的Gla ：三毡四油小石子防水20mm厚水泥混合砂浆找平IOOmm厚水泥珍珠岩制品保温屋面板自重（包括港屋盖支撑系统自重屋架自重屋檐天沟及雨水0.4x6x21÷2 = 25.2GW)20 × 0.02 ×6×21÷2 = 25.2( kN) 4×0.1×6×21÷2 = 25.2()1.35x6x21÷2 = 85.05(ZN)0.05x6x21 + 2 = 3.15WV)74÷2 = 37OW)2(KkN)Ga=220.8ZN如右图所示，Ga对上柱中心线的偏心距:elA=200-150=50(m?)G2a=34.8+0.82x6=39.72(雨)A轴柱顶荷载位置图如下图所示，C2.对下柱中心线的偏心距:Ga=750-等=300(%)S400中15050ft付300A轴柱承受的荷载简图柱自重：包括上柱重与下柱重。上柱重：GAI=O.4X0.4X3.6X25=14.4()W)GA上对下柱中心线的偏心距900%=250()22下柱重GA下=47AkN（具体计算略）（2）恒载作用下的计算简图如下图所示G1=G3=Gxa=220.8%NM1=一3=6葭，.=220.8x0.05=11.04(左NMG2=G4=G2+GaI=39.72÷14.4=54.12(%N)M2=-M4=(Gm+Gaj.)e-G2ae2A=(220.8÷14.4)×0.25-39.72×0.3=46.88(ZN/m)恒载计算简图2 .屋面活载屋面均布活载标准值为0.5kN11并通过屋架支点传给柱:21A轴柱顶：Q1=0.5×6×-=31.5(JWV)2活载作用下的计算简图如下图所示。M5=-M1=QGa=31.5X0.05=1.58(ANw)M6=-M8=Q1Q=31.5x0.25=7.88(ZN/m)屋面活载计算简图3 .吊车荷载（1）吊车竖向荷载：二台150/5OkN吊车，位置如右图所示。匕ax=3'%h=0.5×(254÷150)-160=42KV = 160×(l÷0.4 + 4.8 + 1.6) = 341.3ZNOmin= OMP42-三-=341.3×-=89.6kN支座反力影响线匕ax160计算简图如下图所示。当DmaX在4柱有:M9=OmaXSa=341.3x0.3=102.394NM10=DminSa=89.6X0.3=26.88女N当DmaX在8柱，吊车竖向荷载与RnaX在/柱时对称。吊车竖向荷载计算简图（2）吊车水平荷载每个轮子= 5.27 kN(Q+0)_0.1x(150+60.7)T527T=DmIX×=341.3×=11.24kN)3Xm3xP160计算简图如下图所示。吊车水平荷载计算简图4 .风荷载基本风压o=O.5kNm2,风载体型系数4如设计资料图中所示。高度变化系数二（地面粗糙度为C类）的计算：由柱顶离地面（即室外地坪）的高度12+0.15=12.15()查表可得4=0.74屋面平均高度为12.15÷15,412= 13.85(7W)查表可得z2=0.74(1)左风(一)：柱顶集中力:Fw=6×0.74×0.5×(1.6×0.8-1.8×0.6+1.8×0.5+1.6×0.5)=4.22(M)均布荷载:q=6X0.74X0.8X0.5=1.78(AN/in)%=6X0.74X0.5X0.5=Lll(MIm)(2)右风)：由于结构对称，所以在右风作用下的风荷载与左风作用时左右对称。风荷载作用计算简图如下图所示。风荷载计算简图五、内力分析（剪力分配法计算）1 .剪力分配系数n=-=-=0.288H212.5柱号=2LI2c。=一1+231义出=-EJzC。1司"=1Y-乙认力柱4=2.13x109H”I2a19.54×1092.51IO9H2319.54×2.50'Ee0.58柱N=2=0ii12a19.54×1092.51IO9H2319.54×2.50,Ec0.52 .恒载作用下的内力（1）恒载作用计算简图如下图所示。4=0.288,H2=12.5wo柱号M/Mmk*2MR=CJkNH2力柱M1=11.040.112.101.858柱M3=-11.040.112.10-1.85柱号MIkNmr_3I-A22"端T)MR=C3ZkN%力柱M2=46.880.111.154.318柱M4=-46.880.111.15-4.31（2）各柱较支座反力R：/1柱较支座反力RA=L85+4.31=6.16（利）3柱较支座反力RB=-1.85-4.31=-6.16()W)R=R+Rb=66-66=0（3）各柱顶剪力的计算Va=R-Ra=0.5×0-6.16=-6.16(jW)()=%-¾=-05×0+6.16=6.16(WV)(<-)(4)M(AN"?)图见下图。(6)剪力图略。3 .屋面活载作用下的内力：(1) 计算简图如下图所示。2=0.288,”2=125%柱号MlkNm几=人I2,n-R=-ClZkNH2力柱M5=1.580.112.100.278柱M7=-1.580.112.10-0.27柱号MlkNmr_3I-A22I+喂T)MR=CikN"24柱M6=7.880.111.150.728柱%=-7.880.111.15-0.72(2)各柱较支座反力R：力柱较支座反力&=0.27+0.72=0.99（三）6柱较支座反力Rli=-0.27-0.72=-().99(iW)R=RA+(=0.990.99=0(3) 各柱顶剪力：匕=R-Ra=0.5×0-0.99=-0.99()W)()%=%R-&=-0.5x0+0.99=0.99(M)(<-)(4) M(0Vm)图见下图。1.58（5） N图、V图略。1.584.吊车竖向荷载作用下的内力（1）当DmaX作用在4轴柱时计算简图如下图所示。2=0.288,4=12.5加。柱号MIkNm=2LI2r_31-,2,+<-1)R=-CiZkNH2力柱M9=-102.390.111.15-9.428柱M10=26.880.111.152.47各柱顶剪力的计算：R=RA+Rli=-9.42+2.47=-6.95W)Va=UaR-Ra=-0.5x6.95+9.42=5.95(一)Vb=liR-Rfi=-0.5×6.95-2.47=-5.95(jW)() M(雨m)图见下图。 N图、V图略。（2）当DmaX作用在8轴柱时，由于结构左右对称，其内力图与OmM作用在4轴柱时左右对称。5 .吊车水平荷载作用下的内力计算简图如下图所示。2=0.288,y=36TO=O.2.3.6柱号TZkNI22-2.1z+5+O,1R=TGkNG21+a31力柱11.240.110.616.863柱11.240.110.616.86各柱顶剪力：R=RA+Rfi=6.86+6.86=13.72(M)V=R-HA=O.5X13.72-6.86=0V=liR-RB=0.5x13.72-6.86=0 M（JW图见下图。 N图、V图略。6 .风荷载作用下的内力（1） 左风载作用下的内力计算简图如下图所示。2=0.288,%=12.5？,Fwl=-4.22Wo柱号均布q(kNlm)3c=8l+24加R=qH?C"kN1÷'J)力柱-1.780.110.332-7.398柱-1.110.110.332-4.61各柱顶剪力:R=Fwi+R+Rb=-4.22-7.39-4.61=-16.22(M)匕=/R-R=-0.5×16.22+7.39=-0.72()()%=碑-%=<5x16.22+4.61=-3.50()W)()"(jWm)图见下图。N图、V图略。（2） 右风载作用下，由于结构左右对称，其内力图与左风载作用时对称。六、内力组合因该结构为对称结构，故只对力轴柱进行计算分析。4轴柱内力（标准值）柱号及正向内力荷载种类恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平荷载风载ZLX在力柱ZU在8柱左风右风编号abCdefg内力图11.ML9/1.r-lLN/乙-3.954r.V5.46/J5.MINV,三3.9StVNl9711.14.a£7/LNIt)21.4221.42innKti控制截面I-IM(kN-m)11.141.98-21.42-21.4211.2414.13-19.79N(kN)235.231.500000II-IIM(kN-m)-35.74-5.9080.975.46+11.2414.13-19.79N(kN)274.931.5341.389.6000III-IIIM(kNm)19.082.9128.02-47.50+111.28148.06-130.47N(kN)322.331.5341.389.6000V(kN)6.160.99-5.95-5.95+11.2422.97-17.384轴柱内力组合表截面内力+见X及相应MP一晨及相应MPU及相应MP匾n及相应MtV组合项数值组合项数值组合项数值组合项数值IM(kN.m)1.2a+l.4(Z>+)×0.933.671.Oa+1.40.9(c+e)wrC-50.831.2a+lb16.141.Oa+1.40.9(c+e)_1、/fxC-50.83N(kN)321.93235.2326.34235.211TTM(kN.m)1.0a+1.40.9(c+e)Jv/fC86.631.2a+1.4LZ>+0.9(d+e)+1、/0r-81.811.2a+1.4×0.9(c+e)73.30L0a+1.4g-63.45N(kN)661.93471.18759.92274.9IlIIII./(kN.m)1.2a+l.4Z?+0.9(c+e)+×0.9371.081.Oa+1.40.9(<÷e)+gX0.9-325.371.2a+1.4×0.9(c+e)198.41Loa+1.4F226.36M(kN-m)267.79-226.95144.45167.14N(kN)813.48423.91816.80322.3Nk(kN)627.10394.88629.47322.3V(kN)43.58-35.2314.0638.32Vk(kN)32.01-23.4110.9229.13注：该柱各截面内力组合时均考虑为由可变荷载效应控制，且柱采用对称配筋:上柱傲二fcbtlff=1.0×9.6×400XO.518×(400-40)=716.08(kN)上柱能二a/£lb-b'L垃方'/=1.0×9.6×100×0.518×(900-40)+(400-100)X150=859.66(kN)组合中C与"，F与g只能取其中之一，并且如果取e,则一定要取C或4七、柱设计(A轴柱)设计资料截面尺寸：上柱，矩形，6=400m,h=Amnvn下柱，工字型，?=100m,h=900nm；bf=bf,=400mm,hf-hf,=150w材料等级：混凝土C20,fc=9.6Nmm2钢筋HRB400级fy=fy'=360N/n钢筋HPB235级fy=fy'=2iON/mnr计算长度：查附表4。排架方向：上柱，0=2.0=2.0×3.6=7.2(n)下柱，/o=l.OH=l.O×8.9=8.9(m)(当不考虑吊车荷载时：0=1.5H=1.5x12.5=18.75(“)垂直排架方向：上柱：0=1.25h=1.25×3.6=4.5(n)下柱：I0=OHu=0.8×8.9=7,12(w)2.配筋计算(I)上柱(I-1截面)：从内力组合表中可知，各组内力均为大偏压(NVNAM=716.08AN)。由N与的相关性可以确定卷瞪鬻"”为该截面所需配筋最多的内力，即控制内力。N X = afcb235.2x1031.0× 9.6×400= 61.25(wn) < 2*(= 2x40 = 80)取X=80w77,j-h-as=400-40=360(wz)= 216.1 l(nm) >0.3% (= 0.3×360 = 108()MI50.83×IO6""235.2×103h30= 13.33(叫 < 20mm ,取 Q = 20mm ；ei=e0+ea=216.11+20=236.11(aww)=18（l5）5,0为此，应该计算的值：该截面此刻为大偏压=1.0；<2=1.15-0.01-=1.15-0.01x18=0.972h =1 +U=1 + 1400.k) , 218-x1.0x0.97 ,1341400x236.11/360、e,=ei-ax,=.34×236.1l-+40=156.39(mm)A/ = ANe, 235.2× 103× 156.39£(，)360x(360-40)= 319.29(W)4'Smin=025%4=0.0025×400×400=400(三2)>319.29三2选配2C18(As,=A=509z?w2)。（2）下柱（II-Il截面和IHTII截面）：从内力组合表中可知，各组内力均属大偏压(N<M,N,=859.66ZN).其M与N的数值如下:M=S6.S3kNmN=661.93kN(Al=-81.8IWw(N=471.18W(M=733QkNmI(N=759.92雨I1M=-63.45kNmN=274.9雨Q)(C)3M=371.08W/?(M=-325.37WwJM=198.4MNmIM=226.36WwN=813.48雨(N=423.9kNN=816.8(WVIN=322.3AN(e)(/)(g)()由N与J/的相关性可知，（F）组内力配筋必大于（&）,（，），（c）,（e）,（g）组；而（力组必大于（中组，故选取（/）组和（力组计算配筋。（斤组内力配筋计算（大偏心）：（M=-325.37ZN机IN=423.9Walfebf,r,=1.0×9.6×400×150=576(WV)>V(=423.91WV),属第一类T形截面。X-ajbf423.9IxIO3l1.0x9.6x400-10.39(三)>2as(=2×40=80(三)Go=部=告;a=767.54(wn)>0.3%(=0.3×(900-40)=258(Zm)=史=30(如)>20mm,取2=3()；3030v7.=e0+ea=767.54+30=797.54(团行鬻=9.89（<>5。为此，应该计算的值：该截面此刻为大偏压.取。=1.0；/°/0=9.89<15,72=Lo,1UY一,9.892×1.0×1.0=+-1+1400k),21400x797.54/860=1.08e,=77÷-av=1.08×797.54+-40=1271.34(w?),=Ne=aj,bf'XW-Xi2)=(¼-/)423.91×103×1271.34-1.0×9.6×400×l10.39×(860-110.392)360x(860-40)=669.98（W）（力）组内力配筋计算（大偏心）：M=N636kNm(N=322.3kNa/b/=1.0x9.6x400xl50=576()W)>N(=322.3jW),属第一类T形截面。N=322.3XIO3aifcbf'1.0×9.6×400=83.93(咽>2as(=2×40=80(n)M226.36×106N322.3×103=702.33(w三)>0.3%(=0.3X(900-40)=258(三z)=里=30(mm)>20mm,取e4=3()；3030v7ei勺)+?=702.33+30=732.33(%m)9喘”20.3/5为此，应该计算，2和的值:由前可知G=LOG=LI50.01H=LI50.01x20.3=0.9472 h77 = 1+工浦1400bkA) 1220.31× 1,0x0.94 = n31400x732.33/860.e'=ei+-=1.33×732.33+-40=l384.00(mm)' = =Ne-0 必 x(%-x2)322.3×103×l384.00-1.0×9.6×400×83.93x(860-83.93/2)360x(860-40)=617.95(W)由以上计算，下柱配筋按A'=A=669.98mm2配筋。验算P=pp%n,满足。选配2C22(AJ=AS=760/wzn2)。3 .牛腿设计预先假定牛腿高度如图6.1所示。图6.1裂缝控制验算图按下列裂缝控制公式进行验算:ho式中，%=G2+0.9Di=39.72+0.9×341.3=346.89(iW)%=。4=700+150-40=810(/加)4=0.65,=1.54上述公式中，右边=0.65×fl-0.5×°×,*0°?°=648.65(kN)I346.8“05+2L810左边(=Fvk=346.89M)满足要求。由于竖向吊车荷载的作用点至下柱边缘的距离v(见图3.2),因而只需按构造配筋即可。4 .柱子吊装阶段验算只考虑平卧单点起吊的验算情况。(1) 荷载：(上柱、牛腿和下柱的自重)。上柱：0.4×0.4×25=4()Ww)牛腿：(0.9+0J5)×(0.7+0.15)-15-015×0.4×25÷0.85=10.4(W/w)下柱(柱插入基础0.8m)(0.2+ 0.4+ 1.3) × 0.9 × 0.4+ 0.9×0.1+4×0.15 + 0.1752×0.15×6.95 X25(0.2 + 0.4 + 1.3 + 6.95)= 5.61 (AJV w)因其由永久荷载效应控制，考虑荷载分项系数1.35,动力系数1.5,结构重要性系数O.9oq =1.35 纵=7.29(V/?)%=1.35xq = 18.95 (w)¾ =1.35× q3k = 10.22(卧/7 m)RA8.85=q z1c 4.45 z 、八 OU °85 % ×4.45× -1)×0.85×-=36.59(左N/加)qik=4×1.5×0.9=5.4(V,w)q2k=10.4×1.5×0.9=14.04(V/?)%=5.61×1.5×0.9=7.57()Ww)(2)内力X=R3%=36.59/10.22=3.58(m)=RE一%'=36.59×3.58-10.22X-(3，18)-=65.50(kNtn)Mc=(18.95-7.29)×0.85×0.85÷2+7.29×基2=76.39(ANtn)MO=7.293.63.6÷2=47.24(雨机)(3) C点截面验算：C.Mc>M8)承载力：设混凝土达到设计强度时起吊，平卧工字型截面可以视为的矩形截面。1=2hf=2×150=300()1=b,f=4(X)11h,/%)=400-40=360(HVn)MC= 0.20576.39×IO6L0×9.6×300x3602=-2as=0.231As=axflbxhfy=1.0×9.6×300×0.231×360/360=665.28(mm)已配有2C22(Ay=76W),满足要求。裂缝宽度：(略)。(4) D点截面验算：承载力：0.09547.24×IO61.0×9.6×400×3602=-y-2as=0.100A=a,X104=l0×9.6×400×0.100×360360=384(mm2)已配有2C18(As=509wz),满足。裂缝宽度：(略)5.4轴柱的模板及配筋见下图A轴柱模板图OO各2022e§©Oi2201*A轴柱配筋图6<2003一3八、基础设计(A轴)1 .设计资料地下水位标高-3.OOOm,地基承载力修正后的特征值<=140N".基础梁按标准图集G320选用，其顶标高为-0.05m。材料：混凝土C15,钢筋HPB235级，杯口用C20细石混凝土填实。2 .基础剖面尺寸按构造要求初步确定如下：柱插入深度1=8007机杯口深度800+50=850(mtri)杯底厚度al=200mm垫层厚度100“杯口壁厚t300AmZ底板边缘高度a2=200mm杯口壁高度1<t0.75=AOOrnm,取300mm杯口顶部长900+75x2=1050("")杯口顶部宽400+75×2=550(三)杯口底部长900+50x2=1000()杯口底部宽400+50×2=500(三)基础底面标高一(0.5+0.85+0.2+0.1)=1.65(机)3 .基础底面尺寸确定(I)荷载计算：基础除承受由柱III-III截面传来的荷载外，还承受由基础梁直接传来的荷载，其计算如下：梁自重：(0.2+0.3)/2X0.45×6×25=16.88(kN)窗重：(3.6+L5+1.5)x2.4(宽)乂0.45(加/>)=7.13(雨)墙(包括圈梁)：(12.0+0.05)6-(3.6+1.5+1.5)2.45.19=293.03(M)(标准值)=16.88+7.13+293.03=317.04(JW)P(设计值)=2Pk=L2×317.04=380.45(W)对基底面中心线的偏心距：=150+450=600（三?）=4e=317.040.6=190.22（Mw）M=Pe=380.45×0.6=228.27（kNm）按前述柱内力组合对弯矩的符号规定，此弯矩为负值，即知4=一190.22（雨帆），M=-228.27（旧V机）。对基础底面，柱传来的荷载与基础梁传来的荷载效应标准组合值见下表。（表中轴向力、弯矩的单位分别为kN和kNm）内力种类+"a及相应MV-Mmax及相应此VNi及相应MVNmin及相应MV轴柱传来（M）627.10394.88629.47322.3向基础梁传来（冗）317.04317.04317.04317.04力合计N%944.14711.92946.51639.34柱传来267.79-226.95144.45167.14弯柱剪力产生（1.05匕）33.61-24.5811.4730.59矩基础梁传来-190.22-190.22-190.22-190.22合计Kft111.18-441.75-34.307.51(2)底面尺寸选取：先按NlnaK组合考虑，并取%n=20ZN/3A=Nk(fa-md)=946.51/(140-20×1.65)=8.85(m2)取底面积为(LI1.4)A=9.7312.38",确定取b=43=12(>)。地基承载力验算：/b=20x1.65=33(业M),=l6×3×42=8(w3)地基反力计算见下表，其中“nm=(M+G)/±Mjw地基反力标准值+"max组合-Ma组合Na组合Ninin组合NJlb78.6859.3378.8853.28GjIb33333333±Mw±13.90±55.22±4.29±0.94PkmiJkNk125.58147.55116.1787.22p./kNm297.7837.11107.5985.34由上表可见，基础底面不出现拉应力，且最大压应力为125.58雨/病1.2£(=1.2x40=168例/也)，同时有(人max+P人mitl)2均小于fa=40kNm2t所以满足要求。4 .基础高度验算由下表可见最大的Pj为一MmaX组合产生，其值Pj=I4O.86(MT)°基础边缘最大地基净反力设计值+%组合一“2组合Nz组合NmM组合柱传来轴力(加813.48423.91816.80322.3基础梁传来轴力(P)380.45380.45380.45380.45N813.48+380.45423.91+380.45816.80+380.45322.3+380.4512121212Ib=99.49=67.03=99.77=58.56柱传来弯矩(附371.08-325.37198.41226.36柱剪力产生(1.05V)弯矩45.76-36.9914.7640.24基础梁产生弯矩-228.27-228.27-228.27-228.27合计"188.57-590.63-15.1038.33MW23.5773.831.894.79NImIPmLP，=+诃123.06140.86101.6663.35_NMPmL历一诃75.92-6.8097.8853.77(1)验算柱边冲切:b=4m,ht=0.9,=1.05-0.04=1.01(w)l=3m,a,=OAm,ah=4+2%=0.4÷2×1.01=2.42(，)=(az+¾)2=(0.4+2.42)2=1.41(n)a=-44=(B一等一LOI)X3一仁一甘一LoI)=1.54(叫F1=pz=140.86×1.54=216.35(WV)基础高度z=1050>800,按线性内插得见=0.979。7%加=0.7×0.979×0.91×1.41×1O3×1.O1×1O3=888.10(城)>£(满足要求)(2)验算变阶处冲切：b=4m,bl=1.65m,¾=0.7lzl=3m,at=5m,ab=al+2,=1.15+2×0.71=2.57(zn)勺=(4+4,)/2=(1.15+2.57)2=1.86(m)a=-2-44=(B-手一0.71/3-6一手一0.71=1.35(112)F1=PM=IM86x1.35=190.16(M)0.7%,加4=0.7×0.979×0.91×1.86×103×0.71×ltf=823.56(城)>£(满足要求)5 .基础底板配筋由4中表格可判断，+Mmax组合、-MmaX组合或Nnm需配筋均可能较多。(1)截面II：ba40.9,lnyl.=1.55(m)a=al=0.4机,12222v7G/H=1.35G&/R=1.3533=44.55(ZN/>)，=1010;b_a1有：=(PmaX-P而L+Pmin，M=五Q，+优)(2+P)+(Pma-P)，在+Mmax组合下：P=(123.06-75.92)X"产+75.92=104.79伏N/m2)1CC2M1=-(2×3+0.4)×(123.06+104.79)+(123.06-104.79)×3=302.93(Mtn)在一MmaX组合下：p=(140.86+6.80)X"j