水工钢筋混凝土结构学技术交底大全报告.doc

-目 录一、根本资料 二、楼盖的平面构造布置三、板的设计1、确定板的计算跨度及计算简图2、荷载计算3、力计算4、配筋计算5、确定各种构造钢筋6、绘制板的配筋示意图四、次梁的设计 1、确定计算跨度及计算简图2、荷载计算3、力计算4、正截面强度计算5、根据计算结果和构造要求，绘制配筋示意图。五、主梁的设计 1、 确定计算跨度及计算简图2、 荷载计算3、 力计算 4、 主梁正截面和斜截面承载力计算5、 主梁吊筋计算6、正常使用极限状态验算1、 根本资料1、 荷载（1） 、楼面活荷载，单位为6.5kN/m2。（2） 、楼面面层：水磨地面0.65 kN/m2。（3） 、楼盖自重：钢筋混凝土容重=25 kN/m3。（4） 、平顶粉刷：0.25 kN/m2。2、 平面尺寸为：29.0×16.2m23、 材料及设计参数（1） 、混凝土：C20或C252、钢筋：主梁及次梁纵向受力筋用II级钢筋，板及梁的其他钢筋可以采用I级。（3） 、构件平安等级为二级，设计状况去持久状况、环境类别为一类。（4） 、各种系数确实定d=1.2 G=1.05 Q=1.2 依据3得0=1.0 =1.0二、楼盖的构造平面布置1、确定主梁跨度7.2m，次梁的跨度为5.4m，板的跨度2.4m,主梁每跨布置两根次梁。2、板厚应满足hB80mm，一般取hB在l/40l/30之间。经计算取hB=100mm3、次梁截面高度应满足hc=l/18l/12=5400/185400/12=(300450)mm.。考虑到楼面活荷载比较大，取hc=450mm。截面宽度取bc=250mm。4、主梁的截面高度应满足hz=l/15l/10=7200/157200/10=(521.4912.5)mm，取hz=650mm。截面宽度取为bz=400mm。5、柱的截面尺寸为：450×450mm2楼盖构造平面布置图见图1。图1 楼盖构造平面布置图三、板的设计按弹性理论计算1、确定板的计算跨度及计算简图： 当按弹性理论计算时，其计算跨度为： 中跨：lc=2400mm 0.1lc=240mm b=bc=250mm>0.1lc ln=lcb=2400250=2150mm 取 l0=1.1ln=2365mm 边跨：a=120mm hB=100mm<a ln=2500bc/2120=2250mm 取l0= ln+0.5hB+b=2250+0.5×(100+250)=2430mm2、荷载计算取1m宽板计算：面层 板自重 平顶粉刷 板的恒载标准： 活荷载标准值：恒载设计值：活载设计值：设计值总和：3、力计算按弹性理论计算，由于边跨与中跨的跨度相差不到10%，可采用等跨表格计算。由于边跨与中跨的跨度差，所以可以按等跨计算。跨中弯矩：边跨： M10.07813.572.432+0.17.82.4326.26KN/m中间跨：M20.03313.572.3652+0.07877.82.36524.1kN/m M30.04623.572.3652+0.08557.82.36524.65KN/m支座弯矩：(2.365+2.43)/2=2.3975m MB0.1053.572.397520.1197.82.397527.49kN/m MC0.3.572.36520.1117.82.36526.4支座边缘弯矩： VBL=0.606×3.57×2.2550.62×7.8×2.255=15.79kN/m VBr=0.526×3.57×2.255+0.598×7.8×2.255=14.75kN/m MB'| MB|VB|b/2=7.4914.75×0.25/2=5.65kN/m VCL=0.474×3.57×2.150.576×7.8×2.15=13.48kN/m VCR=0.5×3.57×2.15+0.591×7.8×2.15=13.94kN/m Mc'| Mc|Vc|b/2=6.413.48×0.25/2=4.74kN/m4、配筋计算根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：h0=ha=10025=75mm b=1m=1000mm 混凝土取C20 fc=10N/mm2 选级钢 fy=210N/mm2b=0.614 最小配筋率=0.15表1 板配筋计算表截面1B2C3dM 7.516.784.925.695.5856.2556.2556.2556.2556.25=0.130.120.090.100.100.140.130.090.110.11<b0.930.9350.9550.9450.945512.7460.4327.1382.3374.9选钢筋1015010150814081308130实际配筋524524359387387配筋率最小配筋比较率0.698%0.698%0.479%0.516%0.516%5、确定各种构造钢筋 包括分布筋、嵌入樯的板面附加钢筋、垂直于主梁的板面附加钢筋。6、 绘制板的配筋示意图如下：亦可见大图一图2 板的配筋示意图四、次梁的设计(按塑性力重分布计算)1、确定计算跨度及计算简图 按塑性力重分布计算时，其计算跨度为：中跨：边跨：ln=5400120bz/2=5400120200=5080mm l0=1.025ln=5207mm>ln+a/2=5080+120=5200mm 所以， l0=5200mm且边跨与中跨的跨度差，所以可以按等跨计算。2、荷载计算由板传来： 板恒载次梁间距=3.4×.8.16KN/m次梁肋自重：b(hchB)×钢筋混凝土容重=0.25×0.450.1×25=2.1875KN/m次梁粉刷重：2×(hchB)×粉刷层每平米重=2×0.450.1×0.25=0.175KN/m恒载： 活载：恒载设计值：活载设计值：设计总值：3、力计算M1=1/1129.7665.2273.2KN/mM2=1/1629.7665246.509KN/mMB=KN/mVA=0.4529.7665.0868.0KNVBL=0.629.7665.0890.7KNVBR0.5529.766581.9KN4、正截面强度计算1） 、支座截面按hc×hB矩形截面计算。 次梁跨中按形截面计算，求bf'L0/3=5000/3=1666.7mm b+sn=250+2400=2650mm h0=ha=45035=415mm hf'=hB=100mm hf'/h0=100/415=0.241>0.1 所以bf'=1666.7mm判断属于第几类T形截面取混凝土为C20 fc=10N/mm2fcbf'hf'h0hf'/2=101666.7100(41550)=608.35KN/mdMma*=1.273.2=87.8KN/m<fcbf'hf'h0hf'/2所以属于第一类T形截面2） 、钢筋截面计算如下： 取取混凝土为C20 fc=10N/mm2级钢筋 fy=310N/mm2 b=0.544 b=250mm h0=ha=45035=415mm bf'=1666.7mm 表2 次梁的抗弯计算表截面1B2M(kNm)73.273.246.52870.5430.62870.50.030.2040.019(<b=0.544)0.030.2310.0190.9850.8850.991693.2771.5437.7选钢筋218+116216+122314实际配筋710.1782.1462配筋率最小配筋比较率0.68%0.75%0.45%表3 次梁的抗剪计算表截面AB左B右VkN60.890.781.9216.1216.1216.160.560.560.50.0.2250.160箍筋肢数、直径615026150261502实配箍筋0.3780.3780.378配筋率最小配筋比较率0.15%0.15%0.15%5、 根据计算结果和构造要求，绘制配筋示意图，如下：亦可见大图二图3 次梁配筋图三、主梁设计(力按弹性理论计算)1、确定计算跨度及计算简图：2、荷载计算：3、力计算4、主梁正截面和斜截面承载力计算：5、主梁吊筋计算6、正常使用极限状态验算 主梁的计算跨度： 中跨： l0=ln+b柱= lc=7200mm 边跨：ln=7300120b柱/2=6955mm ln+b柱/2+0.025ln=6955+225+0.025×6955=7354mm< ln+a/2+b柱/2=7365mm 所以：l0= ln+b柱/2+0.025ln=7354mm 且边跨与中跨的跨度差，所以可以按等跨计算。2、荷载计算：为了简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载：次梁恒载主梁间距= 10.525.456.8KN主梁自重：bz×hzhB×次梁间距×=0.4×0.650.1×2.4×25=13.2KN主梁粉刷重：2×hzhB×次梁间距×每平米粉刷层重=2×0.650.1×2.4×0.25=0.66KN恒载：GK70.66KN则恒载设计值：活载：3、力计算：表4 主梁弯矩计算项次荷载简图K1a/M1aK1b/M1bKB/MBK2a/M2aK2b/M2bKC/MC0.238/ 129.90.142/ 77.50.286/154.40.078/ 41.70.111/ 59.30.191/102.00.286/ 214.30.237/ 177.60.143/106.00.127/93.20.111/81.40.095/69.70./36.00.095/71.20.143/106.00.206/ 151.10.222/ .80.095/69.70.226/ 169.30.119/ 89.20.321/238.00.103/ 75.60.194/ 142.30./35.20.032/240./47.20.095/70.40.174/ 127.6 0.111/ 81.4 0.286/209.8Mmin(KN)组合项次+组合值93.96.3392.451.522.1311.8Mma*(KN)组合项次+组合值344.2255.1224.8192.8222.1137.4组合项次+组合值299.2166.7260.4117.3201.6171.7组合项次+组合值105.930.3260.4169.3140.7171.7弯矩包络图图4 弯矩包络图表5 主梁剪力计算项次荷载简图kkkkVAVBlVBrVCl0.714-1.2861.095-0.90553.0-94.181.2-67.10.857-1.1430.0.87.3-116.44.94.9-0.143-0.1431.-0.952-14.6-14.6106.8-97.00.679-1.3211.274-0.72669.2-134.6129.8-74-0.095-0.0950.810-1.190-9.7-9.782.5-121.2Vmin(KN)组合项次+组合值38.4-228.786.1-.3Vma*(KN)组合项次+组合值140.3-103.8211-62.2组合项次+组合值109.2-210.5-164.1组合项次+组合值43.3-108.7163.7-141.1剪力包络图如下：图5 剪力包络图4、主梁正截面和斜截面承载力计算：1、正截面承载力计算：混凝土用C25 fc=12.5N/mm2纵向钢筋级钢筋 fy=310N/mm2 b=0.544 bz=400mm hz=650mm h0=hza=65035=615mmhf'=hB=100mm主梁跨中截面按T形截面计算，求bf'因为hf'h0100615=0.16>0.1，所以翼缘计算宽度按L0/3=7.23=2.4m和b+sn=5.4m中较小确实定，所以取bf'=2.4m=2400mm判断跨中截面属于第几类T形截面fcbf'hf'h0hf'/2=12.52400100(61550)=1695KN/mdMma*=1.2×344.2=413KN/m<fcbf'hf'h0hf'/2 所以属于第一类T形截面支座截面按hc×hB矩形截面计算。B支座处的弯矩设计值：MB=|M|ma*|V0|ma*b/2=392.486.1×0.4/2=375.2KN/mC支座处的弯矩设计值：MC=|M|ma*|V0|ma*b/2=311.862.2×0.4/2=299.4KN/m表6 主梁正截面配筋计算截面1B2CM 344.2375.2222.1299.40.0360.2380.0.19(b=0.544 )0.0.2760.0.213()22022737.71368.62112.8选钢筋622122+525325622实际配筋22812834.1147322812、斜截面承载力计算：箍筋用级钢 fyv=210N/mm2 fc=12.5N/mm2bz=400mm h0=615mm hf'=hB=100mm=a/ h0=2554/615=4.2>3 所以=3 hw=h0hf'=615100=515mmhw/b=515/400=1.3<4 所以按dV0.25fcbh0来验算截面尺寸0.25fcbh0=0.25×12.5×400×615=768.8KN>d|V|ma*=1.2×228.7=274.4KN 故截面尺寸满足要求验算是否需要计算配置箍筋0.2fcbh0(+1.5)=0.2×12.5×400×615/(3+1.5)=136.7KN<d|V|ma*=1.2×228.7=274.4KN 故需要计算配置箍筋采用81002箍筋ASV=50.3×2=100.6mm2 0.25%>svmin=0.12%Vcs=0.2fcbh0(+1.5)+1.25fyvh0=136.7+161.4=298.1KN >d|V|ma*=1.2×228.7=274.4KN 满足要求所以配置81002箍筋5、主梁吊筋计算F=G+Q=74.193+101.88=176.=176.1kN吊筋用级钢 fy=210N/mm2 AS=F/(2fy°)=592.96mm2所以：选吊筋为102 面积为628mm26、正常使用极限状态验算GK70.66KNQ=次梁活载×次梁间距=18.72×5.4=101.88KNQk=18.72×5.4/1.2=84.24表7 正常使用极限状态主梁弯矩计算项次荷载简图KKKKKK1aM1bMBM2aM2bMC0.2380.142-0.2860.0780.111-0.191123.773.8-147.1 39.756.5-97.20.2860.237-0.143-0.127-0.111-0.095.6148.0-88.377.7-67.8-58.1-0.-0.095-0.1430.2060.222-0.095-30.0-59.3-88.3125.9.7-58.10.2260.119-0.3210.1030.194-0.141.174.3-198.363.0118.6-29.3-0.032-0.-0.0950.1740.111-0.286-20.0-39.3-58.7106.367.8-174.8MS(KN)组合项次+组合值302.3-345.4192.2-272.0ML(KN)组合项次+0.5*+0.5*+0.5*+0.5*组合值213-246.3124.35-233.2表8 长期组合裂缝验算h0=615mm c=25mm 1=1.0 2=1.0 3=1.5 Es=200000Mpa截面1A2B (KNm)302.3-345.4192.2-272.0mm222812834.114732281=(N/mm2)247.7227.8243.9222.9=0.0820.1010.0.414.48461.58235.5414.48=22.0124.5625.0122.01=(0.4mm)0.0.0.1420.203表9 长期组合裂缝验算h0=615mm c=25mm 1=1.0 2=1.0 3=1.6 Es=200000Mpa截面1A2B(KNm)213-246.3124.35-233.2mm222812834.114732281=174.5.4157.8191.1=0.0820.1010.0.414.48461.58235.5414.48=22.0124.5625.0122.01=(0.35mm)0.14101290.1540.7、 根据计算结果和构造要求绘制主梁配筋图，如下：亦可见大图三图6 主梁配筋图. z.