地库板模板（轮扣式）计算书1.docx

地库板模板(轮扣式)计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-20104、混凝土结构设计规范GB50010-20105、建筑结构荷载规范GB50009-20126、钢结构设计规范GB50017-2003一、工程属性新浇混凝十.楼板名称标高2.40Om新浇混凝土楼板板厚(mm)450模板支架高度H(m)4.55模板支架纵向长度L(m)8.4模板支架横向长度B(m)8.4支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值Glk(kNm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kNm3)24钢筋自重标准值G3k(kNm3)1.1施工荷载标准值Qlk(kNm2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数:风荷载标准值k(kNm2)基本风压(XkNm")省份天津0.3地区天津市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)4.1风荷载体型系数s单根模板支架st0.195整体模板支架s(w1.323fk=zsw=O.397竖向封闭栏杆s1mk=zs=O.3三、模板体系设计结构重要性系数YO1.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距a(mm)600立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h'(mm)12支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度Il(mm)150主梁最大悬挑长度12(nm)100设计简图如下:MW0模板设计平面图oo纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度Kmm)15面板抗弯强度设计值fRN/mn?)15面板抗剪强度设计值(Nmm2)1.4面板弹性模量E(Nmm2)I(X)OO面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取Im单位宽度一算。W=bh26=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh312=1000×15×15×1512=281250mm4承载能力极限状态q=l.l×max1.2(Gik+(G2k+G3k)×h)+1.4×Qk,1.35(Gik+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Qk×b=1.1XmaXU.2x(0.1+(24+l.l)×0.45)+1.4×41.35×(0.1+(24+l.l)×0.45)+1.4×0.7×4×l=21.234kNmq酢=1.1×c(Gik+(G2k÷G3k)×h)×bll.l×1.35×(0.1+(24+l.l)×0.45)×1=16.922kNmq活=l.l×(QcQk)×b=l.l×(1.4×0.7×4)×1=4.312kNm正常使用极限状态q=(c(Gik+(G2k+G3k)×h)×b=(1×(O.1+(24+l.l)×0.45)×l=11.395kNm计算简图如下：1、强度验算Mmax=O.lqu>L2+0.117qiL2=0.1×16.922×0.152+O.117×4.312×O.152=0.049kNm=MmaW=0.049×10637500=1.318Nmm2<f=15Nmm2满足要求！2、挠度验算Vnm=0.677ql4(l00EI)=0.677×11.395×1504(100×10000×281250)=0.014mmVmax=0.014mmmin150/150,10)=lmm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(Nmm2)12.87小梁抗剪强度设计值(Nmm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(Nmm2)8415小梁截面惯性矩Kcm4)243小梁计算方式三等跨连续梁q=1.1×maxfl.2(Gik+(G2k+G3k)×h)+1.4Qk,1.35(Gik+(G2k+G3k)×h)+l.4×O.7×Qk×b=1.1×max1.2×(0.3+(24+l.l)×0.45)+1.4×4,1.35×(0.3÷(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×4×0.15=3.23kNmql.l×1.35×(Gik+(G2k+G3k)×h)×b=I.l×1.35×(0.3+(24+l.l)×0.45)×0.15=2.583kNmq活=LlXI.4x0.7XQIkXb=l.i×1.4×0.7×4×0.15=0.647kNm计算简图如下：1、强度验算M=0.1qu>L2+0.117quL2=0.1×2.583×0.62+0.117×0.647×0.62=0.12kNmM2=qL22=3.23×0.1522=0.036kNmMmax=maxMi,M2=maxO.i2,0.036=0.12kNm=M,naW=0.12×10654000=2.226Nmm2f=12.87Nmm2满足要求！2、抗剪验算V=0.6q静L+0.617q活L=O.6x2.583x0.6+0.617x0.647x0.6=1.169kNV2=qL=3.23x0.15=0.484kNVmaX=maxV,V2=max1.169,0.484=1.169kNmax=3Vmax(2bho)=3×1.169×1000(2×40×90)=0.487Nmm2<=1.386Nmm2满足要求！3、挠度验算q=(c(Gik+(G2k+G3k)×h)×b=(l×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.15=1.739kNm挠度，跨中Vmax=0.677qL4(100EI)=0.677×1.739×6004(100×8415×243×104)=0.075mm<v=min(Ll50,10)=min(600150,10)=4mm;悬臂端Vmax=ql14(8EI)=1.739×1504(8×8415×243×104)=0.005mm<v=min(2×l150,10)=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48×3主梁计算截面类型(mm)48×2.8主梁抗弯强度设计值fRN/mn?)205主梁抗剪强度设计值(Nm112)125主梁截面抵抗矩W(Cm3)4.25主梁弹性模量E(Nmm2)206000主梁截面惯性矩Kcm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q=l.l×max1.2(Gik+(G2k+G3k)×h)+1.4Qk,1.35(Glk+(G2k+G3k)×h)+l.4×O.7×Qk×b=1.1×max1.2×(0.5+(24+l.l)×0.45)+1.4×4,1.35×(0.5+(24+l.l)×0.45)+1.4×0.7×4×0.15=3.274kNmq杼=l.l×1.35×(Gik+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.15=2.627kNmq活=LIXl.4x0.7XQIkXb=l.l×1.4×0.7×4×0.15=0.647kNmq2=(c(Gk+(G2k+G3k)×h)×b=(l×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.15=1.769kNm承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rma=(l.lq静+1.2q活)L=1.1x2.627x0.6+1.2x0.647x0.6=2.2kN按三等跨连续梁按悬臂梁，Ri=(0.4q静+0.45q活)L+q山=(0.4×2.627+0.45×0.647)×0.6+3.274×0.15=1.296kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax>R1xO.6=1.32kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'ma=Llq2L=1.1X1.769×0.6=1.168kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'I=0.4q2L+q2l1=0.4×1.769×0.6+1.769×0.15=0.69kNR'=maxR'max,R'×0.6=0.701kN;计算简图如下：1.32kll.32kll.32kll.32kll32kl.32kll.32kll32kll.32kll.32kll.32kl.32kll.32kll.32kll.32kll.32kll.32kll.32kll.32kl32kN主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=M,naW=0.711×l064250=167.243Nmm2<f=205Nmm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2VmaxA=2×4.896×1000/398=24.601Nmm2<=125Nmm2满足要求！4、挠度验算-0.936主梁变形图一(mm)-0.908主梁变形图二(mm)跨中Vma=0.936mm<v=min900/150,10)=6mm悬挑段Vmax=0.359mm<v=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R=4.88kN,R2=8.514kN,R3=8.661kN,R4=4.344kN图二支座反力依次为R=4.609kN,R2=8.591kN,R3=8.591kN,R4=4.609kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N=8.661/0.6=14.435kN<N=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)48×3立杆钢管计算截面类型(mm)48x2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(Cm3)4.25抗压强度设计值fRN/mn?)205支架H重标准值q(kNm)0.15支架立杆计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算Ioi=h'+2ka=1200+2×0.7×650=21IOmmlo=h=1.2×1200=1440mm=maxlo,loi=211016=131.875<=150满足要求！2、立杆稳定性验算=loi=2110.000/16=131.875查表得，=0.391不考虑风荷载：Nd=MaxR,R2,R3,R4O.6+LIXYGXqXH=MaX4.88,8.591,8.661,4.6090.6+l.l×1.35×O.l5×4.55=15.448kNf<i=Nd(A)=15.448×103(0.391×398)=99.269Nmm2=205Nmm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016第832条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0HB=4.558.4=0.5423满足要求！十、架体抗倾覆验算Fu(“骐翻就整体作刖(b)We单元只Q收作州风蜀线作川示意图支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=laXxO.6xO.397=O.238kNm:风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×mk=0.6×1.5×O.3=O.27kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok:Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.552×0.238+4.55×0.27=3.694kN.m参考规范GB51210-2016第6.2.17条:B2la(gkl+gk2)+2Gjkbj>3oMokgki均匀分布的架体面荷载自重标准值kNm2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kNnGjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gkl+gk2)+2Gjkbj=B2laqH(la×lb)+Gik+2×Gjk×B2=8.42×0.6×0.15×4.55(0.6×0.9)+0.5+2×l×8.42=83.076kN.m>3oMok=3×1.1×3.694=12.191kN.M满足要求！