南润公寓酒店脚手架施工方案.doc

一、编制依据1二、工程概况2三、脚手架设计方案3四、悬挑脚手架计算书4五、附图17一、编制依据（1）<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>JGJ130-2011（2）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）；（3）<<建筑施工安全检查标准>>JGJ59-2011（4）<<建筑施工手册>> (第四版) ；（5）<<钢结构设计规范>>（GB50017-2003）；（6）<<建筑结构荷载规范>>（GB5009-2011）(2006版) ；（7）<<钢结构施工质量验收规范>>（GB50205-2001）；（8）<<混凝土结构设计规范>>（GB50010-2010）（9）<<冷弯薄壁型钢结构技术规范>>（GB50018-2002）（10）<<施工现场临时用电安全技术规范>>（JGJ46-2005）；（11）建设部、某某市有关脚手架施工技术、质量、安全和文明规定；（12）某某公寓酒店建筑和结构施工图。二、工程概况1、总体简介（附表1）序 号项 目内 容1工程名称某某南润公寓酒店（一期）2工程地址某某市太平开发区3建设单位某某市南润企业有限公司4设计单位北京中元工程设计顾问有限公司5监理公司广州穗峰建筑工程监理有限公司6质量监督某某开发区建筑工程质量监督站7施工总包某某建设集团有限公司8合同范围基础、主体结构、室内、外装修、排水及水电安装、铝合金门窗安装、阳台栏杆工程等9合同性质总承包合同10工期（暂定）2012年4月17日2012 年10月27日，共194日历天。2、建筑设计概况（附表2） 建筑设计概况 附表2总建筑面积7443建筑高度15.4m建筑用途酒店商业首层高度6m地下层数0地上标准层高度4m土0.00标高28.3m室内外高差0.3m3、悬挑脚手架设计事由 C区建筑物设有一消防车道，此消防车道为建筑施工材料主要进出通道，为保证施工材料供应，此部位搭设脚手架时采用悬挑脚手架。 本专项施工方案仅表示局部悬挑脚手架的设计及安全性验算，脚手架的搭设、拆除、验收等事项参照某某南润公寓酒店项目脚手架施工方案。三、脚手架设计方案在建筑C区临时消防通道处设置悬挑脚手架，从建筑结构二层开始悬挑，悬挑高度约10.5米。1）采用18号槽钢悬挑作外脚架底基础，槽钢水平间距与脚手架纵向间距相同，锚固段为不小于5米、 2）所用槽钢长度为7.3m，悬挑长度为2.3m，外架同落地式双排架。3）在槽钢上端平面设置立杆的部位焊接两根长度为200mm的20螺纹钢筋，用于稳定立杆和槽钢的接触。4）在设置悬挑梁的楼层结构梁板内预埋2根20钢筋卡，间距为1000mm。钢筋卡两端锚固的长度不小于35d，并在两端设置弯钩，弯钩与结构梁底部的钢筋钩拉，钩拉部采用点焊，顶部高出结构面20cm。5）在三层结构梁内预埋18钢筋吊环，钢筋吊环两端锚固长度不小于35d，吊环同下层的槽钢上的钢筋吊环对齐，其水平间距为1.5m。待混凝土达到一定强度后，用6×1915.5钢丝绳从上下两层钢筋吊环处对槽钢进行反拉，并用专用收紧器（花篮螺栓）对钢丝绳进行收紧。钢丝绳所用的绳夹不少于3个，按照140等间距设置，尾留不少于200，绳夹夹板安装在受力钢丝绳的一边。 6）内外立杆立于悬挑槽钢上，立杆纵距1500mm，立杆横向间距800mm，大横杆步距为1.8m；立杆底部距槽钢顶面18cm处设一道连续封闭的扫地杆；内立杆距结构物外边为1200mm；悬挑部分外排栅的操作层，在其脚手板下于小横杆中间位置增设一道大横杆；相临两根立杆、大横杆的接头要错开；小横杆在靠主节点30cm以内处设置。7)二层楼板浇筑时预埋圆钢 加工制作槽钢 安装槽钢 检测混凝土强度 搭设脚手架 三层楼板浇筑时预埋圆钢拉环 安装钢丝绳 连接花篮紧固 搭设脚手架。（连墙杆、剪刀撑、护栏、脚手板、安全网及安全爬梯随架高的搭设穿插进行）四、悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2011)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2011) 以及本工程的施工图纸。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 10.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为1.40 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度2.3m，建筑物内锚固段长度 5 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与梁夹角为(度):60；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 2.2 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×0.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×1.12×1.52 =0.278 kN·m；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.142×1.52-0.117×1.12×1.52 =-0.327 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.278×106,0.327×106)/5080=64.37 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 64.37 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.677×0.118×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.758 mm；大横杆的最大挠度 1.758 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.12)+1.4 ×1.2 = 1.893 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.038×0.82/8 = 0.004 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.893×0.8/3 = 0.505 kN·m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.509 kN·m；最大应力计算值 = M / W = 0.509×106/5080=100.102 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =100.102 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2 = 1.378 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1377.6×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 0.997 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小横杆的最大挠度为 1.005 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 3×0.8×1.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.015+0.18)+1.4×1.8=2.824 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×10.50 = 1.646kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×6×1.5×(0.8+1.4)/2 = 2.97 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m NG3 = 0.11×6×1.5/2 = 0.495 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×10.5 = 0.079 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.19 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3×0.8×1.5×2/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.19+ 0.85×1.4×3.6= 10.512 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.19+1.4×3.6=11.268kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.5 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.5×0.74×0.214 = 0.055 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.055×1.5×1.82/10 = 0.032 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.512 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 11.268kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 10512.18/(0.186×489)+32055.073/5080 = 121.887 N/mm2；立杆稳定性计算 = 121.887 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11268.18/(0.186×489)=123.889 N/mm2；立杆稳定性计算 = 123.889 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.5，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.5 = 0.069 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.563 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.563 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 1400/15.8的结果查表得到 =0.667，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.667×4.89×10-4×205×103 = 66.863 kN；Nl = 6.563 < Nf = 66.863,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =6.563小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体1400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1369.9 cm4，截面抵抗矩W = 152.2 cm3，截面积A = 29.29 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×5.19 +1.4×3.6 = 11.268 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×29.29×0.0001×78.5 = 0.276 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 17.927 kN； R2 = 6.303 kN； R3 = 0.321 kN。 最大弯矩 Mmax= 5.221 kN·m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 5.221×106 /( 1.05 ×152200 )+ 10.35×103 / 2929 = 36.203 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 36.203 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号槽钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = (570tb/lh)×(235/fy)经过计算得到最大应力b = (570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10.5×70× 235 /( 4600×180×235) = 0.51经过计算得到最大应力 = 5.221×106 /( 0.51×152200 )= 67.795 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 67.795 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=20.701 kN；十一、拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=20.701 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg152KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=21.533KN>Ru20.701KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=20.701kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(20701×4/(3.142×50×2) 1/2 =16.2mm；实际拉环选用直径D=18mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。五、附图局部悬挑脚手架平面及大样图