某热电站150米烟囱工程施工方案.doc

第一节 编制依据、烟囱设计施工图T08026-203CC01-112、建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）3、液压滑动模板施工技术规范（GBJ113-87）4、液压滑动模板施工安全技术规程（JGJ65-89）5、混凝土结构设计规范 （50010-2002）6、建筑工程质量检验验收统一评定标准GB50300-2001；7、建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-99）8、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；9砌体结构设计规范 (GB50003-2001)10、钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2003）11、施工现场临时用电安装技术规范（JGJ46-2005）12、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）13、建筑防腐工程施工及验收规范GB50212-200214、*业100万吨年纯*工程 岩石工程勘察报告；15、工程合同；16、施工现场实际情况；17、国家其它有关现行施工验收规范、技术规程及质量验评标准。第二节 工程概况1、工程概况本工程为*业100万吨年纯*工程150米热电站烟囱工程，其出口内径5米。结构形式为筒体构筑物，分别由承台基础，钢筋混凝土筒体及一些相应的附属设施等组成。基础垫层混凝土强度等级为C10,基础承台混凝土强度等级为C35。筒身70米以下混凝土强度等级为C40，70米以上混凝土强度等级为C35.烟囱筒体高度150米。筒身厚度由450mm逐步变成420mm、400mm、380mm、350mm、320mm、300mm、280mm、260mm 240mm、220mm 2000mm、,随高度的增加而减少。筒身采用双层双向配筋。竖向钢筋采用电渣压力焊焊接，环向钢筋采用绑扎，其搭接长度为40D.内衬采用耐酸砖Z-3系列，规格为230MM*113MM*65MM,采用耐酸胶泥砌筑。隔热层采用憎水性水泥珍珠岩板制品，最高使用温度600。烟囱混凝土内壁涂“OM”型烟囱防腐涂料三遍。烟囱外侧设钢爬梯一座，在90米和143.75米处设有两层钢结构休息平台。烟囱外部90米-150米范围刷航空标志漆。2、现场条件施工现场烟囱基础工程已施工完毕，并且验收合格，现场三通一平已做好，具备施工条件；现场水源、电源已接通。第三节 施工部署及资源计划施工部署根据施工环境、设备情况、劳动力的技术能力作以下安排。1.施工平面布置本工程是新建项目，在总体布置图的基础上，避免该项目和其他工程项目发生冲突制定施工平面布置图，见附图。2.工期安排滑模设备、模具安装调试组装20天，筒体滑模施工计划为120天（钢爬梯钢平台同步进行）、内衬施工80天，零星工程、竣工清理施工20天。累计工期240天。3.施工现场管理项目部组成人员：项目经理：* 资格证书编号* 注册* 证书编号*工程师：* 证书编号*安全员：* *建安*材料员：* *施工现场实行项目经理负责制，负责工程的全面工作，项目经理张张洪山 。项目技术总工 薛建伟，全面负责工程的技术工作。4.施工期间现场用水计算施工用水:q1=K1(Q1.M.K2)÷(8×3600) K1取1.15,K2取1.5, 则 q1=1.15(10×250+10×300)×1.5)÷(8×3600)=0.33L/s生活用水:q2=(P1.N2.K3)÷(t×8×3600) 式中N2为20L/人班 则 q2=(210×20×1.5)÷(1.5×8×3600)=0.15L/s供水管径计算:选用1.5m/s,Q=10L/s,故供水管径采用Dg30mm5.施工用电量计算钢筋加工设备 22.5kW卷扬机 3 台 45kW交流电焊机4台 80kVA振捣器4台 5kW液压滑模设备 7.5kW其他小型机具与照明 20kW塔机 40KW用电总功率 220KW6.劳动力配备由于工种多,工程量与劳动力的配备不可能完全均衡,因此,台上、台下均采取专业混合相结合的综合劳动组织形式,强调分工协作。按照一班作业安排，劳动力配备见下表。工种作 业 班工种作 业 班木工（滑模）4电焊工2钢筋工12电工1混凝土工12塔机操作工1泥瓦工3信号指挥工2共计36人。7.施工机械配备主要施工机具设备表序号设备名称规格数量1卷扬机5T/3T1台/2台2电焊机BX3-500-24台3切割设备套4气割设备2套5井架1200*1200*75001座6吊笼自制1只7振动器4台8提升平台1套9油路管道1套10千斤顶QH606只11配电箱套12经纬仪J2台13线锤40KG1台14强制式搅拌机1台15电子配料器1000Kg1台16滑轮2108套17装载车18电缆4×10+1×6150m19外挂吊蓝ZLP630型1套20钢筋切断机21钢筋弯曲机22塔机QTZ40A23人工推车6第四节 液压滑升系统设计液压滑升系统平台荷载(包括设备重量)分三个部分，即中心环梁(包括单孔井架、吊笼、信号室、电工间及液压操作室等)、平台部分、提升架部分(包括内外吊脚手架、模板系统及滑升的摩阻力等)。静荷载超载系数取1.1，活荷载取1.4，动力系数取1.2(吊笼上升时考虑)。模板滑升时的摩阻力，从试验表明与滑升速度(指施工连续性)、气温、模板表面的光滑程度有关，可根据施工季节与施工熟练程度将表面混凝土硬度选用1.52.0kN/cm2。本工程因常温施工，并采用新钢模板，且连续作业，因此可取下限值。操作平台上的实际荷载可综合考虑取1.01.5kN/m2,包括操作人员、小型机具及临时存料。静荷载按实际情况选取。荷载组合按两种情况分别计算。第一种组合是整个平台进入滑升状态，这时的荷载主要由全部自重、模板的摩阻力及平台上的施工荷载三部分组成；第二种组合是当滑升停止,吊笼满载运行、平台处于浇筑混凝土状态，这时的荷载主要是全部自重、导索的张紧力及吊笼重量(包括自重、混凝土及乘人)等组成。第一种组合用于计算所需千斤顶及支承杆的数量，第二种组合用于计算平台各杆的内力。除上述两种荷载组合外，计算荷载的部位也分两种情况：一是操作平台处于最大直径的部位；二是中间改装时。根据本工程实际施工工艺，施工操作平台不进行二次改装，因此本验算按第一种操作平台处于最大直径的部位进行验算，二次中间改装则不进行计算。1、液压模板液压提升系统的设计1）、液压系统设计：液压系统油路采用分组并联形式，千斤顶用QH60型，液压千斤顶使用前要进行可靠性试验：工作压力试验：爬升行程试验。千斤顶使用前的检验包括：1耐油压试验，加压5三次，耐压力12mpa。2卡头锁固定口放松，3 1.2倍额定荷载卡头锁定时的回降量.操作台用YHJ-36型，手动型。支撑杆48×3.5钢管制作，电弧坡口焊联结，手提式角向磨光，滑升时用四种不同长度支撑杆相间布置。2）、滑升模板设计：滑升钢模板高度根据混凝土达到出模强度所需要的时间和模板滑升高度，按下式计算；H=TV+HLH模板高度T混凝土达到滑升强度所需要的时间V模板的滑升速度（m/h） HL浇筑层的厚度（m）H=2×0.45+0.3+0.1=1.2米取钢模板高度为：外模1.2米，内模1.2米侧压力计算：新浇混凝土的侧压力，计算假定底部一定高度混凝土已经初凝，不对模板产生侧压力，同时将上部侧压力变化曲线简化为直线变化的等效梯形分布图形。侧压力的合力：WL3/4PHWL 新浇混凝土侧压力的合力P 混凝土侧压力计算最大值（KN/M3）P=1/2rhr 混凝土的重量h 新浇注混凝土侧压力的作用高度（m）,取0.55h加上混凝土下料时对模板的水平冲击力W2，取2.KN/m2：根据作用力的情况确定模板厚度，取2.0mm，边肋用L40*4的角钢。筒壁模板固定外模板400×120028块固定内模板400×120028块外收分模板300×120028块内收分模板300×120028块外活动模板200×1200226块内活动模板200×1200212块以上模板均用2mm钢板及L40×3制作3）围檩设计：围檩用12号槽钢制作，共两道分别取标高米、米 90米标高处平均弧度加工制作，便于拆换安装。4）吊架设计：筒体设内外吊架，外吊架高1.8米，宽0.6米，50mm厚木板铺设，内吊架设二层，第一层与鼓型下钢圈平，第二层距下钢圈1.8米，吊架用L75×5制作，每层铺50mm厚木板，18钢筋护栏。5）电缆敷设:上平台的施工电源电缆及控制电缆，沿着在平台辐射梁上挂设的一根长180米直径6MM的钢丝绳往上敷设，电缆每一米用卡具固定在钢丝绳上。卡具安装时在电缆外层包裹一层橡皮，确保电缆不受损伤，并注意电缆要略有弯曲，使电缆本身不受力。6)滑升平台接地: 滑升平台处于烟囱顶部容易受雷击，为防止雷电，在井架顶部设置避雷针，并高于井架1.5米，引下线采用16mm2铜芯线与筒体内四根16圆钢避雷引下线（设计永久避雷引下线）连接。避雷针与电线与引下线的连接必须牢固，确保雷击电流安全传输至大地。2、操作平台设置及验算操作平台、平面骨架、内外圆钢圈共设置5道，用12号槽钢制作，为了便于安装和拆卸钢圈分段制作的端头用14螺栓联接板固定钢圈1)、 支承杆.千斤顶的验算（第一组合）计算 荷载组合数值如下±0.000m时首次平台组装,平台面积256.77m2。滑升平台自重:1500.13KN模板与混凝土的摩擦阻166.53KN模板自重400.16KN合计400.16KN千斤顶选用QH-60型滚珠式液压千斤顶千斤顶数量计算： n=N/P=400.16/30=13.33(考虑提升架的间距)故取28台千斤顶，加上4台双顶，共计32台支承杆的强度、稳定计算：支承杆采用48×3.5,支承计算长度1.25米P0=·f·(L)/·An =0.7×14×(0.75×1.25)/1.58=8.31KN<30KN2)、滑升平台结构验算（第二组合计算）计算简图 荷载计算：a)井架自重 600×1.2=720kgb)避雷针 24×1.2 =28.8kgc)限位器 12×1.2 =14.4kgd)天轮架系统 100×1.2=120kge)平台料斗 200×1.2=240kgf)砌内衬吊平台砖 2000×1.2=2400kgg)链条葫芦 24×1.2=28.8kgh)中心鼓圈自重 1300×1.2=1560kgi)拉紧系统 500×1×1.2= 600kgj)吊笼自重 500Kg×1×1.4×1.2=840kgk)吊笼钢丝绳 104.8/100×180×2×1.4×1.2=498.01kgl)吊笼载重（额定荷载1000Kg） 1000Kg×2×1.4×1.2=3360kgm)道索钢丝绳 132.7/100×180×2×1.2=573.26kgn)辐射梁自重 12.059×1.2×4.8×32=2211.84kgo)平台板自重 600×0.1×0.2×1.2×129=1857.6kg合计： 14653kg F=14653/100=146.53KNp)钢圈转化为均布荷载 12.4×1.2=14.88kgq)施工活荷载 150×1.4=210kgq1=(72+14.88+210)×0.5024+80.04=229.19kg/mq2=(72+14.88+210)×3.830+80.04=1217.09kg/m3)、内力计算a)RA=RB=1/2×(229.19+1217.09)×11.9+146.53=8751.896 kgb)拉索张力 ME=0 8.751×11.9-0.229×11.9×1/2×11.9 -1/2×(1.217-0.229)×11.9×2/3×11.9 -SD×8.4×sin28.18°=0 SD=10.39t=103.9 KNc)辐射梁弯矩计算简图d）内力图辐射梁弯矩图辐射梁轴力图辐射梁剪力图e) 中心鼓圈上钢圈受到的压力P=nHE/d=5×10.39cos28.18°/(3.14×3.2)=4.56t/mf) 中心鼓圈下钢圈受到的拉力H=nSDcos/d=5× 10.39 cos28.18°/ (3.14×3.2)=4.56t/mg) 上下钢圈垂直支撑压力总值h)N=NE=5×SD× Sin28.18°=5×10.39× Sin28.18°=24.53 t i)构件选型J)辐射梁初步选定辐射梁采用热轧型槽钢HN120×53×5.3,其截面特性如下:截面积 A=13.825 cm2理论重量 G=12.059 kg/m截惯性矩 Ix=29000 cm4 rx=18.5cm Wx=1300cm3 IY=1580 cm4 ry=4.31 cm Wy=159 cm3抗弯强度验算 =M/WX=32.9×10000000/(1300×1000) =253MPa<315 MPa =f抗剪强度验算 S53×12×(211+6)+8×211×(211×0.5)=696280mm2 max=VS/(It)=115510×696280/(29E7×8) =34 MPa <185 MPa =fv挠度验算 略按照梁模型整体稳定验算 =L1t1(b1h)=2975×8/(199×446)=0.268 b=0.69+0.13×0.268=0.727 y=Ly/ry=2975/43.1=69.026 b=0.727×4320/69.0262×(8495×446)/1300000×1+(69.026×8/4.4×446)2 ×235/345=1.3594 b10.837 M/b1WX=32.9×10000000/(0.837×1300×1000) =302.4Mpa<315 Mpa =fD-E段按照柱模型计算整体稳定 x=2970/185=16.08 x=0.972 Nex=2×EA/2x = 3.142×2×105×8495/16.082=64785913.41 N Y=2970/43.1=69.026 Y=0.664弯矩作用平面内的稳定验算 15300/0.972×8495+(329000000-153000×300)/1.05×1300000×(1-0.8×153000/64785913.4)=226.32 Mpa <f弯矩作用平面外的稳定验算153000/0.664×8495+(329000000-153000×300/0. 837×1300000)=287.3 Mpa <315 Mpa =f注：考虑系统中拉索偏离辐射梁中轴线,其轴向分力产生的弯矩对结构有利,因而在329000000中扣减153000×300.中心鼓圈： 中心鼓圈上钢圈截面压力4.56 t,现选用16a槽钢, Iy=242cm4, A=31.8cm2 上钢圈强度验算: 4.56×100000/(31.8×100)=143.4Mpa <215 Mpa =f上钢圈稳定验算 上钢圈截面的临界压力: F=PR=3EI/R3×R=3×2E5×242×10000/16002 =567187.5N>30.46 t 下钢圈选用16a槽钢,A=31.8cm2下钢圈强度验算 10.39×10000/(31.8×100)=32.68Mpa <215 Mpa=f 上下钢圈垂直支撑压力总值 N=NE= 5×SD×Sin28.18°=5×10.39×Sin28.18°=24.53t单根支撑受的压力24.53/5=4.91t=4910N,选用80×8等边角钢imax=1.68cm,A=12.3cm2 计算长度数 4.77/3=1.59m, 取计算长度l=1.6m, =1600/1.68=95.23<150 =0.586 82000/(0.56×12.3×100)=113.77 Mpa <215 Mpa =fk)拉索计算拉索张力173.59KN,选用216.5(6×37+1-1700)钢丝绳,总破断力2×296KN,安全系数3.41倍.l）平台系统刚度计算荷载图:单位力作用简图:计算假定: (1)中心钢圈是刚体; (2)辐射梁仅考虑弯矩引起的变形; (3)拉索按照线性变形体考虑.最不利荷载组合状态下,A-D段的辐射梁弯矩函数:Mx=RAX-(q2-0.0932X)X(1/2)X-(1/2)X0.0932X(2/3)XMx=11.552X-(1.3385-0.0932X)X(1/2)X-0.0311X3Mx=11.552X-0.6692X2+0.0466X3-0.0311X3Mx=11.552X-0.6692X2+0.0155X3最不利荷载组合状态下，D-E段的辐射梁弯矩函数： Mx=RAX-（q2-0.0932X）X(1/2)X-(1/2)X0.0932X (2/3)X-SD(X-3.5) Sin28.18° Mx=11.552X-0.6692X2+0.0155X3-8.198X+28.692 Mx=3.354X-0.6692X2+0.0155X3+28.692单位力系作用下辐射梁弯矩函数：A-D段M=X D-E段M=X-11.9/8.4(X-2)=4.958-0.417X单位力系作用下拉索的张力S=3中心鼓圈在最不利组合荷载作用下的位移:=03.5(11.552-0.66922+0.01553)1013/EI×d +3.511.9(4.958-0.417)(3.354-0.66922+0.01553 +28.692)1013/EI×d+09.35173590×3×103/E1A×d =24.42+65+71.2=160.62mmm)平台板强度验算平台板最大跨度数5.00m,木板实际厚度50mm,计算宽度取出200mm.q=1.2×0.2×0.05×500+1.4×150×0.2=48kg/mM=(1/8)ql2=103.2kg-m=1032000N-mmW=(1/6)bh2=213333.33mm3=M/W=4.8375 Mpa <17=fw3、液压及承重系统设置；根据液压滑动模板，设计规范规定，操作平台中的辐射梁设28组，辐射梁全部用2根12号槽钢组合，辐射梁的长度考虑为10米，辐射梁设置在内外环梁的上面，并用2M16的螺栓与每道环梁联接，内端伸至内环梁里口，外端伸出外环梁50cm，同时采用28排提升架，32台千斤顶，(其中有四台双顶)48支撑杆本工程滑升操作平台刚结构采用下悬式空间结构，下悬拉杆采用16钢丝绳加调节螺栓，操作平台按1/500起拱，平台中心设随升井架一座，把杆一只，吊笼一只，解决烟囱施工材料的垂直运输，随升井架的支撑为刚性支撑。4、井架及风荷载验算井架安装高度H7.5m，截面尺寸b×h1.2×1.2m，主肢立柱采用L75×7，缀条平腹杆和斜腹杆均采用L50×5，制成每节高1.5m，共5节，用16螺栓连接而成。在顶部设置一道揽风绳。1)、确定相应的脚手架计算参数a)搭设高度 H7.5mb)步距 h1.5mc)立杆纵、横距1a1.2md)作业层数 n11层e)立杆截面积 A489mm2f)立杆截面抵抗距W5.08×103mm3g)立杆回转半径i15.8mmh)挡风面积 An1.725m2i)基本风压 W00.75KN/m2j)钢材抗压强度设计值Fc0.205KN/mm22）、荷载计算计算恒荷载标准值GKGK=Hi(gk1+gk3)+n1Iagk2查表得gk1:当1a=1.2m时中：0.1616kn/m；边:0.1474kn/m；角：0.1287Kn/m。查表得：gk2=0.3009kn/m2 gk3=0.0753kn/m2则：当Hi=125m时，GK=125×（0.1287+0.0753）+1×1.5×0.281=25.034kn计算作业层施工荷载标准值Qk:Qk=n1Iaqk查表得qK=1.5kn/m，则有:Qk=1×1.5×1.5=2.25KN3)、风荷载计算:当风沿井架对角线吹来时，需将风载分解为与井架平行，但其分量比风沿井架平行方向吹要小，验算时按风沿井架平行方向吹考虑，偏于安全。风荷载体型系数:计算井架受风面杆件投影面积之和AC时，应考虑由节点板引起的面积增加系数1.10。井架受风轮廓面积:AF7.5×1.29m2挡风系数风荷载体型系数2.44。风振系数:查表得2.4350.7964风荷载的标准值勤k（风荷载按0.7KN/ m2风压值计算）k=1ak k =0.7szo=An/Aw=1.15×1.2/1.15×1.2=1.38/1.38=1k=0.7×1.1×0.4×0.75=0.231kn/m4）井架架整体稳定性验算确定材料强度附加各项系数rm,因组合风荷载，取rm=1.5607计算轴心力设计值NN=1.2(NGK+NQK)式中NGK=GK，NQK即QK，将QK和GK的数值代入得到验收报告算底部截面得到：N=1.2×(25.034+2.25)=33.7008kn计算风荷载弯距MWMW=0.12qwkh2底部：MW=0.12×0.231×1.152=0.032kN.m=32KN.mm确定稳定系数查表得：=1.55,入=h/i=1.55×1.15/0.0158=112.8验算稳定N/A+MW/Wfc/0.9rm将fc和rm的数值代入上式,得到：N/A+Mw/W0.205/0.9×1.5607=0.146kn/mm2将以上4种验算情况的数据分别代入上式进行验算,其结果列表验算截面A(mm2)W（mm3）N(kn)MW(kn.mm)0.496 489 33.7008 32则N/A+MW/W=0.1389 kn/mm20.146kn/mm2验算结果合格5、起重钢丝绳截面验算1）荷载的组成a）本现场采用6×37型钢丝绳，钢丝绳自重104.8Kgb）吊笼本体自重500Kgc）额定荷载1000Kg合计荷载为：104.8+500+1000=1604.8Kg =16.048KN2)钢丝绳允许拉力计算a)钢丝绳的安全系数K，取12b）钢丝绳破断拉力换算系数，取0.82c）合计荷载为F=16.048KN允许拉力Fg=F×K/=16.048×12/0.82/2=117.42KN/mm2查表，钢丝绳采用6×37型，直径16mm公称抗拉强度为1400KN/mm2，钢丝绳破断拉力总和156KN/mm2，符合要求。6、卷扬机地锚稳定性验算1）、根据现场实际情况，经分析采用水平地锚固定法：a）水平地锚横木埋深 h取2mb）地锚安全系数 K取2c）横木埋深宽度 b取0.3md）土方的重力密度 取1.4T/立方米e）横木埋深长度 l取2mf）土的内摩擦角 取20°g）摩擦系数 f取0.5h）受拉钢丝绳夹角 取20°根据计算公式：H=Fcos=16.048×0.94=15.085G=（b+b）hl/2=（1.028+0.3）2×2×1.4/2=3.7184b=b+htg=0.3+2×0.364=1.028T=fH=0.5×15.085=7.543V=Fsin=16.048×0.342=5.488则安全系数K=(G+T)/V=(3.7184+7.543)/5.488=2.0522，符合要求。2）、侧向土的强度计算a）埋深土方的容许承载力，取60KN/m2b）降低系数，取0.5据计算公司×H/hl，60×0.515.085/0.3×0.8，3025.14经验算侧向土的强度符合要求。埋深横木采用300×300钢筋砼浇筑8、吊篮结构安全验算本吊篮的计算为筒体内自制人货两用吊篮的验算，外吊篮为专业制造，提供合格证，这里不验算。1）、吊钩环焊缝强度计算总密度搭载16.8KN，考虑动力系数1.5总自重设计值G=1.5×16.8×1.2=30.2KN则每只吊钩所受拉力N=G/4=7.56KN与角钢的焊缝长l=300mm 740hf 实际取200mm角钢规格尺寸L50×50×5则取焊脚尺寸 hf=5mm ffw =160MPa则焊缝的允许拉力 F=（lm-2×5）×0.707hf×ffw=(200-10)×0.707×5×160=107464N=107.4KN7.56KN结论安全2）、四根立杆角钢强度计算L50×50×5 Q235 A=4.8cm2=480 mm2 f=215MPa允许拉力 F=Af=480×215=103.2KN7.56KN结论安全3）、平台板（5mm）强度计算标准值自重 gk=0.40KN/m2 g=0.48KN/m2 标准值活载按qk=5KN/m2 q=7KN/m2按四边简支考虑 P=g+q=7.48KN/m2b/a=1Mx=1Pa2 =0.0479×7.48×0.82=0.229KNm斜向 Mxy=3qa2=0.065×7.48×0.82=0.311KNmTmax=6Mmax/Yx t2fYx为截面塑性发展系数取1.2Tmax=6×0.311×106/1.2×52×1000=62.2336MPaf=215 MPa结论安全4）、水平角钢抗压强度计算Fcos45°=N=7.56KNF=10.69KNF经二次分解后得到水平力即为角钢的压力PP=Fcos45°×cos45°=10.69×0.707×0.707=5.34KN压杆计算长度 l=0.8m=l/ix=0.8×103/15.3=52.3按b类截面查稳定系数b=0.847F=N/A=5.34×103/0.847×4.8×102=13.1MPaf=215 MPa结论安全第五节 主要施工方法（一）滑模施工1.设备简介根据本工程结构性、筒身高度情况，操作平台及随升井架的形式采用操作平台下加设拉杆与下钢圈组成悬索式结构平台，刚度大，稳定性好。随身井架采用角钢制成工具式的，内设单吊篮，斜撑用200钢管制成，与平台组成拱行结构，操作平台平面骨架由辐射梁和内外钢圈等组成，内外钢圈用槽钢分段制作，其直径由烟囱最大外径和最小内径决定，构件间用夹板及螺栓联接。钢悬索结构平台，在每组辐射下部靠筒壁，上端和下端钢圈间用拉杆拉紧。由于筒身弧度随高度变化，模板围圈制作2套活动的和1套固定的，以备不同高度和弧度和分段使用。2、滑模施工前的技术要求及现场处理1）、测定中心点，弹出标明各种平台，组件的确切位置，2）、设置沉降观测点，3、液压设备安装前的准备事项。1）、油管逐根加压试验，清洗干净，保证油管接头不得漏油2）、千斤顶逐个进行行程试验，油嘴等处密封圈不得漏油，将限位卡统一固定在尺寸上确保滑升平台的水平滑升。3）、液压控制台应先全面检查，使用前检查油泵吸油是否漏气，油箱的油量要保持3mm的输油量，油要严格过滤以防止杂物混入，液压系统组装后必须进行空滑试验，模板安装时要留空滑余量，做好试运转工作。4）、支撑杆采用48×3.5钢管，规格要一致，冷拉延伸率控制在2-3%，接头位置要错开支撑管要清理，要无浮锈污泥防止杂物落入千斤顶造成机具事故。4、操作平台的组装1）、模板种类：烟囱滑模模板分三类；1、内外固定模板；2、内外活动模板；3、内外收分模板。2）、组装前应对照组装图，对各部件的质量、规格、数量进行详细的检验核对、编号。3）、组装顺序：液压滑动模板及设备组装顺序为：搭设支撑脚手架中心鼓圈外围鼓圈辐射梁开支架提升架安装安装操作平台穿液压千斤顶承杆内模安装绑扎钢筋外模安装调径装置固定围圈活动模板及收分模板吊挂烟囱中心装置校正线锤、装设液压系统总泵各分油器与千斤顶连接全面校正模板提升一定高度后安装内外吊架及各部位安全网。4）、组装要求：操作平台中的辐射梁设2组，辐射梁全部用2根12号槽钢组合，辐射梁的长度考虑为10米，辐射梁设置在内外环梁的上面，并用2M16的螺栓与每道环梁联接，内端伸至内环梁里口，外端伸出外环梁50cm左右，操作平台、平面骨架，内外圆钢圈，用12号槽钢制作，为了使安装拆卸钢圈可分段制作在端头用2M16的螺栓联接钢圈。安装时要求提升架安装垂直,辐射梁保持一定的起拱度，确保平台刚度。模板安装完毕后，应对其半径、坡度、壁厚、钢筋保护层进行检查和校正。模板围圈用12号槽钢制作，围圈分固定围圈和活动围圈:固定围圈的长度略大于固定模板的宽度，活动围圈长度刚好搭接在固定围圈上为宜。随升井架安装，垂直偏差不大于1/200，井架中心线应与筒身圆心一致，井架安装完以后随之安装斜撑，滑轮座，柔性滑道吊笼及2个拔杆，拔杆位置应避开吊笼的出料门，对称布置，并应将拔杆对应设在烟囱爬梯位置方向。液压设备系统采用分级并联油路，插入支撑杆的起始位置拟位于顶部筒壁中心，这样对支撑杆的稳定较为有利，操作平台铺板，按平台尺寸制定型板，安装时按编号辐射与辐射梁。滑升到一定高度后安装内外吊脚手架，随之安装外侧围栏和悬挂安全网。6、液压模板的滑升1）、滑升程序：筒身混凝土分层浇筑,每层30cm振捣密实开动总泵提升液压千斤顶约10行程（每行程的距离3cm）模板抽拔校正中心线混凝土筒壁修正养护钢筋绑扎焊接避雷接地系统划定标高控制线埋设铁件安装爬梯支撑管接长等工序连续循环进行。模板提升前，先放吊笼，放松导索检查结构与操作平台，有无挂连之处，然后提升。每次提升高度30cm，先在支撑杆上用水准仪测出标高然后拧紧限位卡，确保平台水平，提升后拉紧导索再行上料。因故不能继续提升时，混凝土应浇灌到同水平面，模板每隔半小时提升12个行程，直到模板与混凝土不在黏结为止。根据气温掌握好提升的间隔时间和进度是保证滑出模板的混凝土不再流淌，不坍落，表面光滑的关键，混凝土出模强度达到1到2.Mpa,混凝土出模时间控制在2小时左右,滑升过程中平台必须保持水平，千斤顶之间升差应随时调整，外模板下部要用钢丝绳和3只3吨倒链将模板下口收紧，以防止模板漏浆。2）、调径：由专业人员负责，每滑升一次结束，全部丝杆按调径表规定的标高、半径值及辐射梁划分好的刻度将提升架向前推进，调径的起始点与方向应结合平台的垂直及扭转情况来决定，当平台为顺时针扭转时，调径沿逆时针方向进行，当平台向某个方向发生垂直位移时，则调径从偏移的相反方向开始。3）、模板的收分：指定专人与调径同步进行，要求每提升一次检查一次半径尺寸相对误差，交接班时应共同检查，并做好交接记录。检查方法：按新入模混凝土标高的筒身设计半径，采用模板坡度吊中检测法，实测记录作为原始依据。调径是将提升行架相前推移，在推移的过程中松开内丝杆，使外丝杆往里跟，同时拧紧内丝杆，最终实现调径和收分同时进行。4）、模板的抽拔：当活动模板与收分模板直径收分后，重叠在一起时，应在提升后浇灌混凝土前及时抽拔掉活动模板。方法是：用一个挂在两个提升架之间可移动横梁上的1吨小倒链进行抽拔。7、滑升平台扭转及中心偏移纠正在滑升之前首先要对千斤顶进行检查，及时维修使每个千斤顶行程基本一致，这样才