某高层剪力墙结构商住楼转换层施工方案(附计算书).doc

1#楼工程转换层施工方案1、编制依据及结构概况 1.1编制依据 1.1.1#楼工程转换层结构施工图。 1.1.2国家行业及地方有关政策、法律、法令、法规。 1.1.3国家强制性标准、施工验收规范、规程。 1.1.4工艺标准及操作规程。 1.1.5 IS0900l：2000国际质量认证标准。 1.1.6本公司质量保证手册、程序文件及规章制度。 1.2 转换层施工重点和难点 本工程转换层钢筋、砼量比较大，梁柱截面尺寸比较大，结构层高为4.8米。施工重点是转换层的支撑系统须进行验算、钢筋制作,安装量和砼浇筑量比较大。 转换层的施工难点为支撑模板系统搭设、钢筋制作和绑扎焊接、砼配合比和浇筑振捣，以及砼养护。 1.2.1 转换层施工的重点： (1)、由于本转换层主次梁的断面较大，施工荷载巨大，这就给转换层梁板下的支撑系统的承载力、稳定性、安全可靠性提出了非常严格的要求，使之成为转换层施工的重点之一。 (2)、由于本转换层梁板结构属大体积砼结构，如何控制好梁板砼在水化过程中内外温差不大于25，防止砼出现温度应力裂缝和干缩裂缝的产生，也是转换层施工的重点之一。(3)、本工程转换层的面积约860m2，且主次梁多为深梁，砼浇筑量较大。按设计要求转换层梁板砼应连续浇筑，为了保证砼在浇筑过程中的连续性和密实性，确定好砼的浇筑线路和浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。 1.2.2. 施工难点 由于主楼梁截面普遍较大、较宽且钢筋用量较大(密集)，给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。另外，梁的宽度与柱的截面不一，又由于梁柱节点处柱内梁筋太多，给柱箍筋绑扎和梁柱节点的砼浇筑都增加很大的难度。 1.2.3 为了保证转换层施工中各工序的施工质量，以及整个转换层设计和施工验收规范要求，针对上述转换层施工的重点和难点，特编制本转换层专项施工方案，用以指导转换层施工。 2、转换层结构概况 本工程为高层商住楼，无地下层，±0.000以上6层为商业用房，733层为商住楼，主体结构高度99.8m。主体框支剪力墙结构。 本工程转换层设于第2层。转换层楼板顶标高为9.6m。转换层为框支剪力墙结构，最大柱的断面尺寸KZZ3（1000×1300）、KZZ5(1000×1100)，KZZ4(800×1300)，GBZ10(800×1300)，KZZ2(800×1000),KZZ1(800×800)。Q-KZ2(500×500)梁截面尺寸有：KZL1(1000×1800)、KZL2(1300×2000)、KZL3(600×1800)、KZL4(600×1500)、KZL5(900-1400×1800)、KZL6(600×1700)、KZL7(900×1600-2000)、KZL8(700×1800)、KZL9(600×1500);ZL1(500×1000),ZL3(1000×1800),ZL4(500×900);KL(400×700,300×700、300×600、300×500、200×600、200×500等，最大梁截面为KZL2(1300×2000)。本工程转换平面结构呈“圆”形布置，平面面积约860m2，转换层主要实物量：转换层钢筋最大直径32，楼层板厚180mm，墙柱梁板混凝土强度主楼等级C50、混凝土浇筑量约800多(柱135m³,墙130m³,板100m³,梁450m³ )m3。模板量2500m2。3、施工荷载传递路线 本工程转换层采用扣件式钢管脚手架作为梁板模板的支撑体系，通过支撑体系将转换层梁板荷载传递到下层结构梁板上。为确保转换层下层梁板具有足够的承载力，应对其承载力进行验算，如不能满足要求，应在梁板下搭设支撑。转换层荷载传递如下图所示：板 次梁 主梁 柱9.6米 板 次梁 主梁 墙柱 4.8米 地 坪 ±0.000米4、支捧系统设计和模板及支撑系统的布置4.1转换层的模板及支撑系统设计 本工程转换层楼板底模板采用15mm厚木胶合板35×75木枋作支承配合使用，木枋问距200mm。梁模板(包括梁侧模、梁底模)、柱模板和墙模板采用组合式15厚复合九层木胶板拼装，采用48钢管作模板支承。 48×35钢管截面特性为I=12.19cm4，W=5.08cm2，A=4.89cm3，i=1.58cm，E=2.06×105Nmm2；抗弯设计强度产 =205 Nmm2。 木材的抗弯强度取 =17 Nmm2，弹性模量取E=10000 Nmm2。W=bh26=35×7526=3.28/106,I=bh312=35×75312=1.2/lO。 通过比较转换层(标高9.6m)施工图纸和4.8米层平面布置图，应该验算4.8米层梁板薄弱处和转换层最大梁处对应的4.8米梁板的承载力。 下面通过比较，对最大框支梁和4.8米层梁板薄弱处的转换层梁进行支撑验算。 4.1.1最大框支粱KZL2(1300×2000)模板及支撑系统验算 本工程转换层最大的梁就是1-8J-K和14-20/J-K的KZL2(1300×2000)。 (1)扣件抗滑计算和立杆稳定性计算 1.1立杆和横杆采用48×3.5钢管，梁支撑立杆搭设间距为宽方向350mm,长方向450mm，纵横杆步距1500mm，楼板支撑间距为800×800mm。小横杆上铺6根35×75间距为178mm的木枋；侧模横向背杆采用35×75mm的木枋，其上下净距为200mm，侧模的竖向背杆采用双钢管，其横向间距为600mm,竖向丝杆间距450mm。常用数据：模板及支架自重标准值为1.1KN/m2。砼自重标准值为24.0KN/m3。钢筋自重标准值（按每m3砼含量计算）：梁柱为1.5KN/m3,板为1.1KN/m3。振捣砼对水平模板产生的荷载标准值为2.0kNm2； 倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.0kNm2； 荷载参照各种荷载取值规定，立杆承受的荷载有： 梁模板及支架自重标准值：(1.32+1.82×2)X0.45×1.1=4.96KN 新浇筑混凝土梁自重标准值： (1×0.18×O.45+1.82×1.3×0.45)×24=27.5KN 梁的钢筋自重标准值： (1×O.18×0.45×1.1+1.82×1.3X0.45×1.5)×1.1=1.85kN 振捣混凝土时产生的荷载标准值：1.3×0.45×2=1.17kN N：(4.96+27.5+1.85)×1.1+1.17×1.4=39.379kN 扣件抗滑计算： 梁下采用6根立杆。一根立杆所承受的最大荷载为：39.3796=6.56KN一个扣件的抗滑承载力设计值Rc=8kN>6.56kN，满足要求。考虑扣件质量的不确定性等因素，故立杆的搭接应采用2个扣件，即：2Rc=2×8=16kN>6.56kN，满足要求! 立杆稳定计算： =Li=150015.8=94.94 查表得 =0.626 NA=6.56×1030.626×4.89×102=21.43Nmm2<=205 Nmm2 满足要求! 故：沿梁宽方向梁下搭设6根立杆，沿梁长方向为450mm，且采用横杆和立杆搭接处采用双扣件。 (2)梁底模和木枋计算梁底模板(包括梁侧模、梁底模)采用组合式15厚复合木胶板拼装，采用48钢管和木枋作模板支承。 荷载参照各种荷载取值规定，梁底模板承受的荷载有： 模板及支架自重标准值1.1×(1.32+1.82×2)×O.45=2.455kN 新浇混凝土自重标准值24×2×1.3×O.45=28.08kN 钢筋自重标准值 1.5×2×1.3×O.45=1.755kN 振捣混凝土产生的荷载标准值2×1.3×O.45=1.17KN q=(2.455+28.08+1.755)×1.1+1.17×1.4/0.45=82.57Kn/m q：(2.455+28.08+1.755)/0.45=71.76kN/m 梁底模板采用15厚复合木胶合板。 则W1=bh27=1300×152/7=4.18×104，I1=bh3/14=1300×153/14=3.13×105；下铺35×75木枋7根， 则：W2=bh2/7=6×35×752/7=1.69×105,I2=bh3/14=6×35×753/14=6.33×106。则由小横杆(Ø48×3.5钢管，间距为450mm)支承，可近似假定三等跨连续梁进行内力计算。木枋安装在小横杆上，顺梁的长度方向，木材的抗弯强度取f=15N/mm2，弹性模量取E=10000N/mm2。强度验算M=qL2 /8=82.57×0.452/8=2.09KN.m=M/W=2.09×106/(1.69×105+6.33×106)=0.26N/mm2<=15N/mm2 满足要求！挠度验算=0.677qL4/100EI=0.677×71.76×106×450/100×104×(6.33×105+3.13×lO5)=2.31×10-2mm<=L/250=450/250=1.8mm 满足要求！（3）梁的小横杆计算小横杆采用48×3.5钢管，间距为450mm；其截面特性为W=5.08cm3，A=4.89cm2，i=1.58cm，E=2.06×105N/mm2，抗弯设计强度=205N/mm2，小横杆的允许挠度=L/250。荷载 参照各种荷载取值规定，小横杆承受的荷载有：模板及支架自重标准值1.×（0.45+1.82×2）=4.09KN/m新浇混凝土自重标准值24×2×0.45=21.6KN/m钢筋自重标准值 1.5×2×0.45=1.35KN/m振捣混凝土产生的荷载标准值 2×0.45=0.9KN/mq=(4.09+21.6+1.35)×1.1+0.9×1.4=31KN/mq=（4.09+21.6+1.35）×1.1=29.74KN/m小横杆由6立杆支承（立杆间距为350×450mm），可近似假定立杆是小横杆的刚性支点，由于小横杆所承受荷载来自木枋（每跨布置一个木枋，相当于一个集中力F），木枋的荷载来自梁底模传来的荷载。故可假定小横杆所承受的荷载均为由四跨小横杆和平友好根立杆承担，力学分析时，小横杆可按三跨等跨梁进行内力计算。F=31×1.3/5=8.06KNF=29.74×1.3/5=7.732KN强度验算M=0.125×FL2=0.125×8.06×0.352=0.123KN.M=M/W=0.123×106/5.08×103=24.3N/mm<=205N/mm 满足要求！挠度验算=1.146FL3/（100EI）=1.146×7.732×3503/100×2.06×105×12.19×104=0.151mm<=L/250=350/250=1.4mm 满足要求！（4）梁侧面模板梁侧面模板还是采用15厚复合九层木胶板拼装，模板的容许挠度=L/250，侧模横向背杆采用35×75mm的木枋，其竖向间距为250mm；侧模的竖向背杆采用双钢管，其横向间距为600mm,14丝杆间距450mm。荷载 参照各种荷载取值规定，梁侧模板承受的荷载有：新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值，假设浇筑温度为30摄氏度。 F=0.22×c×to×1×2×V1/2F：新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）c：混凝土的重力密度（KN/m3）to: to =200/(T+15)计算（T为混凝土的温度）V：混凝土的浇筑速度（m/h）1 ：外加剂影响修正系数2 ：混凝土的坍落度修正系数=0.22×24×200÷（30+15）×1.2×1.15×1.61/2=41KN/m2F=c ×H=24×2.3=55.2KN/m2取其中较小值F=41KN/m2作为新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值。则：41×0.25=10.25KN/m；q=10.25×1.02+4×1.4=17.9KN/mq=10.25×1.2=12.3KN/m按三跨连续梁计算，强度验算：模：W1=bh2/6=250×152/6=1.67×,I1=bh3/12=250×153/12=1.67×105；木枋：W2=bh2/6=35×752/6=1.62×105,I2=bh3/12=35×753/I2=1.4×107.为：M=0.10q12=0.10×17.9×0.62=0.644KN.m=M/W=0.644×106/(1.67×104+1.62×105)=3.6N/mm<=15N/mm2 满足要求！挠度验算=0.677×qI4/100EI=0.677×12.3×6004/100×10000×(1.67×10+1.4×107)=0.076mm<=1/250=600/250=2.4mm 满足要求！（5）钢楞验算外钢楞采用2根48×35钢管，间距均为600mm，其截面特性为：I=12.19cm4，W=5.03cm3，A=4.89cm2，i=1.58cm，E=2.06×105N/mm2，抗弯强度设计值f=205N/mm2；容许挠度1/250。荷载q=17.9×0.6/0.25=42.96KN/mq=12.3×0.6/0.25=29.52KN/m强度验算M=0.1q12=0.1×42.96×0.252=0.27KN.m=M/W0.27×106/2×5.03×103=26.84N/mm< =205N/mm2 满足要求!挠底验算=0.677×q14/100EI=0.677×29.52×6004/100×2.06×105×12.19×104×2=0.51mm<=1/250=600/250=2.4mm 满足要求！（6）对拉螺栓验算对拉螺栓采用Ø14圆钢制成，间距为450×600mm，对拉螺栓截面面积A=154mm2，抗拉强度设计=205N/mm2。N=17.9×0.5×0.6/0.25=21.48KN=N/A=21.48×103/154=139.5N/mm2 <=205N/mm2满足要求！3.3.2对KZ26（1）（800×1800）模板及支撑系统验算通过转换层梁的比较，（40）-（44）/（U）梁具有一定代表性。初选搭设间距为450×600mm,立杆步距1500mm，楼板支撑间距为900×1000mm。小横杆上铺两银50×150间距为300mm的木枋，侧模横向背杆采用50×150mm的木枋，其竖向间距为400mm；侧模的竖向背杆采用双钢管，其横向间距为600mm。（1）立杆立杆采用Ø48×3.5钢管，搭设间距为450×600mm，其截面特性为I=12.19cm4，W=5.08cm2，A=4.89cm3，i=1.58cm，E=2.06×105N/mm2；抗弯设计强度=205N/mm2。荷载参照各种荷载取值规定，立杆承受的荷载有：模板及支架自重标准值（1+0.9+1.6×2）×0.6×1.1=3.366KN新浇筑混凝土自重标准值（1+0.9）×0.2×0.6+1.60.8×0.6×24=23.9KN钢筋自重标准值（1+0.9）×0.2×0.6×1.1+1.6×0.8×0.6×1.5=1.403KN振捣混凝土时产生的荷载标准值（1+0.9）×0.6×2=2.28KNN=（3.37+23.9+1.40）×1.2+2.28×1.4=37.6KN扣件抗滑计算横杆由三根立杆承担，所以：一根立杆所承受的最大荷载为：N/3=37.6/3=12.5KN一个扣件的抗滑承载力设计值Rc=8KN<12.53KN 不满足要求！故立杆的搭接应采用两个扣件，即：2Rc=2×8=16 >12.53KN 满足要求！立杆稳定计算=L/i=1500/15.8=94.94 查表得 =0.626N/A=12.53×103/0.626×4.89×102=41N/mm2 <=205N/mm2 满足要求！（2）梁底模板计算梁底模板采用梁模板（包括梁侧模、梁底模）采用组合式20厚复合木胶板拼装，采用Ø48钢管和木枋作模板支承。荷载参照各种荷载取值规定，梁底模板承受的荷载有：模板及支架自重标准值1.1×（0.6+2.3×2）×0.6=3.56KN新浇混凝土自重标准值24×1.8×0.8×0.6=20.74KN钢筋自重标准值1.5×1.8×0.8×0.6=1.3KN振捣混凝土产生的荷载标准值2×0.8×0.6=0.96KNq=(3.56+20.74+1.3)×1.2+0.96×1.4/0.6=53.48KN/mq=(3.56+20.74+1.3)×1.2/0.6=51.23KN/m梁底模板采用20厚复合木胶合板。则W1=bh2/6=1200×202/6=4.8×105,I=bh3/12=1200×203/12=4.0×105；下铺50×150木枋2根，则：W2=bh2/6=2×50×1502/6=3.75×105,I2=bh3/12=2×50×1503/12=2.8×107。则由小横杆（Ø48×3.5钢管，间距为450mm）支承，可近似假定三等跨连续梁进行内力计算。木材的抗弯强度取=15N/mm2，弹性模量取E=10000N/mm2。强度验算M=0.10q12=0.10×53.48×0.62=1.93KN.mM/W=1.93×106/（5.3×104+3.75×105）=4.5N/mm2<=15N/mm2满足要求！挠度验算=0.677qL4/100EI=0.677×51.23×6004/104×(5.3×105+2.8×107)=0.16mm<=L/250=450/250=1.8mm 满足要求！（3）小横杆计算小横杆采用Ø48×3.5钢管，间距为450mm，其截面特性为W=5.08cm3，A=4.89cm2，i=1.58cm，E=2.06×105N/mm2，抗弯设计强度=205N/mm2，小横杆的容许挠度=L/250。荷载 参照各种荷载取值规定，小横杆承受的荷载有：模板及支架自重标准值1.1×（0.8+1.6×2）=4.4KN/m新浇混凝土自重标准值24×1.8×0.6=25.92KN/m钢筋自重标准值1.5×1.8×0.6=1.62KN/mq=（4.4+25.92+1.62）×1.2+1.2×1.4=40KN/mq=(4.4+25.92+1.62)×1.2=38.33KN/m小横杆由3立杆支承（立杆间距为300×450mm），可近似假定立杆是小横杆的刚性支点，由于小横杆所承爱荷载来自木枋（每跨布置一个木枋，相当于一个集中力F），木椁的荷载来自梁底模传来的荷载。故可假定小横杆所承受的荷载均为两跨小横杆和3根立杆承担，力学分析时，小横杆可按两跨等跨梁进行内力计算。 F=40×0.8/2=16KN F=38.33×0.8/2=15.33KN强度验算M=0.156×FL=0.156×16×0.45=0.1.123KN.m=M/W=1.123×106/5.08×103=221N/mm2 >=205N/ mm不能满足要求，因此将梁底立杆间距调整为300×600，形成三跨。无须验算，故满足要求！挠度验算=1.146FL4/（100EI）=1.146×11.25×3003/100×2.06×105×12.19×104=0.055mm<=L/250=300/250=1.2mm 满足要求！（4）梁侧面模板梁侧面模板还是采用20厚复合九层木胶板拼装，模板的容许挠底=L/250。侧模横向背杆采用50×150mm的木枋，其竖向间距为400mm；侧模的竖向背杆采用双钢管，其横向间距为600mm。荷载参照各种荷载取值规定，梁侧模板承受的荷载有：新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值，假设浇筑温度为25摄氏度。F=0.22×c×to×1×2×V1/2=0.22×24×200÷(25+15)×1.2×1.15×1.61/2=46KN/m2F=c×H=24×1.8=43.2KN/m2取其中较小值F=43.2KN/m2作为新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值。则：43.2×0.4=17.3KN/mq=17.3×1.2+4×1.4=26.36KN/mq=17.3×1.2=20.76KN/m按三跨连续梁验算：模：W1=bh2+/6=250×202/6=1.67×104I1=bh3/12=250×203/12=1.67×10木枋：W2=bh2/6=50×1502/6=1.62×105,I2=bh3/12=50×1503/I2=1.4×107。为：M=0.10qI2=0.10×26.36×0.62=0.747KN.m=M/W=0.747×106/（1.67×104+1.62×105）=6.3N/mm <=15N/mm2 满足要求！挠度验算=0.677×q14/100EI=0.677×20.76×6004/100×10000×(1.67×105+1.4×107)=0.15mm<=1/250=600/250=2.4mm 满足要求！（5）钢楞验算外钢楞采用2根48×35钢管，间距均为600mm，其截面特性为：I=12.19cm4 ,W=5.03cm3，A=4.89cm，i=1.58cm，E=2.06×105N/mm2，抗弯强度设计值=205N/mm2；容许挠度=1/250。 荷载q=26.36×0.6/0.4=39.54KN/mq=20.76×0.6/0.4=31.1KN/m强度验算M=0.1q12 =0.1×39.54×0.42 =0.633kN.m=M / W=0.633×106 /2×5.08×103 =62.3N/mm =205 N/mm2 满足要求！挠度验算=0.677×q14 /100E1 =0.677×31.1×6004 /100×2.06×105×12.19×104×2=0.6mm <=1/ 250=600/ 250=2.4mm 满足要求！（6）对拉螺栓验算 对拉螺栓采用Ø12圆钢制成，间距为 500×600mm。对位螺栓截面面积A=113mm2 ；抗拉强度设计值=205 N/mm2。N=18.56×0.5×0.6/0.25=22.27kN=N / A=22.27×103 /113=197.1N/mm2 =205 N/mm2 满足要求！采用同样方法可以对转换层大梁进行逐一复核，通过计算确定梁底支撑间距。3.3.3转换层中部的最大梁截面KZL（1200×2200）的下层承载力复核.（1）KZL（1100×2300）对下层梁产生的荷载为：荷载参照各种荷载取值规定，梁底模板承受的荷载有：模板及支架自重标准值1.1×（0.45+2.22×2）=5.38kN/m新浇混凝土自重标准值24×2.4×0.45=25.92kN/m钢筋自重标准值 1.5×2.4×0.45=1.62kN/m振捣混凝土产生的荷载标准值 2×0.45=0.9 kN/mq=（5.38+25.92+1.62）×1.1+0.9×1.4=37.47kN/m则沿梁长方向q=37.47×1.05/0.45=87.43kN/m（2）-5.7米层梁（4-F/4-134-19）转换层梁传来的荷载。-5.7米层（4-F/4-134-19），梁长8150mm。截面尺寸为300×600mm，配筋（受拉）为525（AS=2453mm2），受压为2Ø22（AS=760 mm2），箍筋Ø8100/200。A. 板传来的荷载转换层板厚180mm，-5.7m层板厚100mm。-5.7m层的板为双向板，传来荷载为：g=（2.5+1.85）/2×（0.18+0.1）×1.2=0.73 kN/mq=（2.5+1.85）×2=8.7kN/m（板上的活荷载）B. 立杆传来的荷载87.43kN/mC.梁自重标准值25×0.3×0.6=4.5 kN/mq=0.73+8.7+87.43+4.5×1.2=102.26kN/m因双向板长宽比较不大，将-5.7层梁承受的荷载简化为均布荷载。M中=102.26×8.152/8=849kNmx=（y×AS-y×AS）/cb=360×（2453-760）/14.3×300=142.1mmMU0.000=y×AS ×（hO-x/2）=360×2453×（565-142.1/2）=436.2kNm> M=323.86kNm 承载力满足要求！由于其他因素在-9.6米支撑加固.一层（-1.50m）300×600，上部筋为2Ø22（AS =760mm2），下部筋为4Ø25（AS=1963mm2）。负一层（-5.70m）300×600，上部筋为2Ø22（AS=760mm2），下部筋为2Ø25+2Ø22（AS=1057mm2），Y=360N/mm2。砼均为C30。 x=(y×AS-y×AS) / cb=360×(1057-760)/14.3×300=25 mmMu-1.2=y×AS×(HO-x/2)=360×760×(600-25-2.5/2)=154kNmx=(y×AS-y×AS) / cb=360×(760-760)/14.3×300=0MU-6.0=y×AS×(hO-x/2)=360×760×(600-25-25/2)=154kNm91.23 kNm+154kNm+154kNm=399.23kNm < m=323.86kNm承载力满足要求！。采用同样方法，可以对其他板区格进行计算。通过计算，要求在搭设+3.30m层支撑系统后，应保留转换层（+8.700m）以下两层（+3.300m、-1.500m）的支撑，从而导致其结构支撑用钢管、模板材料占用时间二个月，施工单位的施工成本增加。同时该转换层的对拉螺杆应一次性摊销4.2剪力墙模板设计复核计算筒体剪力墙墙高H=5.4m，厚度400mm，墙模板采用组合式20厚复合九层木胶板拼装，采用Ø48钢管和木枋作模板支承。先背立杠（木枋）外钢楞采用规格为2Ø48×3.5双钢管背杠，后背横江。对拉；螺栓间距300×450mm（对拉螺栓采用ø12圆钢），筒体剪力墙混凝土强度等级C55，落度160-200mm，采用泵机泵送入模方式，浇注速度1.6m/h，混凝土温度为20，用插入式振捣器。（1）墙模板验算新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值rF=0.22Rct0ß1ß2r1/2=0.22×24×200/（30+15）×1.2×1.15×1.61/2=41KN/m2F=rC×H=24×5.4=129.6KN/m2取两者中小值 F=41KN/m2F=41×0.4=16.4KN/m2浇混凝土时产生的荷载标准值 4×0.4=1.6KN/mq=12.3×1.2+1.6×1.4=17.0KN/mq´=12.3KN/m模板：W1=bh2/6=300×202/6=2×104，I1=bh3/12=300×203/12=2×105；木 枋 ：W2=bh2/6=50×1502/6=1.62×105，I2=bh3/12=50×1503/12=1.4×107。强度验算M=0.10q12=0.10×17×0.62=0.61KN.m=M/=0.61×106/（2×104+1.62×105）=3.3N/mm2< =15N/mm2挠度验算=0.677q14/100EI=0.677×12.3×6004/100×104×（2×105+1.4×107）=0.08mm<=L/250=600/250=2.4mm（2）内钢管验算q=16.44×0.6/0.3=32.88KN/mq´=12.3×0.6/0.3=24.6KN/m强度验算M=0.1ql2=0.1×32.88×0.62=1.20 KN.m=M/=1.2×106/2×5.08×103=118N/mm2< =205 N/mm2满足要求！挠度验算=0.677q´14/100EI=0.677×24.6×6004/100×2.06×105×2×12.19×104=0.43mm<=L/250=600/250=2.4mm 满足要求！（3）对拉片验算N=16.44×0.45=7.4KNA=3.14×122/4=113mm2N/A=7.4×103/113=65.50N/mm2< =205N/mm2满足要求！3.3.5转换层框支柱模板转换层现浇钢筋混凝土柱最大截面尺寸为1300×1300mm，最大柱高5.4m，由于梁柱不同时浇注混凝土，因此柱实际高度为3.2m（梁高2.2m），柱模板和采用组合式20厚复合九层木胶板拼装，采用Ø48钢管和木枋作模板支承。柱箍间距：先背竖向木枋50×100，其间距为150，再背水平的双钢管，其规格为Ø48×3.5，每一水平的一边为2根ø12对拉螺栓，第一道离楼板高度为200mm。柱混凝土强度等级C55，落度160-200mm，采用泵送送入模内，浇筑速度1.6m/h，混凝土温度为20，采用插入式振动棒振捣。4.3转换层板的支撑系统搭设。立杆和横杆采用Ø48×3.5钢管，立杆步距1500mm，楼板支撑间距为900×1000 m。小横杆上铺五根50×150间距为300mm的木枋。 荷载参照各种荷载取值规定，立杆承受的荷载有： 模板及支架自重标准值：0.9 × 1×1.1=0.99kN 新浇筑钢筋混凝土标准值： 25×0.18×1×0.9=4.05KN 设备及施工人员施工荷载标准值：l×0.9 × 2=1.8KN N=(O99+405)×12+1.8×1.4=8.57kN 扣件抗滑计算： 一个扣件的抗滑承载力设计值Rc-=8 KN <8.57 KN 不满足要求! 故：楼板立杆的搭设间距调整为0.9×0.9。经计算立杆稳定性、扣件抗滑力和横杆抗弯承载力均满足要求144支撑系统布置 当梁高H2000m时：梁底立杆支撑间距按300× 450mm进行搭设，即沿粱宽度方向按300mm进行搭设，沿梁长度方向按450mm进行搭设；水平杆应沿纵横双向搭设，水平杆步距为1500m；侧模板的背木枋间距为250m，外钢楞(双钢管)间距为600mm；在木枋、外钢楞相交处采用012对拉螺栓拉紧，对拉螺栓间距为500 × 600mm。其对拉螺杆应作一次性摊销，进入结算。 当粱高2000mm>HlOOOmm时：梁底立杆支撑间距按300 ×600mm进行搭设，即沿梁宽度方向按300mm进行搭设，沿梁长度方向按600mm弧进行搭设；水平杆应沿纵横双向搭设，水平杆步距为1500m；侧模板的背木枋间距为400mm，外钢楞(双钢管)间距为600mm；在木枋、外钢楞相交处采用Ø12对拉螺栓拉紧，对拉螺栓间距为500×600mm。 当梁高H<1000时：梁底立杆支撑间距按600×600mm进行搭设，即沿梁长及宽度方向按600mm进行搭设；水平杆应沿纵横双向搭设，水平杆步距为1500mm：小横杆、内钢楞和外钢楞间距均为600mm；在内、外钢楞相交处采用Ø12对拉螺栓拉紧，对拉螺栓间距为600×600mm。 楼板底立杆支撑间距应按900×900进行搭设，水平杆应沿纵横双向搭设，水平杆步距为1500mm。 立杆距柱、墙边的距离应为300mm,扫地杆应距楼板面300mm(楼板顶面至上层水平杆的距离)设置。 立杆下设硬杂木垫块厚度不小与于50mm，面积不小于100×200。 5、施工部署 一流的产品，必须要有一流的管理。为了保证该转换层在整个施工过程的各项管理工作组织严密，紧张有序，行动统一，各部门职责明确，项目部成立转换层施工管理领导小组，由项目经理任组长，项目技术负责人和施工员任副组长，各部门负责人组成。 领导小组全体成员必须从思想上高度重视，在转换层施工中，明确责任，做好各职能部门的协调配合工作，确保该转换层旌工质量、安全、进度等各项目标的实现。 整个转换层在钢筋绑扎和模板安装阶段，仍然按原施工阶段划定的施工流水组织施工，转换层粱板混凝土要求连续浇筑，不得留设施工缝。为了保证转换层梁板混凝土浇筑的连续性，项目部决定选派责任心强、施工经验丰富的施工管理人员组成两班，在混凝士浇筑时坚守第一线，由项目经理或项目技术负责人负责全面协调工作。 管理层：由项目技术负责人总负责，下设施工技术负责人一人，钢筋工长两名，模板工长两名，砼工长一名，质检员两名，安全员一名。 作业层：选择技术熟练的工人组成木模板班组(80人)，钢筋班组(40人)，两个砼班组(15人)。现场布置两名电工和一名水工。本工程转换层旄工工期定为35天。其中搭架、模板支撑系统计16天，钢筋制作安装17天，砼浇筑2天。详附图转换层旋工进度网络图。 为了保证转换层粱板结构混凝士浇筑的连续性，本工程转换层全都采用商品砼，并加“zy”膨胀剂，其掺量为水泥用量的8。避免产生冷缝从而影响结构质量。 6、施工准备 6.1技术准备 转换层施工前，应由项目部组织技术部门、施工部门、质量部门、安全部门、材料部门、设备部门、后勤部门等相关部门召开工作会议，对转换层施工的难度和重点进行研究讨论，并对各相关部门的职责进行具体分工，以做好项目各部门的配合协调工作。 由项目技术负责人组织全体施工技术员、质检员和安全员进行转换层结构施工交底工作和转换层施工方案的技术交底工作。要求各施工技术人员、质检员和安全员按照设计和规范规定进行施工交底、检查和督促，严格控制施工质量。 施工技术负责人应组织各施工班组人员进行施工规范和施工方案的交底工作。对转换层的重点和难点部位，应进行重点讲解，提高操作工人的质量意识，落实各工序的质量责任，严格控制各工序的质量。 6.2生产准备 （1）由业主配合，对电力供应、供水等有关部门进行衔接，确保转换层混凝土浇灌时的用电、用水。（2）转换层结