模板支撑专项施工方案.doc

某某园模板支撑专项施工方案一、 工程概况某某园工程由一层地下车库及笛韵楼、管理房两幢二层框架组成。其中地下室建筑面积为1460m2，笛韵楼及管理房建筑面积为1392 m2。地下室层高 4.0m，最大梁截面为400×850，地下室顶板厚200mm。笛韵楼层高3.9m，最大梁截面为250×700，板厚100mm。二、材料自重及有关参数说明：1、混凝土自重标准值为，钢筋自重标准值为（框架梁），（楼板），模板自重标准值为。2、厚胶胶木板抗弯强度设计值，弹性模量，松木抗弯强度设计值，弹性模量3、根据现场实际情况，支承小楞的钢管及立杆采用(3.03.5)钢管。计算时按钢管计算，钢管自重按钢管取值。自重标准值取，惯性矩，截面模量。4、梁、柱侧模采用18厚胶合板，螺杆（承载力为），夹管采用钢管。三、一层地下室模板支撑设计（一）200厚地下室顶板模板设计顶板下立杆间距取900×900，80×60松木小楞间距取300mm。1、荷载计算：混凝土自重：24KN/m3×0.2m=4.8KN/m2钢筋自重：1.1KN/m3×0.2m=0.22KN/m2模板自重：0.5KN/m2合计：5.52KN/m22、底板验算：取1m板宽计算。在集中荷载2.5KN作用下，按3跨连续梁计算强度验算： 满足3、小楞验算：由于立杆间距为900×900，小楞计算跨度取0.9m。恒载设计值： 5.52KN/m2×0.3m×1.2=1.99KN/m均布活载设计值：2.5KN/m2×0.3m×1.4=1.05KN/m在活载2.5KN/m2作用下按三跨连续梁计算，计算跨度900mm在集中荷载2.5KN作用下，按3跨连续梁计算，计算跨度取0.9m集中活载设计值：2.5KN×1.4=3.5KN 强度验算： 满足4、支撑小楞的钢管验算：由于立杆间距为900，取作用荷载：（1.99KN/m+1.5KN/m2×0.3m×1.4）×0.9m=2.36KNM=2.36KN×0.3m=0.708KM·m 满足5、扣件抗滑承载力验算：作用力：3×2.36KN=7.08KN<8KN 满足6、立杆稳定验算：由荷载计算中得：恒荷载标准值为5.52KN/m2活载：1.0KN/m2合计：F=5.52KN/m2×0.9m×0.9m×1.2+1.0KN/m2×0.9m×0.9m×1.4=6.5KN 计算长度： 长细比：稳定系数：（二）、梁模板计算1、400×850梁模板支撑布置立杆间距为1000×700，梁底小楞间距为178，水平横杆间距350。立档间距为300mm。2、底模验算：底模下设三根纵向小楞模板计算跨度取(400+36-80)/2 =178 mm =0.178m (即80×60小楞中距)取1m长度计算恒荷载标准值：混凝土自重标准值 1.0m×0.85m×24 KN/m3 = 20.4KN/m钢筋自重标准值 1.0m×0.85m×1.5 KN/m3 = 1.275KN/m模板自重标准值 1.0m×0.5 KN/m2 = 0.5 KN/m合计 22.2KN/m活荷载标准值：振捣砼对底模的压力 1.0m×2 KN/m2 = 2.0KN/m 荷载设计值为：q = 1.2×22.2 + 1.4×2 = 29.44 KN/m按简支梁计算内力(如图所示) M = =×29.44×0.1782 =0.117KN·m强度验算: W = =×1000×182 = 54000mm3 满足刚度验算: I = bh3 =×1000×183 = 486000 mm4 满足3、小楞验算：小楞计算跨度取 0.35m (即横钢管的间距)恒荷载标准值：中间小楞：混凝土自重标准值 0.178m×0.85m×24 KN/m3 = 3.63KN/m钢筋自重标准值 0.178m×0.85m×1.5 KN/m3 = 0.227KN/m模板自重标准值 0.178m×0.5 KN/m2 = 0.089KN/m合计: 3.946KN/m两边小楞：混凝土自重标准值:(0.4-0.178)m×0.85m×24 KN/m3×0.5 = 2.264KN/m钢筋自重标准值: (0.4-0.178)m×0.85m×1.5 KN/m3×0.5 = 0.142KN/m模板自重标准值:(0.4-0.178 + 2×0.65)m×0.5KN/m2×0.5= 0.381KN/m合计: 2.787KN/m活荷载标准值：振捣砼对底模的压力 中间小楞： 0.178m×2 KN/m2 = 0.356KN/m两边小楞： (0.4-0.178)m×2 KN/m2 ×0.5 =0.222KN/m取中间小楞计算按3跨连续梁计算内力M中 = 0.08×3.946×1.2×0.352 + 0.101×0.356×1.4×0.352 = 0.053KN·mM支 = -0.1×3.946×1.2×0.352 -0.117×0.356×1.4×0.352 = -0.065KN·m(查建筑施工手册(第三版)P191页表2-13)强度验算:W = =×80×602 = 48000mm3 满足刚度验算:按简支梁计算 I = bh3= ×80×603 = 1440000 mm4 满足4、 钢管横杆验算计算跨度取 1.0m横杆承受小楞传下来的恒荷载标准值为：中间小楞：0.35m×3.946KN/m = 1.381KN两边小楞：0.35m×2.787KN/m = 0.975 KN活荷载标准值为：中间小楞：0.35m×0.356KN/m = 0.125KN 两边小楞：0.35m×0.222KN/m = 0.078KN荷载设计值为：两边小楞：P1 = 1.2×0.975 + 1.4×0.078 = 1.279KN中间小楞：P2 = 1.2×1.381 + 1.4×0.125=1.832 KN按简支梁计算内力(如图11所示)M = P1a+ P2l/4 = 1.279×0.322+ 1.832×1.0/4 = 0.87KN·m强度验算: 满足刚度验算:满足5、纵杆验算计算跨度取 0.75m纵杆承受横杆传下来的恒荷载标准值为：1.279 + 1.832/2 = 2.195 KN活荷载标准值为：0.087 + 0.125/2 = 0.15 KN荷载设计值为：P = 1.2×2.195+ 1.4×0.15 = 2.844KN按简支梁计算内力(如图14所示)M =1/4Pl = 1/4×2.844×0.7= 0.5KN·m强度验算: 满足刚度验算: 满足6、扣件抗滑移验算混凝土自重标准值 0.4m×0.85m×24 KN/m3 ×0.7m×0.5 = 2.856KN钢筋自重标准值 0.4m×0.85m×1.5 KN/m3×0.7m ×0.5 =0.179KN模板自重标准值 (0.4m + 2×0.65 m)×0.5 KN/m2 ×0.7m×0.5 =0.298KN 合计： 标准值：3.333KN 设计值：3.333×1.2=4.0KN活荷载： 标准值：0.5×2KN/m2×0.7m×0.4m=0.28KN 设计值：0.28×1.4=0.392KN设计荷载合计：4.0KN+0.392KN=4.392KN<8KN 满足7、立杆稳定验算 传自梁的荷载混凝土自重标准值 0.4m×0.85m×24 KN/m3 ×0.7m×0.5 =2.856KN钢筋自重标准值 0.4m×0.85m×1.5 KN/m3×0.7m ×0.5 =0.179KN模板自重标准值 (0.4m + 2×0.65 m)×0.5 KN/m2 ×0.7m×0.5 =0.298KN 合计： 标准值：3.333KN 设计值：3.333×1.2=4.0KN活荷载： 标准值：0.5×2KN/m2×0.7m×0.4m=0.28KN 设计值：0.28×1.4=0.392KN传自板的荷载:恒载： 板混凝土自重：0.75m×0.7m×0.2m×24 KN/m3=2.52KN 钢筋自重标准值:0.75m×0.7m×1.1KN/m3×0.2m =0.116KN模板自重标准值:0.75m×0.7m ×0.5KN/m2 =0.263KN 合计： 标准值：2.899KN 设计值：2.899×1.2=3.479KN活荷载： 标准值：0.75m×0.7m×1KN/m2=0.525KN设计值： 0.525×1.4=0.735KN立杆受力: 4.0+0.392+3.479 +0.735=8.606KN立杆计算长度： 1.8m+2×0.3m=2.4m长细比： 稳定系数： 满足8、侧模验算荷载标准值：有效压头高度： 振捣砼时对侧模产生的压力有效压头内取 侧模强度验算： 按简支梁计算，立档间距 强度验算： 满足刚度验算： 恒载标准值： 满足9、立档验算梁侧模底部最大受力点：由相似三角形，按比例得到梁受侧模受力分布如下图：立档间距取300mmBC段按悬臂计算 恒载设计值： 活载设计值：AB段按简支计算：恒载设计值：把恒载看成两部分： 三角形部分： 矩形部分： 活载设计值：强度验算： 满足挠度验算：BC段： 满足AB段：看成两部分荷载共同作用。三角形荷载产生的挠度：矩形荷载产生的挠度： 满足10、拉杆验算、拉杆采用对拉螺杆，间距0.9m荷载计算：BC传来： 恒荷载设计值： 活荷载设计值：AB传来： 恒荷载设计值： 活荷载设计值：总拉力： （12容许拉力） 满足 (三)、柱模板设计柱截面450×450mm，柱高按3200计算 模板及支撑布置立挡布置：450边用4根立档，柱箍间距400。 1、荷载标准值新浇筑砼对模板侧面的压力为：F = 0.22ct012V1/2 = 0.22×24×5.7×1.2×1.15×21/2 = 58.7 kN/m2其中：砼自重标准值24kN/mm3砼初凝时间 t0 = 200/(T+15) = 5.7h，T取20外加剂影响修正系数1 =1.2 砼坍落度影响修正系数2 =1.15砼浇筑速度V=2m/hF =cH = 24KN/m3×3.2m =76.8kN/m2故取侧模受到新浇砼的压力为58.7 kN/m2有效压头高度h = 58.7kN/m2/24 kN/m3 = 2.45m 倾倒砼时对侧模产生的压力取4 kN/m2分两部分验算：有效压头高度h= 2.45m以内部分柱 有效压头高度h以下部分柱2、有效压头高度2.45m以下部分柱验算(1) 侧模验算模板计算跨度取0.136m(80×60立档最大间距)取1m板宽计算恒载标准值：58.7KN/m2×1.0m58.7 KN/m活载标准值：4 KN/m2×1.0m4.0KN/m荷载设计值： 58.7×1.2 + 4.0×1.4 = 76.04 KN/m按简支梁计算内力M =ql2 =×76.04×0.1362=0.176N·m 强度验算: W = bh2 = ×1000×182 = 54000mm3 满足 刚度验算: I =bh3 = ×1000×183 = 486000 mm4 满足(2) 80×60立档验算立档计算跨度取0.4m (即柱箍间距)恒载标准值：58.7KN/m2×0.1367.983KN/m活载标准值：4 KN/m2×0.136m0.544KN/m荷载设计值： 7.983×1.2 + 0.544×1.4 = 10.341KN/m按简支梁计算内力M = = ×10.341×0.42 =0.207KN·m 强度验算: W = = ×80×602 = 48000mm3 满足 刚度验算: I = =×80×603 = 1440000 mm4 满足（3）48×3.5钢管柱箍验算48×3.5钢管受弯承载力验算恒载标准值：中间立档传来的恒载：58.7KN/m2×0.136m×0.4m = 3.193KN边上立档传来的恒载：58.7KN/m2×(0.136/2 + 0.04)m×0.4m = 2.536KN活载标准值：中间立档传来的活载：4KN/m2×0.136m×0.4m =0.218KN边上立档传来的活载：4KN/m2×(0.136/2 + 0.04)m×0.4m = 0.173KN荷载设计值：中间立档传来的荷载：P2 = 1.2×3.193 + 1.4×0.218= 4.137KN边上立档传来的荷载：P1 = 1.2×2.536 + 1.4×0.173 = 3.285KN两端由拉杆拉住，按简支梁计算内力 支座反力：RA= 4.173+3.285=7.458KNRB = 7.458KN弯矩最大值：强度验算：采用双柱箍，一个钢管承受的弯矩为： 满足刚度验算： (近似叠加计算，略大于实际值) 满足（4）12对拉螺杆验算 对拉螺杆间距为40012对拉螺杆承受传来的荷载设计值为：N=RA =7.458KN 12对拉螺杆允许受拉承载力N =12.9KN 满足要求有效压头高度内柱的布置与有效压头高度下的布置一样。