广东某污水处理厂工程高支模专项施工方案(含计算书).doc

某某区临港工业园区污水处理厂工程脱水间及鼓风机房高支模专项施工方案一、 审核程序：施工方案编制审核按以下程序进行：（一）施工方案由建筑施工企业相关专业工程技术人员编制，施工企业技术部门的相关专业技术人员审核后，由施工企业技术负责人审定；（二）施工企业完成审查后报监理单位专业监理工程师审核，监理单位总监理工程师签字；（三）上述编制、审核、审定者均应在施工方案上亲笔签名并注明技术职称。二、编制依据本方案编制计算依据如下：(1) 某某区临港工业园区污水处理厂工程的施工图纸；(2)建筑施工计算手册ISBN-7-11-04626-2；(3)碳素结构GB钢、T700规定的Q235钢；(4)建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008；三、概况（一）工程概况建设单位：某某控股有限公司设计单位：某某工程东北设计研究总院监理单位：某某建设工程监理有限公司施工单位：某某建设有限公司1、某某区临港工业园区污水处理厂工程，位于某某区临港工业园三横路以南，和平路以西。项目总用地面积为：42897.13,总绿地面积：2455.66，总道路面积：4958.18，广场及停车场面积：1957.96；其它面积：29644.15，分为三期建设，其中本期建（构）筑物占地面积：4060.98。2、鼓风机房及配电间和污泥脱水间及加药为PHC-AB400（95）预应力管桩，桩长约24m25m，钢筋砼独立柱基础，上部为一层的框架结构，鼓风机房及配电间建筑面积665.88m2，建筑物高度为6.00m；污泥脱水间及加药间建筑面积441.46m2，建筑物高度为6.90m。（二）高支模概况本方案主要针对鼓风机房及配电间和污泥脱水间的高支模工程进行编写，本方案重点考虑支架的整体强度和稳定性。高支模部位如下：1、鼓风机房及变配电间结构梁最大截面为300×700；柱最大截面为400×400，楼板厚度为l20mm，层高为4.20m及5.10m，最大跨度为6.00m；2、污泥脱水间结构梁最大截面为350×1100和300×700；柱最大截面为400×500，楼板厚度为l20mm，层高均为6.00m，最大跨度为12.00m。四、施工准备1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。门架及其配件的规格性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架JGJ76的规定并应有出厂合格证明书及产品标志。水平加固杆、封口杆扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等采用48×3.5mm焊接钢管。(2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)周转材料准备：做好模板、钢管、门架支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。五、搭设方案1、使用材料1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；2、梁侧模板的竖直木枋采用50mm×100mm木枋；3、梁底板纵横龙骨均采用50mm×100mm木枋；4、楼面模板纵横龙骨采用80mm×80mm木枋；5、梁、楼板支顶采用MF1219（1217）门式脚手架、可调式U型上托盘；6、顶托梁采用双钢管。7、纵横水平拉杆和剪刀撑（斜拉杆）采用3.5厚48钢管。2、具体做法2. 1、350×1100mm梁侧模板竖枋间距250mm，梁底横枋间距250mm，顶托梁为双钢管跨距900mm，间距1200mm,门式架纵向跨距为900mm，横间距为600mm。对拉螺栓14设一排，水平间距400mm,用双钢管蝴蝶扣做对拉连接。其余支模参照本梁做法方案加适当的调整施工。2.2、120mm厚楼面模板上层木枋间距300mm，下层木枋跨距不大于900mm,门式架最大排距1200mm。2.3、支顶底部用可调式平头底座，支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶上木枋高度。螺杆伸出长度不超过300mm。2.4、纵横水平拉杆：在门式架支架底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，以后每一个门式架顶纵横设水平拉杆。所有与已完成砼柱在同一直线的纵横水平拉杆，端部均要顶至已完成的砼柱，以加强抗侧向位移，提高支撑体系的整体稳定性。2.5、剪刀撑布置：在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用对接，水平杆及剪刀撑的连接尽量采用搭接）。2.6、可调顶托，立杆底托基底采用脚手架配套下托。顶托螺杆不超过300mm，底托螺杆不超过150mm。由于受门架高度固定规格限制，凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按JGJ162-2008规范要求作相应折减。2.7、支架立杆基础本工程支架立杆基础为±0.000的C15砼硬地面，砼厚度为100，不需要进行基础验算。六、6.0米高350×1100梁模板计算1、梁模板基本参数梁截面宽度 B=350mm，梁截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。2、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。3、梁模板底模计算截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.00×1.80×1.80/6 = 18.90cm3； I = 35.00×1.80×1.80×1.80/12 = 17.01cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图3.1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；kN.m 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.9×1.2×(0.20×0.35+24.00×0.35×1.10+1.50×0.35×1.10) + 0.9×1.40×2.50×0.35=11.78kN/m最大弯矩计算公式如下: 0.2502=-0.074kN.m0.25020.074kN.mf=0.074×106/18900.0=3.896N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!3.2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6×0.250×11.781=1.767kN截面抗剪强度计算值 T=3×1767/(2×350×18)=0.421N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9×(0.20×0.35+24.00×0.35×1.10+1.50×0.35×1.10)=8.899N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.677×8.899×250.04/(100×6000.00×.0)=0.231mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.231mm，小于 v = 250/250,满足要求!4、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！5、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.10=42.530N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=59.400cm3 I=53.460cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125×(1.20×28.512+1.40×5.940)×0.250×0.250=0.332kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.332×1000×1000/59400=5.594N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI < v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 5×28.512×2504/(384×6000×)=0.452mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!6、穿梁螺栓计算计算公式: N < N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×1.10×0.40/1=17.01kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.012kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!七、6.0米高350×1100梁支撑脚手架的计算依据规范:建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）。建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-20031计算参数:脚手架搭设高度为6.0m，门架型号采用MF1219(1217)，钢材采用Q235。门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离250mm。梁底木方截面宽度50mm，高度100mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.5mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 按照门式脚手架新规范4.3和4.4条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.10+0.50)+1.40×2.00=37.060kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.10+0.7×1.40×2.00=39.828kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.982、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.500×1.100×0.900+0.500×0.900=25.695kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×25.695+0.98×1.800)×0.250×0.250=0.228kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.228×1000×1000/48600=4.688N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×25.695+1.0×1.800)×0.250=5.468kN截面抗剪强度计算值 T=3×5468.0/(2×900.000×18.000)=0.506N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×25.695×2504/(100×6000×)=0.259mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!3、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。3.1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.100×0.250=7.013kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.250×(2×1.100+0.350)/0.350=0.911kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.250=0.500kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2×(7.013+0.911)+0.9×0.98×0.500=11.186kN/m3.2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.958kN N2=1.958kN经过计算得到最大弯矩 M= 1.003kN.m经过计算得到最大支座 F= 1.958kN经过计算得到最大变形 V= 2.512mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.003×106/83333.3=12.04N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1.957/(2×50×100)=0.587N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算最大变形 v =2.512mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!4、梁底托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.104kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.644kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.879kN经过计算得到最大变形 V= 0.520mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.644×106/1.05/10160.0=60.37N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.520mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!5、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。11.1 门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066 2×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.419kN/m。11.2 托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力3.028kN，3.028kN第2榀门架两端点力7.879kN，7.879kN第3榀门架两端点力7.879kN，7.879kN第4榀门架两端点力3.028kN，3.028kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 15.757kN。6、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.419kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 15.757kN； H 脚手架的搭设高度，H = 6.0m。经计算得到，N = 1.2×0.419×6.000+15.757=19.155kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 19.16kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.401； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.34cm4； h0 门架的高度，h0=1.90m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为1.0。经计算得到，Nd= 1.0×80.396=80.396kN。立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!梁模板门式脚手架支撑计算满足要求！八、6.0米高300×700梁模板计算1、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=700mm，其它截面参照此参数施工。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离400mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。2、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。3、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图3.1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.9×1.2×(0.20×0.30+24.00×0.30×0.70+1.50×0.30×0.70) + 0.9×1.40×2.50×0.30=6.79kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.10×6.793×0.4002=-0.109kN.mf=0.109×106/16200.0=6.709N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!3.2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6×0.400×6.793=1.630kN截面抗剪强度计算值 T=3×1630/(2×300×18)=0.453N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9×(0.20×0.30+24.00×0.30×0.70+1.50×0.30×0.70)=4.874N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.677×4.874×400.04/(100×6000.00×.0)=0.966mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.966mm，小于 v = 400/250,满足要求!4、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！5、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70=27.065N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3； I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.400×0.400=0.433kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.433×1000×1000/37800=11.456N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.144+1.4×3.780)×0.400=6.496kN截面抗剪强度计算值 T=3×6496.0/(2×700.000×18.000)=0.773N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.144×4004/(100×6000×)=1.541mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!6、梁侧模计算6.1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式: f = M/W < f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.40=15.47kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 700mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值15.466×0.700×0.700/8/83333.340=11.367N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 < f,满足要求!6.2.梁侧竖楞挠度计算计算公式: v = 5ql4 / 384EI < v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 25.920×0.400=10.368N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 700mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 5×10.368×700.04/(384×9500×.0)=0.819mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.800mm；梁侧竖楞的挠度验算 v < v,满足要求!九、6.0米高300×700梁支撑脚手架的计算1、依据规范:建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）。建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-20032、计算参数:脚手架搭设高度为6.0m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度50mm，高度100mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.5mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图支架排布参照前节350×1100梁支撑系统排布图施工。按照门式脚手架新规范4.3和4.4条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.50)+1.40×2.00=24.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.983、模