江苏某多层工业厂房落地式外脚手架施工方案(附示意图、计算书).doc

某某列厂房落地式外脚手架施工方案编制人： 审核人： 审批人： 某某集团有限公司目 录一、工程概况2二、编制依据2三、脚手架施工部署2四、材料准备3五、地基与基础3六、纵向水平杆4七、横向水平杆4八、脚手板5九、立杆5十、连墙件8十一、门洞处构造9十二、剪刀撑与横向斜撑11十三、斜道11十四、井架部位脚手架平台做法12十五、脚手架拆除13十六、脚手架的检查与验收要求14十七、安全管理措施16十八、应急措施17十九、文明施工17二十、落地式脚手架验算18一、工程概况3A阵列厂房位于南京市南京市栖霞区，距北面约200m为液晶面板CF厂房,，西侧为天佑路，厂房东西长298.2m，南北宽239.4m，为4.5 层工业厂房，建筑高度35.5米，占地面积72393平方米，建筑面积平方米，基础形式为桩基筏板（桩为预制预应力高强度混凝土管桩PHC），结构形式为框架结构+轻钢屋架，抗震等级为一级，厂房的二层和四层使用华夫板模壳，外墙为ALC墙板。建设单位：南京中电熊猫液晶显示科技有限公司，设计单位：信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司，施工单位：某某集团有限公司，监理单位：浙江江南工程管理股份有限公司。二、 编制依据1. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）2. 建筑结构荷载规范（GB500092012）3. 建筑施工安全检查标准（JGJ592011）4. 建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ8091）5. 本工程设计图纸、图纸会审纪要6. 本工程施工组织设计三、脚手架施工部署本工程外脚手架采用落地式双排扣件式钢管脚手架，落地脚手架搭设高度为42米，18.0米以下采用双管立杆，18.0米以上采用单管立杆。双排脚手架搭设步距1.8米，纵距1.2米，横距0.85米，因ALC的外墙板外端离柱子和梁的距离为0.2米，故内排立杆离墙0.45m。连墙件为垂直方向，在外围柱子上每2步距一拉结，采用钢管双扣件连接柱子和外架立杆作为拉结，详见附图。落地式脚手架水平方向3跨一拉结，楼层用直角扣件及短钢管与结构预埋钢管相拉结，二、四层水平方向柱间距较大，楼层中部连墙件无结构可连接的，在楼层结构砼上预埋钢管，打斜撑与外架钢性连接，做法详见附图。外侧用密目式安全网全封闭。剪刀撑每6个纵距连续搭设，竖向连续搭设，剪刀撑斜杆与底面夹角为45度。除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道横向斜撑，横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，搭设方式见附图。四、材料准备（1）钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。65N.M采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。（3）脚手板采用由毛竹制作的竹制笆板。五、地基与基础根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）的有关规定进行处理。架基采用150厚C15混凝土垫层，考虑到外架的牢固、稳定、安全、必须在每根立杆底部设置50厚垫木 或8槽钢垫板，脚手架底座面标高应高于自然地平50mm。六、纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.50m； （3）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；七、横向水平杆 （1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 350mm； （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；你 （3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；八、脚手板 （1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm； （2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上； （3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；九、立杆 （1）每根立杆底部设置底座或垫板； （2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm； （3）脚手架底层步距不大于2m； (4) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨。 （5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。 （6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；图3 立杆布置局部图十、连墙件（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； 连墙件偏离主节点的距离大于300mm时做法（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，二、四层水平方向柱间距较大，楼层中部连墙件无结构可连接的，在楼层结构砼上预埋钢管，打斜撑与外架钢性连接，做法详见附图。 （3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； （4） 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。 (5) 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 （6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接； (7) 连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋； （8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；十一、门洞处构造（1）单、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式（图6.5.1），斜杆与地面的倾角应在45°60°之间。当步距（h）小于纵距（la）时，应采用A型；当步距（h）大于纵距（la）时，应采用B型，并应符合以下规定：h=1.8m时，纵距不应大于1.5m；h=2.0m时，纵距不应大于1.2m。；（2）双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆(图中的1-1,2-2,3-3剖面)；斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； （3）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步；（4）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。十二、剪刀撑与横向斜撑 (1) 每道剪刀撑跨越立杆的根数 6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间； (2) 外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； （3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm； （4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接； (6) 脚手架除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道；十三、斜道 (1) 脚手架采用之字型斜道； （2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3； （3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； （4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm； （5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。 （6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺； （7）3 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。十四、井架部位脚手架平台做法1、施工升降机部位脚手架应独立搭设，与其它外架断开。2、在每层楼层标高处设置操作平台，平台两端每层均应按规定设置连墙件，并应在外围设置剪刀撑和横向斜撑。3、每层步高均应按不大于1.8米设置。4、落地式平台扣件钢管脚手架基础：基础土层应分层夯实，底部C15混凝土硬化厚150 mm脚手外做排水沟200*300，每根立杆底部铺设通长50*180mm松木板或槽钢作为底座。5、每层平台用50*200宽松木板通长铺设作为平台通道，平台两侧外围均必须设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为60、120，挡脚板高度不应小于180mm；升降梯平台正面设置安全防护门高1.8米。 施工井架部位脚手架正立面图 施工井架部位平台脚手架侧立面示意图十五、脚手架拆除 （1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求； （2）应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施； （3）应由施工负责人进行安全技术交底； （4）拆除作业应由上而下逐层进行； （5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固； （6）当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；（7）各构配件严禁抛掷至地面。十六、脚手架的检查与验收要求1、构配件的检查和验收1.1 新钢管的检查应符合下列规定：1.1.1应有产品质量合格证；1.1.2 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行车家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范规定；1.1.3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；1.1.4 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表8.1.5的规定；1.1.5 钢管必须涂有防锈漆。1.2旧钢管的检查应符合下列规定：1.2.1 表面锈蚀深度应符合本规范表8.1.5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；1.2.2 钢管弯曲变形应符合本规范的规定。1.3 扣件的验收应符合下列规定：1.3.1 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测；1.3.2 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；1.3.3新、旧扣件均应进行防锈处理。1.4 脚手板的检查应符合下列规定：1.4.1冲压钢脚手板的检查应符合下列规定：1.4.5 新脚手板应有产品质量合格证；1.4.6 尺寸偏差应符合规范表的规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯；1.4.7 新、旧脚手板均应涂防锈漆。1.5 水平挑梁应有出厂合格证.2、 脚手架检查与验收2.1 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：2.1.1基础完工后及脚手架搭设前；2.1.2作业层上施加荷载前；2.1.3 每搭设完1013m高度后；2.1.3 达到设计高度后；2.1.4 遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；2.1.5 停用超过一个月。2.2 脚手架使用中，应定期检查下列项目：2.2.1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2.2.2 扣件螺栓是否松动；2.2.3 高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合本规范的规定；2.2.4 安全防护措施是否符合要求；2.2.5 是否超载。2.3 安装后的操作螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按本规范的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。十七、安全管理措施1、脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（强制性条文）2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量应按规定和施工方案要求进行检查验收，合格后方可使用。4、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。本工程设计荷载为3KN/，落地架同时施工不得超过2步。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。6、脚手架使用中应加强日常维护和安全检查。安全网应按照规定搭设和拆除。7、脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：(强制性条文)7.1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；7.2 连墙件8、不得在脚手架基础及其临近2米处进行挖掘作业,否则应采取加固措施.9、 临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。10、 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用。12、防火措施：应设置足够数量的灭火器。每层各安放2个干粉灭火器。电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物品。不准任何人在脚手架上吸烟，或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。13、 防雷措施：脚手架顶部按规定要求做好防雷接地工作。14、 搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。十八、应急措施a) 应急人员组织组长：徐敢副组长：胡亿文、金忠信、万明组员：袁庆、王祥生、程明德、陈国发、方达锋、张俊华、陈强、孙成刚、陈应前、姜光涛b) 应急措施1 如架体倾斜或变形过大，采用活动葫芦校正后增加连墙件；2 架体密目网着火，立即组织人员用就近配置的灭火器和浇水灭火，切断相关电源，并拨打119通知消防部门；3 如发生架体倒塌，立即采取急救措施，保护好现场，通知相关部门。十九、文明施工1、进入现场一切材料必须按照现场管理平面图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。2、所有钢管、扣件等涂刷防锈漆二度，桔红色面漆，底层脚手架钢管均漆成黑、黄颜色。项目部对操作人员进行文明施工交底，明确责任。必须做到施工层每天落手清。3、安全密目网按照规定悬挂整齐，不得使用破损和污染严重的网片。并在每施工楼层混凝土浇捣完成后进行清洗，保证架体外观整洁。4、每楼层混凝土施工完成后对脚手架底部进行清理，确保架体底部清洁。5、定期定人对排水沟进行清理，保证排水畅通，不积水。二十、落地式脚手架验算落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度42.0米，18.0米以下采用双管立杆，18.0米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.45米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设8层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.6200，体型系数1.0750。地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.850/3=0.099kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×0.850/3=0.567kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.099=0.162kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.567=0.793kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M11.2002=0.133kN.m0×0.793)×1.2002=0.133kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.162+0.117×0.793)×1.2002=-0.157kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.157×106/4248.0=36.942N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.099=0.135kN/m活荷载标准值 q2=0.567kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.135+0.990×0.567)×1200.04/(100×2.06×105×.0)=0.644mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.200=0.043kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.850×1.200/3=0.119kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.850×1.200/3=0.680kN 荷载的计算值 P=1.2×0.043+1.2×0.119+1.4×0.680=1.146kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.036)×0.8502/8+1.146×0.850/3=0.329kN.m=0.329×106/4248.0=77.336N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.036×850.004/(384×2.060×105×.000)=0.011mm集中荷载标准值 P=0.043+0.119+0.680=0.842kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=841.600×850.0×(3×850.02-4×850.02/9)/(72×2.06×105×.0)=0.873mm最大挠度和 V=V1+V2=0.885mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.036×0.850=0.030kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.850×1.200/2=0.179kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.850×1.200/2=1.020kN 荷载的计算值 R=1.2×0.030+1.2×0.179+1.4×1.020=1.678kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0929 NG1 = 0.093×42.000+18.000×0.036=4.541kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×8×1.200×(0.850+0.450)/2=2.184kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.170×1.200×8/2=0.816kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.200×42.000=0.504kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.045kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.200×0.850/2=2.040kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.620 Us 风荷载体型系数： Us = 1.075经计算得到：Wk = 0.300×1.620×1.075 = 0.522kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×8.045+0.9×1.4×2.040=12.225kN单双立杆交接位置的最大轴向压力： N=1.2×5.734+0.9×1.4×2.040=9.451kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×8.045+1.4×2.040=12.510kN单双立杆交接位置的最大轴向压力： N=1.2×5.734+1.4×2.040=9.737kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.9×1.4×0.522×1.200×1.800×1.800/10=0.256kN.m五、立杆的稳定性计算:单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，底部N=12.510kN，单双立杆交接位置N=9.737kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.564cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.947cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =12510/(0.19×556)=117.453N/mm2； 不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 经计算得到单双立杆交接位置=9737/(0.19×397)=127.978N/mm2；不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算 <f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，底部N=12.225kN，单双立杆交接位置N=9.451kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.564cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.947cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.256kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =12225/(0.19×556)+/5947=157.807N/mm2； 考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 经计算得到单双立杆交接位置=9451/(0.19×397)+/4248=184.474N/mm2；考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算 <f,满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下列计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.504kN； NQ 活荷载标准值， NQ = 2.040kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.093kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 76.559米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下列计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.504kN； NQ 活荷载标准值， NQ = 2.040kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.093kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.203kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 38.007米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 H=38.007米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.522kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×3.60 = 12.960m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000经计算得到 Nlw = 9.479kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.479kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=45.00/1.60的结果查表得到=0.92； 净截面面积 Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf1 = 69.247kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 291.316kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=40.34 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 8.05+2.04=10.09kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 105.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 105.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！