江苏某高层住宅小区高支模施工方案(含计算书).doc

某某地产·御江金城项目二标段高支模方案某某建设总公司编 制： 审 核： 审 批： 编制时间： 年 月编制单位： 某某二标段项目部目 录一、编制依据2二、工程概况2三、高支模设计概况2四、高支模计算概况3五、模板支撑系统的材料要求4六、模板支撑系统的构造和要求5七、模板工程质量要求6八、安全措施7九、计算书8一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程（DG/TJ08-016-2004;J10374-2004） 3、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）4、施工现场安全生产保证体系（DBJ08-903-2003）5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）6、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）7、建筑工程质量检验统一标准（GB50300-2001）二、工程概况1、工程名称：某某地产·御江金城项目2、工程位置；南京市建邺区梦都大街188号3、建设单位：某某地产南京有限公司4、监理单位：南京工苑建设监理咨询有限公司5、设计单位：南京市民用建筑设计研究院有限责任公司6、勘察单位：冶金工业部华东勘查基础工程总公司7、工程建筑概况：建设规模：m2类型层数数量基础形式结构形式建筑面积小高层（H06复式）地上（9+1、7+1、5+1）层，地下1层1栋桩基础框架、平屋顶6074m2高层（H07-H09）地上32+1层，地下1层3栋桩基础框架、平屋顶75865 m2派出所地上4层，地下1层1栋桩基础框架、平屋顶2607 m2会所及地下室地上1层，地下1层1栋桩基础框架、平屋顶3424 m2高层地下车库地下1层桩基础框架13096 m2合计m2三、高支模设计概况1、会所区域模板工程施工中属于高支模的部位及采取措施为：泳池区（7.6米）：高度较高，且梁截面尺寸很大，顶板厚度为250mm，须严格按本方案施工； 商业区地下室（5.75米）：高度较高，但顶板厚度仅为150mm，且梁截面尺寸不大，按一般支模处理，但须从两端与中间每隔4排立柱从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； 底板标高-6.400区（4.65米）、底板标高-6.00区（4.25米）：此区域高度刚超过四米，但顶板较厚（350mm），梁截面尺寸较大，按一般支模处理，但须从两端与中间每隔4排立柱从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；2、泳池区及泳池东侧顶板高支模设计1）本区域层高7.85米，去掉板厚则搭设高度为7.6米，现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；即a=7.85-0.25-0.2-1.2×6-0.1=0.1 2）初步确定立杆纵距和横距均为0.9m；3）模板材料选择胶合板；梁底主龙骨采用钢管间距900mm，次龙骨采用50*100木方间距150mm。采用的钢管类型为48×3.5。3、泳池区及泳池东侧梁底高支模设计1）本区域层高7.85米，去掉梁高则搭设高度为6.25米，现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-梁高-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；即a=7.85-1.6-0.1-1.2×4-0.1=0.052）初步确定立杆纵距和横距均为0.9m；梁底增设一排立杆，间距0.9m3）模板材料选择胶合板；梁底主龙骨采用钢管间距900mm，次龙骨采用40*90木方间距150mm。采用的钢管类型为48×3.5。四、高支模计算概况会所泳池及泳池东侧低跨区模板支撑体系结构安全依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）结合工程实际情况，综合考虑各种不利因素影响，以便计算模型更接近于工程实际。框架柱支模体系为700*500截面柱模板支撑体系进行计算。柱模板支撑体系分别从以下几方面计算：柱模板荷载标准值计算；柱模板面板的计算；竖楞的计算；B方向柱箍的计算；B方向对拉螺栓的计算；H方向柱箍的计算；H方向对拉螺栓的计算；梁超高支模体系为600×2250mm截面梁梁底模板支撑体系进行计算。梁底模支撑体系分别从以下方面进行计算：模板面板抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；梁底方木抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；梁底支撑钢管抗弯强度、最大挠度计算；扣件抗滑移计算；立杆稳定性计算。楼板高支模体系以泳池东侧低跨区350mm厚顶板进行计算。板底模支撑体系分别从以下方面进行计算：模板面板抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；板底方木抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；板底支撑钢管抗弯强度、最大挠度计算；扣件抗滑移计算；立杆稳定性计算。经计算，模板设计支撑体系满足施工要求。计算书附后。五、模板支撑系统的材料要求1、模板及支撑系统的材料选用：采用48mm×3.2mmQ235-A碳素结构钢制造的焊接钢管为满堂模板支架的立柱，纵、横向扫地杆，纵、横向水平杆、剪刀斜撑的材料。采用16mm胶合板作为模板主要材料，楞木材料为50×100mm木方。2、模板支撑系统的材料要求：1）钢管：A钢管必须有有效的产品质量合格证书、钢管材质检验报告、生产厂家资质证书和生产许可证。B钢管两端面必须平整。C钢管外观表面光滑、无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。D钢管无锈蚀，有防锈处理。E不得使用用电焊对接的钢管和中间有孔眼的钢管。2）扣件：A扣件必须有有效的产品质量合格证书、扣件材质检验报告，生产厂家资质证书和生产许可证。B扣件的机械性能不低于KTH330-08可锻铸铁的标准。C扣件不得有裂纹、气孔；不得有缩松、砂眼和其它影响质量的铸造缺陷。D扣件与钢管的贴合必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好。E扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。F当扣件夹紧时，开口处的最小距离应不小于5mm。70N.M栓拧紧扭力矩达70N.M时，扣件不得破坏。H扣件表面应有防锈处理。3）模板材料：胶合板用方木中间不得有节疤、裂纹。六、模板支撑系统的构造和要求 1、每根立杆底部应设置底座或垫板。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。3、立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：1） 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；2） 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；6、 当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线外，其偏心距不应大于25mm。7、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：1） 满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；2） 高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；8、剪刀撑的设置应符合下列规定：1） 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数7652） 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。七、模板工程质量要求模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：表 1 模板工程安装允许偏差表分项项目轴线位移截面尺寸标高垂直度平整度相邻模板高低差工艺标准允许偏差3 mm±2 mm±5 mm3 mm2 mm/2m1mm模板安装、预埋件及预留孔施工允许偏差见模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表示。表 2 模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表序号项目允许偏差（mm）检查频率检验方法范围数量1相邻两板表面高低差刨光模板2每个构件4用尺量不刨光模板3表面平整度刨光模板34用2m直尺量不刨光模板53模内尺寸宽柱、桩±51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10高柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10长柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-5板0、-54侧向弯曲柱、桩L/1500每个构件1沿构件全长拉线量取最大矢量梁、衍架H/1000板L/2000且105预留孔洞位置预应力钢筋孔道（梁端）3每个孔洞1用尺量其它106预埋件钢板联结板等位置3每个预埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓锚筋等位置101用水准仪量外露长度±101用尺量八、安全措施1、架子工必须经过培训，持证上岗。有高血压、心脏病、癫痫病、晕高、视力差等不适合进行高处作业的人员，均不得从事脚手架支搭和拆除作业；2、支撑架搭设好后，必须经过有关人员检查验收合格后才能上架作业，发现问题应及时加固，大风、大雨后要认真检查，确认无安全隐患后方可继续施工；3、架子搭设作业现场应设安全维护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域，对尚未搭成或结构已失去稳定的脚手架部位应加设临时支撑或拉结；4、架上作业人员必须系安全带，穿防滑鞋，戴安全帽，且应做好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递，以免造成人身和物件失稳；5、架设材料应随搭设速度，随用随上，以免放置不当掉落伤人，每次收工前架上材料应使用完毕，不得留存在作业面上；6、模板支架的搭设必须有专人指挥，作业人员必须服从统一指挥，不得各行其是。九、计算书1、柱模板计算 1）柱模板基本参数 A.基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm， 柱模板的截面高度 H=700mm; B.对拉螺栓参数 B方向没有使用对拉螺栓， H方向没有使用对拉螺栓; C.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:16.00mm; 面板弹性模量E:9500.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:15.00N/mm2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2; D木方参数 木方弹性模量E:9500.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:13.00N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.60N/mm2; E.柱箍参数 柱箍材料:双钢管; 柱箍间距计算跨度 d: 500mm; F.竖楞参数 竖楞截面宽度:40mm;高度90mm; B方向竖楞5根;H方向竖楞4根;2)柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：F1=0.22×24×5.714×1×0.85×2.540.549kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.550kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。3)柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.2×40.550×0.500+1.4×4.000×0.500=27.130kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距N.mmN.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×20.275+1.4×2.000)×0.220×0.220=0.131kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.131×1000×1000/27000=4.863N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×20.275+1.4×2.000)×0.220=3.581kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3581.2/(2×500.000×18.000)=0.597N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×20.275×2204/(100×9500×)=0.139mm 面板的最大挠度小于220.0/250,满足要求!4)竖楞的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.220m。 荷载计算值 q = 1.2×40.550×0.220+1.4×4.000×0.220=11.937kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.353/0.500=10.705kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.705×0.50×0.50=0.268kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×10.705=3.212kN 最大支座力 N=1.1×0.500×10.705=5.888kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.268×106/54000.0=4.96N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×3212/(2×40×90)=1.338N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.677×8.921×500.04/(100×9500.00×.0)=0.164mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 5)B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×40.55+1.4×4.00)×0.115 × 0.500 = 3.12kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 经过计算得到最大弯矩 M= 1.591kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.240kN 经过计算得到最大变形 V= 0.07mm B柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 80.50cm3； 截面惯性矩 I = 563.70cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.591×106/80500.0=19.76N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍挠度计算 最大变形 v = 0.07mm B柱箍的最大挠度小于740.0/400,满足要求! 6)B方向对拉螺栓的计算 B方向未使用对拉螺拴，无需计算！ 7)H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×40.55+1.4×4.00)×0.220 × 0.500 = 5.97kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 经过计算得到最大弯矩 M= 2.566kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.953kN 经过计算得到最大变形 V= 0.19mmH柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 80.50cm3； 截面惯性矩 I = 563.70cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.566×106/80500.0=31.88N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍挠度计算 最大变形 v = 0.19mm H柱箍的最大挠度小于940.0/400,满足要求! 8)H方向对拉螺栓的计算 H方向未使用对拉螺拴，无需计算！2、梁模板计算基本计算数据：模板支架搭设高度为6.25米，基本尺寸为：梁截面： B×D=400mm×1600mm 、B×D=600mm×2250mm、 B×D=600mm×2000mm本计算式取：B×D=600mm×2250mm计算；梁支撑立杆的纵横间距l=0.90米，立杆的步距 h=1.2米，梁底增加1道承重立杆。1）模板面板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。A、荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0×2.25×0.6=33.75kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×2.25×0.6=0.47kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.0+2.0)×0.6×0.4=0.72kN均布荷载 q = 1.2×33.75+1.2×0.47=41kN/m集中荷载 P = 1.4×0.72=1Kn面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.60×1.60/6 = 25.60cm3；I = 60.00×1.60×1.60×1.60/12 = 20.48cm4；经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.43kN N2=5.99kN N3=5.99kN N4=1.43Kn最大弯矩 M = 0.087kN.m最大变形 V = 0.7mmB、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.087×1000×1000/25600=3.40N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!C、抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=5990/(2×400.000×16.000)=0.47N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < T，满足要求!D、挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.7mm面板的最大挠度小于400/250,满足要求!2）梁底支撑木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算结果如下:（方木截面计算尺寸取40*90） 均布荷载 q = q1+q2 =9.478kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.478×0.30×0.30=0.085kN.m 最大剪力 Q = 0.6ql=0.6×9.478×0.300=1.706kN 最大支座力 N = 1.1ql=1.1×9.478×0.300=3.128kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4；A方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.085×106/54000.0=1.553N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!B方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×1030/(2×40×90)=0.429N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm2,满足要求!C方木挠度计算 qk=q1+q2=6.000+0.478=4.771kN/m 最大变形v=0.677qkl4/100EI=0.677×4.771×3004/(100×9500.00×.0)=0.011mm 方木的最大挠度小于300.0/250,满足要求!3)梁底支撑钢管计算A梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.144kN.m 最大变形 vmax=0.038mm 最大支座力 Qmax=3.960kN 抗弯计算强度 f=0.144×106/4490.0=32.05N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于525.0/150与10mm,满足要求! B 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.950kN.m 最大变形 vmax=2.301mm 最大支座力 Qmax=12.937kN 抗弯计算强度 f=0.950×106/4490.0=22.428N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!3、楼板支模计算：模板支架搭设高度为7.6米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。采用的钢管类型为 48×3.5，模板为1800*930*16胶合板，楞木选择为50*100300。1)模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.94kN/m注：钢筋混凝土自重取25kN/m3活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m注：倾倒混凝土的荷载标准值：2kN/m2；施工均布荷载标准值：1 kN/m2。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:         W =90.00×1.60×1.60/6 = 38.4cm3；         I = 90.00×1.60×1.60×1.60/12 = 30.72cm4；A抗弯强度计算        f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；        M 面板的最大弯距(N.mm)；        W 面板的净截面抵抗矩；        f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；                    M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；   经计算得到：M = 0.100×(1.2×5.94+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值：f = 0.098×1000×1000/38400=2.55N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!B抗剪计算                       T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.94+1.4×2.700)×0.300=1.960kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1960/(2×900.000×16.000)=0.204N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < T，满足要求!C挠度计算         v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×(1.2×5.94+1.4×2.700)×3004/(100×9000×)=0.216mm    面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!2)模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。A荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.250×0.300=1.875kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.2×1.875+1.2×0.105=2.376kN/m活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.26kN/mB方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:  均布荷载 q = 3.272/0.900=3.636kN/m    最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.636×0.90×0.90=0.295kN.m    最大剪力 Q=0.6×0.900×3.636=1.963kN    最大支座力 N=1.1×0.900×3.636=3.600kN    方木的截面力学参数为    本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:        W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；        I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；a方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.295×106/83333.3=3.54N/mm2    方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!b方木抗剪计算    最大剪力的计算公式如下:             Q = 0.6ql    截面抗剪强度必须满足:             T = 3Q/2bh < T    截面抗剪强度计算值 T=3×1963/(2×50×100)=0.589N/mm2    截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2    方木的抗剪强度计算满足要求!c方木挠度计算最大变形 ： v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250v =0.677×1.980×9004/(100×9500.00×)=0.222mm    方木的最大挠度小于800/250,满足要求!3)板底支撑钢管计算     横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算     集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.6kN经过连续梁的计算得到      最大弯矩 Mmax=0.288kN.      最大变形 vmax=0.507mm      最大支座力 Qmax=4.289kN      抗弯计算强度 f=0.31×106/4729.0=65.65N/mm2      支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!      支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):                R Rc   其中 ：Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；         R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；    计算中R取最大支座反力，R=4.289kN    单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!    当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；    双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：   脚手架的自重(kN)： NG1=0.129×4.100=0.529kN  模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN 钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 14.000×0.100×0.800×0.800=0.896kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.649kN。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。    经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN    3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式         N = 1.2NG + 1.4NQ6、立杆的稳定性计算模板支架高度大于4m时，应按高度调整系数调降强度设计值: KH=1/(1+0.005(H-4)其中H:模板支架高度，立杆底座下皮至顶托上皮（或模板底水平杆上皮），以米计，但无量纲。 经计算得到:KH=0.967 调降后钢管立杆抗压强度设计值为f1=KH×f=0.967×205=198N/mm2 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.94kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.111×10.850=1.440kN N = 12.937+1.440=14.377kN 轴心受压立杆的稳定系数