河南某污水处理厂箱体土建项目塔吊基础工程施工方案(冬季施工、含计算书).doc

塔吊基础工程施工方案第一章 施工方案1 工程概况某某市某某环污水处理厂位于中州大道、某某环、紫辰路交汇处，为新建工程，主要包括粗格栅及进水泵房、细格栅及曝气沉砂池、初沉池、生物反应池、二沉池、中间提升泵房、高效沉淀池、V型滤池、加药间、鼓风机房、初沉污泥泵房等，箱体长度为247.5m，宽度为127m，建筑总面积为31432.50，地上建筑物耐火等级为二级，箱体耐火等级为一级，合理使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。2 塔吊位置根据本工程结构平面图、建筑物平面尺寸和建筑高度以及结构特点，结合箱体的平面位置，和本工程结构施工塔吊的主要运输任务（大量周转材料和钢筋半成品吊装），布置时考虑每座塔式起重机的大臂不得碰撞相临塔式起重机的塔身，及满足工程垂直运输要求。塔机具体位置及基础情况详见：附件1塔式起重机平面定位图、塔机基础立面图定位见附件2、塔吊基础图见附件3,塔吊基础下桩基见附图4,塔吊立面图见附图5。3 塔吊的选择根据本工程的起吊任务、建筑高度、建筑物平面尺寸，1#、5#、6#塔吊为长沙中联生产的TC5610-6塔式起重机，起重臂长56 m，最大起重量6吨，最小起重量1吨；2#塔吊为长沙中联生产的TC5613A-8塔式起重机，起重臂长56 m，最大起重量8吨，最小起重量1.3吨；3#、4#塔吊为TC6010-6塔式起重机，起重臂长60 m，最大起重量6吨，最小起重量1吨，可以满足本施工工程的需要。根据现场场地情况和主体结构特征，基础采用固定式。预埋支腿或螺栓将根据塔吊厂家所提供的材料及使用说明书进行预埋。4 防雷接地塔吊接地网采用直径20圆钢与塔吊基础四角下层纵横钢筋焊接一起，焊接长度为6d，防雷接地连接处应焊接饱满，接地电阻1，引出线采用直径20镀锌圆钢焊一只M12的螺栓。防雷接地极采用一字型接地体，由中间接地极引至塔吊防雷引下线部位。引下线采用16mm2多股铜线，将避雷针、塔吊开关箱与接地网引出线连接一起。保护接地与塔吊连接，在塔基底座上焊一只M12的螺栓，保护接地线一端固定在螺栓上，一端固定在开关箱箱内保护接地端子板上，该线采用直径为16mm2多股铜线。塔吊防雷接闪器采用在塔吊最顶部焊接针式接闪器，避雷针采用直径20镀锌圆钢磨尖，安装长度高于塔帽1m。塔吊电气重复接地与结构底板钢筋焊接一起。5 塔吊基础混凝土施工5.1塔吊基础处于冬季施工阶段，混凝土强度等级为C35，抗渗等级为S8，水胶比0.50以下，胶凝材料总用量不小于320Kg/m³。本工程采用商品砼，防冻混凝土要求搅拌站提前做混凝土配合比试配，应严格按剂量进行添加。并严格控制混凝土的水灰比，以及防冻剂、早强剂和减水剂的掺量，严格按照配合比配制。5.2冬期施工混凝土，防冻措施采取以盖塑料薄膜加铺毡垫等保温材料为主，并以掺加防冻早强剂为辅。采用蓄热保温养护法是利用水泥水化热及部分原材料加热并掺加一定的外加剂并以保温材料覆盖保温，使砼在冷却冰点前达到受冻临界强度的方法。根据规范采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥的砼，受冻临界强度为设计强度标准值的30%。5.3材料要求（1）水泥：钢筋砼结构砼工程中，严禁使用含有氯化物的水泥，进场水泥必须进行复验，检验报告中应有“不含氯化物”或“对钢筋无锈蚀”的结论。混凝土冬期施工应优先选用硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥，水泥强度等级不应低于32.5Mpa。配合比最小水泥用量不应少于300kg/m3，水灰比不应大于0.6。（2）外加剂：砼中掺用外加剂的质量及应用技术应符合国家标准砼外加剂GB8076-97和砼外加剂应用技术规范GB50119-2003的规定，在外加剂使用前，应向集团公司主管部门报送使用方案，经集团公司总工批准后再使用。混凝土外加剂的检验报告中必须有反映是否含有氯化物的结论；混凝土外加剂不得含有硝铵、尿素等的物质。外加剂应由专人负责保管，防止混用，添加时专人计量、专人管理。（3）水泥、钢材、外加剂、骨料等检验报告应保留原件。5.4拌制砼使用的骨料应清洁，不得含有冰、雪、冻块。对砂、石、水要注意保温，混凝土的搅拌时间要比正常延长50%，必要时考虑温水搅拌，袋装水泥应使用暖棚存放。为更好地保证砼的温度，搅拌站要封闭起来，防止风降低混凝土搅拌时的温度。5.5砼在浇筑前，应清除模板和钢筋上的冰雪和污垢。为更好地保证混凝土的温度，在计划浇注混凝土的区域提前采用彩条布围护起来，以防止寒风降低混凝土的温度。控制好混凝土的入模温度，同时要做好混凝土温度的测量工作。砼冬期施工测温项目与次数应符合表5.5.1规定。砼冬期施工测温项目与次数 表5.5.1序号测温项目测温次数1室外气温及环境气温每昼夜不少于4次，此外还要测最高、最低气温2搅拌机棚温度每一工作班不少于4次3水、水泥、砂、石及外加剂溶液温度每工作班不少于4次4砼出罐、浇筑、入模温度每工作班不少于4次5.6混凝土浇筑完毕并收面完成后，及时覆盖毡布蓄热保温，使混凝土利用自身的水化热达到养护效果。混凝土养护在负温条件下，严禁浇水且外露表面必须覆盖保温。5.7冬期施工一般不得在砼上浇水养护，但在中午前后，气温较高时，也可适当喷水养护。冬期施工养护的砼，拆模时，砼强度必须按常温时的规定执行。采用泵送砼工艺时，砼配合比严格按照试验室要求进行，砼的入模温度不得低于5。泵送砼作业面应合理部署。5.8应做好外加剂的质量控制和使用外加剂的质量控制：砼使用的外加剂包括防冻早强剂、抗裂防渗复合型外加剂等,必须有出厂合格证、产品检验报告、以及进场复验报告方准使用。外加剂的具体使用方法严格按照产品说明书执行。添加外加剂，应设专人负责并做好记录，应严格按剂量要求掺入，施工日记中要对掺加外加剂的施工状态(部位、掺量等)认真标注。5.9混凝土试块（1）现场应设置砼试块标准养护室。（温度20±3°C，相对湿度90%以上）。（2）砼试件的留置除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2011中第5.4.1条和第5.4.2条的规定外，尚应增设不少于两组与结构同条件养护的试件（增设试块的养护条件与施工现场结构养护条件相一致），分别用于检验受冻前的砼强度和转入常温养护28d的砼强度。现浇或预制构件还必须留置为拆除模板支架或吊装准备的现场同条件养护的试件。第二章 塔吊基础的设计1 塔吊基础的设计参数结合TC5613A-8、TC6010-6、TC5610-6塔吊使用说明书及技术核定单（核-004,2012年12月12日办理），塔吊基础及地基要求的具体数值如下：塔吊型号塔吊编号L(长宽)上层筋下层筋地耐力(MPa)混凝土（m3）重量架立筋TC56132#5000*6000横向30-25横向30-250.1448.611612-225纵向25-25纵向25-25TC5610-61#5300*6000横向27-25横向27-250.1430.2572.6144纵向24-25纵向24-255#、6#5300*5300纵横向各24-25纵横向各24-250.1430.2572.6144TC60103#、4#5300*5300纵横向各24-25纵横向各24-250.142560144根据塔吊位置平面图可知，根据本工程地质勘探报告，知其各土层物理性质如下表：层号土质埋深（m）层底高程地基承载力标准值（Kpa）（1）杂填土0.4-3.7m96.56-101.00m（2）粉土0.8-6.2 m93.69-99.27m120（3）粉土夹粉砂0.50-6.00m91.02-100.0m130（4）粉土1.40-10.0m85.22-93.56m140（4）-1粉砂1.0-6.0m89.27-92.70m140（4）-2粉质粘土1.10-2.70m86.65-89.18m140（5）粉砂1.30-9.00m79.18-87.80m150（5）-1粉土1.50-3.50m82.90-85.70m150（5）-2粉质粘土0.80-3.00m81.66-86.23150根据上表及塔吊的基础底板设计标高如下：1#塔吊为100.750m，2#塔吊为100.600m，3#塔吊为100.750m，4#塔吊为100.750m，5#塔吊为105.950m，6#塔吊为103.000m，1#、2#塔吊基础下设计有4根桩基，3#、4#、5#、6#塔吊基础下设计有6根桩基。1#、2#、3#、4#、5#、6#塔吊基础桩基持力层位于5层粉砂，知塔吊基础桩基承载力标准值为150 Kpa。2 塔吊基础计算书2.1计算依据（1）PKPM建筑施工安全设施计算软件2011版（2）塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)2.2计算书根据本工程的起吊任务、建筑高度、建筑物平面尺寸，1#、5#、6#塔吊为长沙中联生产的TC5610-6塔式起重机；2#塔吊为长沙中联生产的TC5613A-8塔式起重机；3#、4#塔吊为TC6010-6塔式起重机。现对上述各塔吊基础的计算书如下：2.2.1 TC5613A-8塔吊基础计算书1、 参数信息塔吊型号: TC5613A-8，塔机自重标准值:Fk1=543.50kN，起重荷载标准值:Fqk=80.00kN，塔吊最大起重力矩:M=1171.35kN.m，:M1=79kN.m0m，塔身宽度:B=1.80m，非工作状态下塔身弯矩:M1=79kN.m，桩混凝土等级: C30 ，承台混凝土等级:C35，保护层厚度: 50mm，矩形承台边长: 5.30m承台厚度: Hc=1.100m，承台箍筋间距: S=600mm ，承台钢筋级别: HRB335，承台顶面埋深: D=0.000m，桩直径: d=0.600m，桩间距:a=4.000m，桩钢筋级别:HRB335，桩入土深度: 9.00m，桩型与工艺:长螺旋压灌桩(d=0.6m)计算简图见右图：2、荷载计算（1）自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值Fk1=543.5kN 2) 基础以及覆土自重标准值Gk=5.3×5.3×1.10×25=772.475kN 承台受浮力：Flk=5.3×5.3×0.60×10=168.54kN 3) 起重荷载标准值Fqk=80kN（2）风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.54×40.00=21.50kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×21.50×40.00=430.08kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2 =1.2×1.27×0.35×1.80=0.96kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.96×40.00=38.39kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×38.39×40.00=767.90kN.m（3）塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=79+0.9×=1520.29kN.m.08)=1520.29kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=79+767.90=846.90kN.m3、桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(543.5+772.48)/4=328.99kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(543.5+772.475)/4+(846.90+38.39×1.10)/5.66=486.19kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(543.5+772.475-168.54)/4-(846.90+38.39×1.10)/5.66=129.66kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(543.5+772.48+80)/4=348.99kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(543.5+772.475+80)/4+(1520.29+21.50×1.10)/5.66=621.97kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(543.5+772.475+80-168.54)/4-(1520.29+21.50×1.10)/5.66=33.88kN4、承台受弯计算（1）荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(543.5+80)/4+1.35×(1520.29+21.50×1.10)/5.66=578.95kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(543.5+80)/4-1.35×(1520.29+21.50×1.10)/5.66=-158.08kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×543.5/4+1.35×(846.90+38.39×1.10)/5.66=395.65kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×543.5/4-1.35×(846.90+38.39×1.10)/5.66=-28.79kN（2）弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×578.95×1.10=1273.68kN.m 承台最大负弯矩: Mx=My=2×-158.08×1.10=-347.78kN.m（3）配筋计算根据混凝土结构设计规程GB50010-2011第7.2.1条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=1273.68×106/(1.000×16.700×5300.000×10502)=0.0131 =1-(1-2×0.0131)0.5=0.0131 s=1-0.0131/2=0.9934 As=1273.68×106/(0.9934×1050.0×300.0)=4070.2mm2顶部配筋计算: s=347.78×106/(1.000×16.700×5300.000×10502)=0.0036 =1-(1-2×0.0036)0.5=0.0036 s=1-0.0036/2=0.9934As=347.78×106/(0.9982×1050.0×300.0)=1106.1mm25、 承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=578.95kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第7.5.7条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中 计算截面的剪跨比,=1.500ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b承台的计算宽度，b=5300mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1050mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；S箍筋的间距，S=600mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!6、承台受冲切验算依据塔机规范，塔机立柱对承台的冲切可不验算，本案只计算角桩对承台的冲切！承台受角桩冲切的承载力可按下式计算： 式中Nl荷载效应基本组合时，不计承台以及其上土重的角桩桩顶的竖向力设计值；1x，1y角桩冲切系数； 1x=1y=0.56/(0.762+0.2)=0.582c1，c2角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；c1=c2=950mma1x，a1y承台底角桩内边缘45度冲切线与承台顶面相交线至桩内边缘的水平距离；a1x=a1y=800mmhp承台受冲切承载力截面高度影响系数；hp=0.923ft承台混凝土抗拉强度设计值；ft=1.57N/mm2h0承台外边缘的有效高度；h0=1050mm1x，1y角桩冲跨比，其值应满足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0=0.762工作状态下：Nl=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(543.5+80)/4+1.35×(1520.29+21.50×1.1)/5.656=578.95kN非工作状态下：Nl=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×543.5/4+1.35×(846.90+38.39×1.1)/5.656=395.65kN等式右边 0.582×(950+400)+0.582×(950+400)×0.923×1.57×1050/1000=2392.95kN比较等式两边，所以满足要求!7、桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×621.97=839.66kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.90 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=mm2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求 由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为565mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积565mm28、桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第6.3.3和6.3.4条：轴心竖向力作用下，Qk=348.99kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=621.97kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值；qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa桩端端阻力特征值，按下表取值；u桩身的周长，u=1.88m；Ap桩端面积,取Ap=0.28m2；li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度（m）侧阻力特征值（KPa）端阻力特征值(kPa)土层名称12.79500第3层粉砂27.0060600第4层粉土32.0070650第5层粉砂 由于桩的入土深度为9m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算: Ra=1.88×(2.79×50+6.21×60)+600×0.28=1134.93kN由于: Ra = 1134.93 > Qk = 348.99,所以满足要求!由于: 1.2Ra = 1361.92 > Qkmax = 621.97,所以满足要求!2.2.2 TC6010-6塔吊基础计算书1、 参数信息塔吊型号: TC6010-6，塔机自重标准值:Fk1=450.00kN，起重荷载标准值:Fqk=60.00kN，塔吊最大起重力矩:M=897.35kN.m，塔吊计算高度: H=40m，塔身宽度: B=1.60m，非工作状态下塔身弯矩:M1=-253.5kN.m，桩混凝土等级: C30，承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm，矩形承台边长: 5.30m，承台厚度: Hc=1.100m，承台箍筋间距: S=600mm，承台钢筋级别:HRB335，承台顶面埋深: D=0.000m，桩直径: d=0.600m，桩间距:a=4.000m，桩钢筋级别: HRB335，桩入土深度: 9.00m，桩型与工艺:长螺旋压灌桩(d=0.6m)计算简图见右图： 2、荷载计算（1）自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值Fk1=450kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=5.3×5.3×1.10×25=772.475kN承台受浮力：Flk=5.3×5.3×0.60×10=168.54kN 3) 起重荷载标准值Fqk=60kN（2）风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.59×1.95×1.29×0.2=0.64kN/m2 =1.2×0.64×0.35×1.6=0.43kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.43×40.00=17.20kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×17.20×40.00=344.03kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.63×1.95×1.29×0.35=1.15kN/m2 =1.2×1.15×0.35×1.60=0.77kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.77×40.00=30.86kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×30.86×40.00=617.20kN.m（3）塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-253.5+0.9×(897.35+344.03)=863.75kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-253.5+617.20=363.70kN.m3、 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(450+772.48)/4=305.62kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(450+772.475)/4+(363.70+30.86×1.10)/5.66=375.92kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(450+772.475-168.54)/4-(363.70+30.86×1.10)/5.66=193.18kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(450+772.48+60)/4=320.62kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(450+772.475+60)/4+(863.75+17.20×1.10)/5.66=476.68kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(450+772.475+60-168.54)/4-(863.75+17.20×1.10)/5.66=122.43kN4、 承台受弯计算（1）荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(450+60)/4+1.35×(863.75+17.20×1.10)/5.66=382.80kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(450+60)/4-1.35×(863.75+17.20×1.10)/5.66=-38.55kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×450/4+1.35×(363.70+30.86×1.10)/5.66=246.79kN（2）弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2×382.80×1.20=918.73kN.m（3）配筋计算根据混凝土结构设计规程GB50010-2011第7.2.1条 式中 1-系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=918.73×106/(1.000×16.700×5300.000×10502)=0.0094 =1-(1-2×0.0094)0.5=0.0095 s=1-0.0095/2=0.9953 As=918.73×106/(0.9953×1050.0×300.0)=2930.5mm2顶部配筋计算: s=92.53×106/(1.000×16.700×5300.000×10502)=0.0009 =1-(1-2×0.0009)0.5=0.0009 s=1-0.0009/2=0.9953 As=92.53×106/(0.9995×1050.0×300.0)=293.9mm25、承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=382.80kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2011)的第7.5.7条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中 计算截面的剪跨比,=1.616 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5300mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1050mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=600mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!6、承台受冲切验算依据塔机规范，塔机立柱对承台的冲切可不验算，本案只计算角桩对承台的冲切！承台受角桩冲切的承载力可按下式计算： 式中Nl-荷载效应基本组合时，不计承台及其上土重的角桩桩顶的竖向力设计值；1x，1y角桩冲切系数； 1x=1y=0.56/(0.857+0.2)=0.530c1，c2角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；c1=c2=950mma1x，a1y承台底角桩内边缘45度冲切线与承台顶面相交线至桩内边缘的水平距离；a1x=a1y=900mmhp承台受冲切承载力截面高度影响系数；hp=0.923ft承台混凝土抗拉强度设计值；ft=1.57N/mm2h0承台外边缘的有效高度；h0=1050mm1x，1y角桩冲跨比，其值应满足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0=0.857工作状态下：Nl=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(450+60)/4+1.35×(863.75+17.20×1.1)/5.656=382.80kN非工作状态下： Nl=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×450/4+1.35×(363.70+30.86×1.1)/5.656=246.79kN等式右边 0.530×(950+450)+0.530×(950+450)×0.923×1.57×1050/1000=2258.01kN比较等式两边，所以满足要求!7、桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×476.68=643.51kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 c基桩成桩工艺系数，取0.90 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=mm2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为565mm2。综上所述，全部纵向钢筋面积565mm28、桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=320.62kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=476.68kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值；qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.88m； Ap桩端面积,取Ap=0.28m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度（m）侧阻力特征值（KPa）端阻力特征值(kPa)土层名称12.79500第3层粉砂27.0060600第4层粉土32.0070650第5层粉砂由于桩的入土深度为10m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算:Ra=1.88×(2.79×50+6.21×60)+600×0.28=1134.93kN由于: Ra = 1134.93 > Qk = 320.62,所以满足要求!由于: 1.2Ra = 1361.92 > Qkmax = 476.68,所以满足要求!2.2.3 TC5610-6塔吊基础计算书1、参数信息塔吊型号:TC5610-6，塔机自重标准值:Fk1=450.00kN，起重荷载标准值:Fqk=60.00kN ，塔吊最大起重力矩:M=897.35kN.m，塔吊计算高度:H=40m，塔身宽度: B=1.60m ，非工作状态下塔身弯矩:M1=-638.5kN.m，桩混凝土等级: C30，承台混凝土等级:C35， 保护层厚度: 50mm，矩形承台边长:5.30m，承台厚度: Hc=1.100m，承台箍筋间距: S=600mm，承台钢筋级别:HRB335，承台顶面埋深: D=0.000m，桩直径: d=0.600m，桩间距: a=4.000m ，桩钢筋级别: HRB335，桩入土深度:9.00m ，桩型与工艺:长螺旋压灌桩d=0.6m)计算简图见右图：2、荷载计算（1）自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=450kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=5.3×5.3×1.10×25=772.475kN承台受浮力：Flk=5.3×5.3×0.60×10=168.54kN 3) 起重荷载标准值Fqk=60kN（2）风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.59×1.95×1.29×0.2=0.64kN/m2 =1.2×0.64×0.35×1.6=0.43kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.43×40.00=17.20kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×17.20×40.00=344.03kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.63×1.95×1.29×0.35=1.15kN/m2 =1.2×1.15×0.35×1.60=0.77kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.77×40.00=30.86kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×30.86×40.00=617.20kN.m（3）塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-638.5+0.9×(897.35+344.03)=478.75kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-638.5+617.20=-21.30kN.m3、桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(450+772.48)/4=305.62kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(450+772.475)/4+(-21.30+30.86×1.10)/5.66=307.86kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(450+772.475-168.54)/4