浙江某安置房项目高层框剪结构住宅楼塔吊基础专项施工方案(含示意图、计算书).doc

目 录一、工程概况2二、编制依据5三、塔吊型号及平面布置6四、塔吊基础及施工11五、安全保证措施21六、技术、质量保证措施22七、文明施工、环境保护措施23八、计算书24一、工程概况一、工程简介工程名称：某某区农转居拆迁安置房五区块扩建（七期）建安工程工程地点：某某市某某区某某街道星民村，钱江三桥绿化带以西，丹枫路以南，规划支路以东。工程内容及高度：1#楼地上25层，高度73.8m；2-4#楼25层，高度73.7m；5#楼地上32层，高度93.3m；6#楼地上33层，高度96.1m；7#楼地上27层，高度79.4m；8#、9#楼地上32层，高度93.4m；10#楼地上25层，高度73.8m；11#楼地上3层，高度12.3m；地下室地下一层。结构类型：框剪结构建筑面积：总建筑面积为.2m2（其中地上.2m2，地下37174m2）建设单位：某某区农村多层住宅建设管理中心勘察单位：某某省工程勘察院设计单位：某某中设工程设计有限公司监理单位：某某监理有限公司施工单位：某某某某建设集团有限公司本工程±0.000相当于绝对标高6.900m。设计使用年限50年，结构安全等级为二级。建筑场地类别：三类。抗震设防烈度为六度。框架抗震等级1#-10#楼为三级，社区配套服务楼为四级，剪力墙抗震等级1#-4#、7#、10#楼为四级、5#、6#、8#、9#楼为三级。基础设计等级为甲级，桩基础安全等级为二级。抗拔桩采用600、800钻孔灌注桩，桩基持力层分别取6-1粉砂、6-2砂粉，成桩要求桩全截面进入持力层深度不小于2 m；承压桩采用700、800钻孔灌注桩，桩基持力层取7圆砾层，成桩要求桩全截面进入持力层深度不小于2m，采用桩底后注浆。二、地质与水文条件（一）地形地貌拟建场地地处钱塘江冲海积平原，地形平坦，地面标高一般5.108.30m左右。场地现多为农田，原有建筑物部分勘探时上部堆填建筑垃圾。（二）地基土构成及分布特征基坑开挖影响范围内土层自上而下分布如下：1-1层：杂填土杂色，松散，主要由碎砖块、碎砼块和碎块石混砂质粉土回填而成，土质不均匀，主要分布在老宅地基和场地道路部位。该层物理力学性质差，场地局部缺失。2-1层：砂质粉土灰黄色，稍密，湿很湿，略具层理，见少量铁锰质氧化斑，摇振反应迅速，干强度中等，韧性中等。顶部0.3m多为耕植土，多含植物根屑，由于耕植土较薄且对本工程影响不大，故未单独分层。该层物理力学性质一般，中等压缩性，场地个别缺失。2-2层：砂质粉土黄灰灰色，稍密，很湿，层状结构明显，偶见云母屑；摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低。该层物理力学性质一般，中等压缩性，局部缺失。2-3层：砂质粉土灰色，稍密，很湿，薄层状，偶见腐殖质碎屑，土质不均一；摇振反应迅速，极易析水，无光泽反应，干强度低，韧性低。该层物理力学性质一般，中偏高压缩性，场地普遍分布。2-4层：砂质粉土灰色，稍密，很湿，薄层状，局部夹少量粉砂，偶见腐殖质碎屑，局部含量稍高，土质不均一；摇振反应迅速，无光泽反应，干强度、韧性低。该层物理力学性质一般，中等压缩性，场地普遍分布。3层：粉砂夹粉土灰绿色、黄绿色，稍中密，饱和，薄层状，粉砂单层厚度为0.20.5cm左右，含少量云母和贝壳碎屑，局部夹腐殖质碎屑和粘性土薄层，局部含量稍高，土质不均一，局部以砂质粉土或粉砂为主。该层物理力学性质较好，中偏低压缩性，场地普遍分布。（三）地下水孔隙潜水主要赋存于场区浅部粉、砂性土层内，其富水性和透水性具有各向异性，受沉积层理影响，一般透水性水平向大于垂直向。二、编制依据1、建筑地基与基础施工质量验收规范（GB50202-2002）2、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011版）4、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）5、塔式起重机安全规程（GB5144-2006）6、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）7、施工组织设计8、自升塔式起重机使用说明书9、岩土工程勘察报告10、施工图纸三、塔吊型号及平面布置一、塔吊型号及技术参数六台塔机均为同一型号：QTZ63（5510），生产厂家：某某华诚机械有限公司。固定式起升高度39m附着式起升高度140m起重臂长55m最大起重量6t工作温度-24400C总功率38.6（不包括升顶机构电机功率）额定起重力矩630KN.M节长1.643×1.643 L=2.8m二、塔吊平面布置本工程在充分考虑现场模板、木料堆放区、钢筋棚等布置情况，按照建筑物长宽尺寸及高度、场地情况和施工实际需要，并考虑到道路的畅通等问题，采用六台QTZ63塔机。1、塔机1#位于1#楼北侧，16轴-22轴交G轴之间（见附图）。2、塔机2#位于3#楼东侧，C轴-F轴交23轴之间（见附图）。3、塔机3#位于4#楼东侧，17轴-23轴交C轴之间（见附图）。4、塔机4#位于6#楼西侧，A轴-D轴交2轴之间（见附图）。5、塔机5#位于8#楼西侧，B轴-F轴交1轴之间（见附图）。6、塔机6#位于9#楼东侧，B轴-F轴交16轴之间（见附图）。四、塔吊基础及施工一、塔吊基础 本工程六台塔机基础均采用矩形板式桩基础，承台尺寸4500*4500*1500(高)，承台面低于底板底面300mm，承台面标高-6.800m（绝对标高0.100 m）；砼强度等级C35；配筋上部HRB400 直径18150，底部HRB400直径20110。底板与塔吊加强节分开浇捣，底板钢筋预留连通，在底板预留洞处设置宽300mm止水钢板。桩为四根600钻孔灌注桩，混凝土强度等级C25；有效桩长22m，配筋10根HRB400直径16；持力层5-1粉质粘土，桩顶进入承台0.05m。11二、附墙布置1#楼塔机（塔1#）附墙布置图3#楼塔机（塔2#）附墙布置图4#楼塔机（塔3#）附墙布置图6#楼塔机（塔4#）附墙布置图8#楼塔机（塔5#）附墙布置图9#楼塔机（塔6#）附墙布置图三、塔吊基础施工施工工艺：测量定位挖土、修整边坡浇筑垫层混凝土钢筋加工、安装模板安装混凝土工程混凝土养护（一）土方施工 1、土方开挖选用机械开挖，根据现场实际情况进行安全放坡。2、开挖前在基础四角设置四个深井降水。开挖时在四周离坡脚不小于300mm处，挖出一条400×400的排水沟，纵向坡度0.1%0.5%,及时排除坑内积水，勿使滞留，以防基础施工期间下雨及周围土壁渗水使基坑受淹。3、按基础外围垫层尺寸另加每边0.5m工作面，采用多次沟端开挖，挖出土方装车运走。4、塔吊基础开挖后经有关的技术、质量人员检查，检查基坑土质是否与勘查报告相符，并做好记录。（二）先做100mm厚C15混凝土垫层，再进行承台的施工。（三）钢筋工程 绑扎下部钢筋放钢筋保护层垫块、架设马凳铺设上部钢筋绑扎拉筋。钢筋绑扎完毕后经过相关人员验收，并做好隐蔽验收记录。在绑扎上部钢筋前放置塔吊基础地下节，塔吊支脚就位由塔吊厂家负责，我方配合。准备一台经纬仪、一台水平仪，支脚就位后用经纬仪从两个方向测量垂直度，垂直度误差应小于3mm，4个角的水平误差为1mm。浇完混凝土后初凝前再测量一次。如超过标准应立即调整，应有测量记录。（四）模板工程钢筋绑扎完毕，由木工安装模板。（五）混凝土工程钢筋安装经验收合格后浇筑混凝土，混凝土浇筑振捣要密实。留设三组试块。根据试块强度来确定塔机安装（根据塔吊厂家要求混凝土强度达到80%，方可以安装塔吊）。混凝土浇筑完毕后进行浇水养护，派专人负责养护工作。（六）避雷接地在塔机基础节两侧各设一组地线，用三根50mm2.5米长的镀锌钢管间距5米连成一起垂直埋入地下，用40×4mm的镀锌扁钢将3根钢管焊接，按搭接面2.5倍的截面积满焊，焊口刷涂防腐沥青，两组接地体连至塔身时，必须分别做遥测断开点。然后将扁钢固定在塔吊支脚的2个螺栓上。项目部电工进行遥测，接地电阻实测值不超过4，做好记录。五、安全保证措施1、在塔吊专业单位入场前，同其签订安全生产协议书。2、进坑的动力及照明电线使用电缆，并按用电规程进行拉设，在坑壁上要进行可靠固定。3、现场电气线路应由项目部电工负责安装，维护和管理用电设备，严禁非电工人员随意拆改4、电焊时施工人员持证上岗并戴齐安全防护用品。5、塔吊基坑临边及时防护，挂设警示标志，夜间设有红灯示警。6、挖土机回转半径内严禁站人，运土车辆出入有专人指挥、调度。7、挖土必须严格按照挖土施工方案进行。应注意边坡变动情况，如发现有裂纹和部分坍塌现象，操作人员立刻撤离施工现场。8、基坑挖深一层，上部坑壁上的不牢物必须清理干净，特别是不牢固的水泥土块，不允许在基槽边土的自然坡度角内堆土或其它材料。9、坑内与坑外有联系作业时，有专人指挥，严格按讯号进行。10、在挖土过程中，不准在基坑边堆放物资，更不准让施工机械、运土车在基坑临边行驶。11、振捣器必须由专人使用，操作者应按规定戴好绝缘手套，穿绝缘鞋。12、振捣器使用前应检查电源、电缆、漏电保护器及接地是否正常，电源线严禁拖在钢筋上使用，应随时用木制（或塑料）三脚架架空。六、技术、质量保证措施1、塔吊基础浇筑现场负责人现场总负责人：顾海江技术负责人：朱剑锋质量检查：王张烽安全监督：王吾成施工员：华彬2、钢筋应进行复试，复试合格后方可使用。 3、钢筋隐检合格，并做好隐蔽验收记录。4、基础混凝土均采用商品混凝土，其混凝土强度等级严格按照方案要求。5、混凝土及时由厂家运至浇筑地点入模浇筑，浇筑前要检查混凝土是否分层离析，由试验员检查坍落度是否合格，要保证混凝土拌合物的粘聚性和保水性。6、混凝土振捣工要做到“快插慢拔”，保证混凝土振捣密实。7、混凝土表面的水平度不大于1/1000。8、混凝土在浇筑完毕后12h以内加以覆盖并浇水保湿养护。混凝土养护不得少于7天。浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态。9、要留设两组同条件养护试块，留设一组标准养护28d混凝土强度抗压试块，作为塔吊基础验收的依据之一。七、文明施工、环境保护措施1、工完料清，混凝土浇筑完毕后，将拌和物全部用完。2、现场道路清：对运送混凝土时，滴撒在模板、脚手架、支撑上的混凝土要刮净，浇一段，清一段，保证操作段文明、整洁。3、对混凝土泵车要进行冲洗。八、计算书 一、塔机1#（1#楼北侧）计算书 参照Z49孔 （一）塔机属性塔机型号QTZ63 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.64 （二）塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN·m)Max60×11.5，10×50690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地某某 某某市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.69风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.20.79非工作状态0.8×1.2×1.69×1.95×1.32×0.451.88 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×1.64×4319.5倾覆力矩标准值Mk(kN·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.5×43)685.16非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk'(kN)1.88×0.35×1.64×4346.4倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×46.4×43640.74 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2×401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.4×6084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4×19.527.3倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.5×43)1021.86非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'1.2×401.4481.68水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'1.4×46.464.96倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×46.4×43968.41 （三）桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)4.5承台宽b(m)4.5承台长向桩心距al(m)3.3承台宽向桩心距ab(m)3.3桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h'')=4.5×4.5×(1.5×25+0×19)=759.38kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×759.38=911.25kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.67m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+759.38)/4=305.19kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+759.38)/4+(685.16+19.5×1.5)/4.67=458.27kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+759.38)/4-(685.16+19.5×1.5)/4.67=152.11kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+911.25)/4+(1021.86+27.3×1.5)/4.67=596.97kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+911.25)/4-(1021.86+27.3×1.5)/4.67=141.5kN （四）桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C25桩基成桩工艺系数C0.8桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)22桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1000地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)砂质粉土5.151000.68110砂质粉土1.61600.65130粉砂夹粉土62500.6150淤泥质粉质粘土8700.860粉质粘土3.62400.75160粉砂5.93000.6200 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.14×0.6=1.88m 桩端面积：Ap=d2/4=3.14×0.62/4=0.28m2 Ra=uqsia·li+qpa·Ap =1.88×(3.65×10+1.6×16+6×25+8×7+2.75×24)+0×0.28=629.76kN Qk=305.19kNRa=629.76kN Qkmax=458.27kN1.2Ra=1.2×629.76=755.72kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=152.11kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=10×3.14×162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=596.97kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1000kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=152.11kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap×100%=(2010.62/(0.28×106)×100%=0.71%0.65% 满足要求！ （五）承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 20110承台底部短向配筋HRB400 20110承台顶部长向配筋HRB400 18150承台顶部短向配筋HRB400 18150 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1500-50-20/2=1440mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(596.97+(141.5)×4.67/2=1723.17kN·m X方向：Mx=Mab/L=1723.17×3.3/4.67=1218.47kN·m Y方向：My=Mal/L=1723.17×3.3/4.67=1218.47kN·m 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 1021.86/4.67=360.38kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1440)1/4=0.86 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.3-1.64-0.6)/2=0.53m a1l=(al-B-d)/2=(3.3-1.64-0.6)/2=0.53m 剪跨比：b'=a1b/h0=530/1440=0.37，取b=0.37； l'= a1l/h0=530/1440=0.37，取l=0.37； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.37+1)=1.28 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.37+1)=1.28 hsbftbh0=0.86×1.28×1.57×103×4.5×1.44=11235.46kN hslftlh0=0.86×1.28×1.57×103×4.5×1.44=11235.46kN V=360.38kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=11235.46kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.64+2×1.44=4.52m ab=3.3mB+2h0=4.52m，al=3.3mB+2h0=4.52m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1218.47×106/(1.03×16.7×4500×14402)=0.008 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008 S1=1-1/2=1-0.008/2=0.996 AS1=My/(S1h0fy1)=1218.47×106/(0.996×1440×360)=2360mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(2360,0.002×4500×1440)=12961mm2 承台底长向实际配筋：AS1'=13167mm2A1=12961mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1218.47×106/(1.03×16.7×4500×14402)=0.008 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008 S2=1-2/2=1-0.008/2=0.996 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1218.47×106/(0.996×1440×360)=2360mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.002×4500×1440)=12961mm2 承台底短向实际配筋：AS2'=13167mm2A2=12961mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3'=7889mm20.5AS1'=0.5×13167=6584mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4'=7889mm20.5AS2'=0.5×13167=6584mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 （六）配筋示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图二、塔机2#（3#楼东侧）计算书 参照Z51孔（一）塔机属性塔机型号QTZ63 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.64 （二）塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN·m)Max60×11.5，10×50690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地某某 某某市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.69风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.20.79非工作状态0.8×1.2×1.69×1.95×1.32×0.451.88 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×1.64×4319.5倾覆力矩标准值Mk(kN·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.5×43)685.16非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk'(kN)1.88×0.35×1.64×4346.4倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×46.4×43640.74 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2×401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.4×6084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4×19.527.3倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.5×43)1021.86非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'1.2×401.4481.68水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'1.4×46.464.96倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×46.4×43968.41 （三）桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)4.5承台宽b(m)4.5承台长向桩心距al(m)3.3承台宽向桩心距ab(m)3.3桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h'')=4.5×4.5×(1.5×25+0×19)=759.38kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×759.38=911.25kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.67m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+759.38)/4=305.19kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+759.38)/4+(685.16+19.5×1.5)/4.67=458.27kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+759.38)/4-(685.16+19.5×1.5)/4.67=152.11kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+911.25)/4+(1021.86+27.3×1.5)/4.67=596.97kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+911.25)/4-(1021.86+27.3×1.5)/4.67=141.5kN （四）桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C25桩基成桩工艺系数C0.8桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)22桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1000地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)砂质粉土4.91000.68110砂质粉土2.51600.65130粉砂夹粉土5.12500.6150淤泥质粉质粘土8.6700.860粉质粘土3.12400.75160粉质粘土32600.75160 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.14×0.6=1.88m 桩端面积：Ap=d2/4=3.14×0.62/4=0.28m2 Ra=uqsia·li+qpa·Ap =1.88×(3.4×10+2.5×16+5.1×25+8.6×7+2.4×24)+0×0.28=601.87kN Qk=305.19kNRa=601.87kN Qkmax=458.27kN1.2Ra=1.2×601.87=722.24kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=152.11kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=10×3.14×162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=596.97kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1000kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=152.11kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap×100%=(2010.62/(0.28×106)×100%=0.71%0.65% 满足要求！ （五）承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 20110承台底部短向配筋HRB400 20110承台顶部长向配筋HRB400 18150承台顶部短向配筋HRB400 18150 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1500-50-20/2=1440mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(596.97+(141.5)×4.67/2=1723.17kN·m X方向：Mx=Mab/L=1723.17×3.3/4.67=1218.47kN·m Y方向：My=Mal/L=1723.17×3.3/4.67=1218.47kN·m 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 1021.86/4.67=360.38kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1440)1/4=0.86 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.3-1.64-0.6)/2=0.53m a1l=(al-B-d)/2=(3.3-1.64-0.6)/2=0.53m 剪跨比：b'=a1b/h0=530/1440=0.37，取b=0.37； l'= a1l/h0=530/1440=0.37，取l=0.37； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.37+1)=1.28 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.37+1)=1.28 hsbftbh0=0.86×1.28×1.57×103×4.5×1.44=11235.46kN hslftlh0=0.86×1.28×1.57×103×4.5×1.44=11235.46kN V=360.38kNmin(hs