海南某高层短支剪力墙结构住宅楼悬挑扣件式钢管脚手架施工方案.doc

某某岸1.2期16#.17#.18#楼工程悬挑扣件式钢管脚手架施工方案编制：审核：批准： 编制单位：某某建筑责任有限公司编制时间：某某年六月三十日目 录一、工程概况1二、编制依据1三、施工布署和结构布置1四、材料要求2五、构造要求2七、搭设质量检查及验收4八、脚手架拆除5九、施工过程中的安全管理措施5十、安全文明施工6十一、重大危险源、风险及其控制7十二、悬挑扣件式钢管脚手架设计计算书8十三、相关构造简图15第一部分 悬挑扣件式钢管脚手架施工方案一、工程概况本工程为中南·西海岸1.2期16#、17#、18#楼建筑工程。建设地点位于海南省儋州市滨海新区第二组团。建筑总面积约53400.02 其中16#楼：约15865,65；建筑全长 47.5m；宽27m；建筑总高度为81.557 m。17#楼：约21668.72 ；建筑全长83.35m；宽 22.15m，建筑总高度为 81.557m。18#楼：约15865.65；建筑全长47m； 宽27 m；建筑总高度为81.557 m；本工程每栋层高为24层；三栋楼均属于高层，短支剪力墙结构，为使建筑物的测量放线工作有据可依，特制定方案如下： 二、编制依据悬挑扣件式钢管脚手架施工方案的编制依据有：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 、建筑施工手册(第四版)、简明施工计算手册、实用建筑施工安全手册以及本工程的施工图纸。三、施工布署和结构布置（一）施工布署采取型钢悬挑扣件式钢管脚手架，从5层板开始布置，悬挑式架每六层采用工字钢悬挑一道。16#.17#.18#楼为24层，建筑总高度为81.557 m，5层板、11层板、17层板、23层板分别设置悬挑架。（二）结构布置悬挑扣件式钢管脚手架钢管选用48×3.5mm焊接钢管。搭设高度为18 m，立杆采用单立杆，立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m，内排架距离墙长度为0.25 m。脚手板采用竹串板的，大横杆布置在小横杆下，竹串板下方小横杆数量必须大于四根。脚手板采用钢筋网片的，大横杆布置在小横杆上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根，横杆与立杆连接方式为单扣件。考虑到本工程地处海边，基本风压较大，拟在每层边梁进行预埋钢管，连墙件按每层三跨布置，竖向间距3 m，水平间距4.5m，连墙件采用短钢管用双扣件连接，连墙杆与预埋钢管扣件连接，连墙杆与外架立杆进行连接。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。转角部位，锚固段长度必须大于1.5倍外悬挑长度。悬挑水平钢梁采用6×19直径12.5mm钢丝绳与上一结构层拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.3m。脚手架外侧采用阻燃型密目式安全立网全封闭，操作层满铺脚手板。预埋箍采用20的圆钢，水平段锚固长度应大于30cm。安全平网从每三层挑架底开始布置，每隔一段12层布置一道。四、材料要求（一）钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。本项目采用48×3.5的钢管。钢管的尺寸和表面质量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 第8.1.1、8.1.2条的规定。（二）扣件脚手架扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定；且在螺栓拧紧扭力矩达4565Nm时，不得发生破坏。（三）脚手板竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，竹串板、钢筋网片每块质量不宜大于30kg。竹串板、钢筋网片脚手板均应绑扎牢固。（四）连墙件本工程连墙件连接方式为双扣件，连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。（五）密目网安全网必须采用阻燃型密目安全网。（六）悬挑脚手架用工字钢悬挑脚手架用工字钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。所有材料必须提供合格证及检测报告。五、构造要求（一）立杆构造要求立杆的接长除顶层顶步可以采用搭接以外，其余部位的立杆必须全部采用对接扣件连接接长。立杆上的接头要互相错开设置，相邻两根立杆的接头至少要错开1步，禁止设置在同一步内，使接头位置错开距离50cm，同时还要使接头中心与主节点杆件之间的距离控制在1/3h以内（h为步高尺寸）。顶层顶步采用搭接接长时，搭接的长度要1.5m。立杆顶端高出女儿墙顶1m，而且还要保证高出建筑物檐口1.5m，以满足建筑物外围安全防护的要求。同时，在主体钢筋砼结构施工阶段中，要保证外脚手架跟随主体结构施工进度要求及时升高，并保证外脚手架比楼层上的作业面高度要高出12步架，但也不得高出最上面的连墙杆3步架。（二）小横杆（横向水平杆）构造要求小横杆设置在大横杆的下面的，并在每个主节点处都要设置小横杆，小横杆用直角扣件固定在立杆上。双排脚手架靠墙一端的小横杆距离墙面的距离控制在20cm左右。小横杆端头伸出外立杆长度不得小于10cm，并尽量一致以保证外立面宏观效果。（三）大横杆（纵向水平杆）构造要求主节点部位的纵向大横杆设置在立杆的内侧，大横杆采用直角扣件固定在立杆上。为了满足脚手架上面铺设竹笆片做脚手板的使用要求，在铺设竹芭片前先在小横杆上面增加2根通长的大横杆钢管。对于主节点部位的大横杆，其钢管的长度要保证3la（la为脚手架的立杆纵距）。纵向水平大横杆接长可以采用对接扣件连接，也可以采用搭接方式连接。采用对接扣件连接时要符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件要交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头要错开，设置在不同步或不同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离要50cm；各接头中心至最近主节点的距离要la/3。（四）脚手板及栏杆、挡板构造要求钢筋网片脚手板采用对接平铺，并用10#铁丝固定在纵向水平杆上。护身栏杆每步设置一根，护身栏杆高0.9m，与立杆交接处必须用扣件锁紧。架体外侧及底部全部采用密目安全网包住，架体外侧在底部设置20cm高冲压钢脚手板挡板，并做好安全警示标志，每步挑架体底层与建筑物外墙空档必须用模板进行全封闭。踢脚板采用0.5mm厚，每10cm涂黄黑油漆的镀锌铁皮，每步设置。（五）连墙件构造要求采用刚性连墙构件，连墙杆和脚手架，连墙杆和建筑物的连接采用扣件。连墙宜靠近主节点设置，偏离主节点的位置不应大于30cm。连墙件必须从底部第一根纵向水平杆开始设置。连墙件中的连墙杆呈水平并垂直于墙面设置,与脚手架连接一侧可稍下斜。（六）剪刀撑构造要求双排脚手架应设剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长禁止使用对接扣件连接，宜采用搭接，搭接长度要1m，并采用3颗旋转扣件等距离固定，同时还要保证钢管端头伸出扣件盖板长度100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑的杆件全部都采用黄黑相间的油漆涂刷成花杆。六、脚手架搭设悬挑扣件式钢管脚手架搭设流程如下所示预埋U型箍圆钢，隐蔽验收测量放线定位材料进场验收并转运到搭设现场人员进场并进行安全技术交底施工准备设置现场设置警戒线其他应准备的事项安装悬挑型钢必要时搭设临时加固钢管架设立杆固定横向扫地杆固定第一步纵向主节点大横杆铺设第一步纵向大横杆铺竹笆片固定第一步横向主节点小横杆固定第一步挡脚板和防护栏杆设置连墙杆固定第二步横向主节点小横杆搭设剪刀撑固定第三步横向主节点小横杆拆除临时加固钢管但最多不得超过最顶部连墙杆2步高度 （一步一步地向上搭设）一步一步地铺竹笆片一步一步地固定挡脚板和防护栏杆分阶段验收合格以后分阶段投入使用七、搭设质量检查及验收建立完善的质量检查及验收制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定期和不定期的检查，并安排专人对架体进行护理，清理架体上的零星材料。脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完1013m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月。进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)规范第8.2.38.2.5条的规定；施工组织设计及变更文件；技术交底文件。脚手架使用中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；U型箍间隙是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)规范表8.2.4的规定。安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)规范表8.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。八、脚手架拆除1、拆除前首先清除脚手架上的杂物和地面障碍物，按照脚手架拆除安全技术交底进行。2、地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。3、严格按照拆除顺序，由上而下，先扣者后拆，后扣者先拆。一般应先拆安全网、剪力撑，而后拆横杆、立杆等。4、连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁将连墙整层或数层拆除再拆除脚手架。5、要求统一指挥，上下呼应，动作协调一致。当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防突然坠落。6、拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。九、施工过程中的安全管理措施1、脚手架的构配件质量与搭设质量，应进行检查验收，合格后方准使用。严禁将外径48mm和51mm的钢管混合使用。2、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。3、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆及连墙件。4、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。5、所用小横杆长度应基本统一，且两头超出立杆的长度不小于10cm。立杆和大横杆的接头位置要错开。剪刀撑应随立柱纵横向水平同步搭设。6、脚手架必须配合施工进度搭设，每次搭设高度要超过当时作业面12步架高度，但一次搭设高度不得超过顶部连墙件以上2步高度。当脚手架操作层高出连墙件2步时，应采取临时稳固措施，直到连墙件搭设完成后方可拆除。7、脚手架搭设好以后要在每个楼层对应的位置将所有外架与建筑物之间的缝隙全部都采用模板做硬封闭处理。8、脚手架搭设好以后，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46）的有关规定执行设置防雷接地系统。9、栏杆各挡脚板应搭设在外排立柱的内侧,铺设的竹笆片必须和大横杆绑牢，每块竹笆不少于四个点。外围防护安全网用铁丝捆绑于大横杆上，须每点都应绑扎，且上下左右都要绷直。所有绑扎头必须朝向架外，以免挂烂衣服或伤人。10、在架体搭设或拆除时，各材料必须进行可靠的传递，不得随意乱抛，同时施工人员必须系好安全带。在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。11、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。同时各架体材料放置点必须稳定。12、搭设好的架体，其上的构件，特别是扣件、钢管等在使用过程中严禁随意拆卸，并且架体严禁用作材料堆场，其上只允许放砌筑或装修用的临时的零星材料，且要放置稳定并分散堆放。13、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格者方可发上岗证。14、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。搭设和拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。十、安全文明施工1、现场堆放的脚手架材料等堆码整齐。2、脚手架上严禁随意超载堆放施工材料。3、脚手架外围满挂符合要求的阻燃密目安全网实行全封闭管理。4、脚手架悬挂的安全兜网要整齐划一，并及时清理洒落兜网上的物资。5、剪刀撑全部都采用红白相间的油漆刷成花杆，以实现整体美观性。6、定期清理脚手架上的垃圾等。十一、重大危险源、风险及其控制1、坍塌/倒塌事故脚手架搭设与拆除过程中以下因素可能导致坍塌事故：脚手架钢管、扣件材质不符合要求；搭设高度在24m以上时，连墙件采用柔性连接，未与建筑物可靠连接；拆除作业未由上而下逐层进行，整层或数层拆除连墙件，分段拆除高差大于2步；作业层施工负载超过规定限载；用脚手架上支顶固定模板，拉结揽风绳、固定混凝土砂浆泵管，悬挂起重设备；悬挑脚手架悬挑件未使用型钢，悬挑件与建筑物结构固定不牢；卸料平台未形成独立支撑系统，与脚手架相连；搭设后未经验收或验收不合格即投入使用。2、高处坠落风险因素分析：脚手架外侧与底部无密目网、平网等防护设施或防护不严，脚手板、脚手笆不满铺、固定或有探头板；脚手架未按规定设置上下登高、斜道或设防滑条；作业层以下未按规定张挂安全平网或其它安全防护措施，安全网规格材质不符合要求。3、物体打击风险因素分析：进入施工现场的人员未佩戴安全帽或安全帽不合格，佩戴方式不当。安装、拆除等上下垂直交叉作业未采取有效的隔离和防护措施，违规操作。上下传递物料时随意抛掷，高处作业人员未佩带工具袋，工具随意丢放，清理作业进向下乱抛杂物。预控措施：对进场材料进行严格控制，所有材料必须提供合格证及检测报告。严格按专项方案搭设，加强过程安全检查控制，搭设后经验收合格方可使用。十二、悬挑扣件式钢管脚手架设计计算书悬挑扣件式钢管脚手架设计计算书（一）参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48×3.5；连墙件布置取两步两跨。2.活荷载参数施工均布荷载为3kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1层；3.风荷载参数本工程地处海南省儋州市滨海新区第二组团，基本风压0.8 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.586，计算立杆稳定性时取1.17，风荷载体型系数s 为1.236；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。锚固压点压环钢筋直径为16mm，本工程选用20圆钢。楼板混凝土标号为C35和C25；5.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，端头设置一道钢丝绳与建筑物拉结，起保险、安全储备作用，计算时不考虑其拉结作用。（二）大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN·m；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.426 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=83.858 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值:q2=Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×)=2.291 mm；大横杆的最大挠度2.291 mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10mm，满足要求！（三）小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8。Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3。Mpmax = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN·m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.868 kN·m；最大应力计算值=M /W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力=170.953N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EI。qmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×)= 0.024 mm；大横杆传递荷载P=p1 + p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2-4l2/9)/72EI。pmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×)=2.929mm；最大挠度和=qmax +pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！（四）扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m。 NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×18.00 = 2.822kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2。 NG2= 0.3×6×1.5×(1.05+0.2)/2 = 1.755 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m。 NG3 = 0.11×6×1.5/2 = 0.495 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2。 NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.207 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值。 NQ = 3×1.05×1.5×1/2 = 2.362 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.207+ 0.85×1.4×2.362= 9.06 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.207+1.4×2.362=9.556kN；（六）立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照图纸规定采用：0 = 0.8 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.17； s - 风荷载体型系数：取值为1.236；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.8×1.17×1.236 = 0.81 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×1.265×1.5×1.82/10 = 0.732 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.060 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 9.556kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186。立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9060.255/(0.186×489)+.411/5080 = 203.67 N/mm2；立杆稳定性计算 = 203.67 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9556.38/(0.186×489)=105.068 N/mm2；立杆稳定性计算 = 105.068 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（七）连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.586，s1.236，01.25，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×1.586×1.236×1.25 = 1.715 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 5.4 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 12.967 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 17.967 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958×4.89×10-4×205×103 = 96.035 kN；Nl = 17.967 < Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 17.967大于双扣件的抗滑力 12 kN，不满足要求！现拟在每层边梁进行预埋钢管，每层三跨布置连墙件，脚手架的水平杆与预埋钢管扣件连接,水平杆与外架两根立杆进行连接。（八）悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算。悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,k1 = m1/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.5 m，l = 2.3 m，m1 = 0.25 m，m2 = 1.3 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.207+1.4×2.362=9.556kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.61×10-3×78.5 =0.205 kN/m；k=1.5/2.3=0.652。k1=0.25 / 2.3 = 0.109。k2=1.3 / 2.3 = 0.565。代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 25.889 kN。支座反力 RB = -6.305 kN。最大弯矩 MA = 15.043 kN·m 。最大应力 =.625 /( 1.05 ×)= 101.607 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 101.607 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!。最大挠度 max= 6.428 mm。按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2600 mm。水平支撑梁的最大挠度 6.428 mm 小于水平支撑梁的最大容许挠度2600/400 mm ,满足要求!（九）悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3。由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。经过计算得到最大应力 = 15.043×106 /( 0.85×)= 125.062 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 125.062 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!（十）锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下。水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=6.305 kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142×162/4=201.062mm2。=N/2A=6304.767/201.062×2=15.679N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！十三、相关构造简图附图一 悬挑扣件式钢管脚手架搭设构造图附图二 悬挑扣件式钢管脚手架侧面图附图三 悬挑扣件式钢管脚手架立面图附图四 预埋箍示意图附图五 连墙件示意图附图六 剪刀撑示意图附图七 悬挑式脚手架兜底示意图附图八 安全平网示意图