交通枢纽配套市政地下空间工程塔吊施工方案#天津#塔吊基础设计.doc

津秦客专滨海站交通枢纽配套市政地下空间工程施工便道设计方案 编制： 审核： 审批：津秦客专滨海站交通枢纽配套市政地下空间工程项目经理部二O一二年三月目录1编制说明及依据31.1编制说明31.2编制依据32工程概况32.1工程概述32.2水文地质条件42.3周边环境53塔吊的选型及布置方案63.1塔吊选型63.2平面布置83.3塔吊性能84塔吊基础155塔吊基础设计及计算185.1TC7030B-12塔吊设计及复核185.1.1基础设计185.1.2塔吊的基本参数信息185.1.3塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算185.1.4矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算195.1.5矩形承台截面主筋的计算205.1.6矩形承台斜截面抗剪切计算215.1.7竖向极限承载力验算225.2TC7023塔吊设计及复核245.2.1塔机竖向荷载组合245.2.2矩形承台弯矩的计算255.2.3矩形承台截面主筋的计算275.2.4矩形承台截面抗剪切计算285.2.5桩承载力验算295.2.6桩竖向极限承载力验算及桩长计算295.2.7桩抗拔承载力验算335.2.8桩基主筋配筋计算336施工进度计划357塔吊基础施工367.1承台施工367.2钻孔灌注桩施工368施工质量安全保证措施368.1塔基桩施工技术要求378.2钢筋笼加工技术要求379安全生产389.1人身安全389.2施工安全389.3机械设备安全389.4防雷接地措施3910文明施工391 编制说明及依据1.1 编制说明本方案为我公司针对津秦客专滨海站交通枢纽配套市政地下空间工程南广场施工塔吊基础的施工指导、工作安排，结合现场和图纸设计特点，确定塔吊选型、布置及基础形式，制定合理的施工方案。由于III区没有地勘报告，本方案只包括南广场地下停车库及公共换乘空间塔吊基础方案，此方案用于指导现场有序、优质、安全完成塔吊基础施工。1.2 编制依据1、滨海站交通枢纽配套市政公用工程岩土工程勘察报告第一册2、TC7023塔式起重机使用说明书；3、TC7030塔式起重机使用说明书；4、TC6021塔式起重机使用说明书；5、建筑地基基础设计规范GB50007-20026、建筑桩基技术规范JGJ94-20087、建筑结构荷载规范(2006版) GB50009-20018、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)9、设计图滨海站交通枢纽配套市政地下空间工程（首期开工部分） 南广场地下停车库及公共换乘空间工程施工图送审稿（变更设计） 第二册结构与防水第四分册主体结构。2 工程概况2.1 工程概述津秦客专滨海站交通枢纽配套市政地下空间工程，包含南广场地下停车库及公共换乘空间工程和轨道交通地下结构预留空间工程。本工程总建筑面积约m2，其中南广场地下停车库及公共换乘空间工程建筑面积约94059m2，轨道交通地下结构预留空间工程建筑面积约32590m2。本工程南广场地下停车场为地下一层，层高9.3m，换乘大厅两侧局部设有夹层，换乘大厅至广场地面10.8m，局部夹层层高4.15.2m，轨道交通预留空间位于南广场地下停车库及公共换乘空间下层，为地下二层，局部地下三层。2.2 水文地质条件1）浅层地下水表层地下水类型为第四系孔隙潜水，其中赋存于第四系上更新统冲积层及以下粉砂及粉土中的地下水具有承压性，为微承压水。地下水含水层主要为粉砂、细砂及粉土层，呈透镜体状分布于黏性土层之中，含水层厚度一般1030m，渗透系数小于10m/d。潜水赋存于人工填土层层、第陆相层层及第海相层层中。该层水以第陆相层1、1黏土及2、2粉质黏土为相对隔水底板。人工填土层为1杂填土、2素填土，土体结构松散，含水量丰富，土层渗透系数较大。第陆相层以1黏土、2粉质黏土为主，土体渗透性能较差，土层渗透系数较小。第海相层主要含水层为3粉土，该层勘察范围内连续分布，局部有呈透镜体状的11粉砂分布。潜水水位埋藏较浅，勘测期间水位埋深约为03.2m（高程-4.160.97）。潜水主要依靠大气降水入渗和地表水体（鱼塘、虾池）入渗补给，水位具有明显的丰、枯水期变化，受季节影响明显。地下水丰水期水位上升，枯水期水位下降。高水位期出现在雨季后期的9月份，低水位期出现在干旱少雨的45月份。潜水位年变化幅度的多年平均值约0.8m。微承压水以第陆相层1、1黏土、2、2粉质黏土为相对隔水顶板。3粉土、11粉砂、3粉土、3粉土、3粉土、11粉砂、12细砂、3粉土、11粉砂为主要含水地层，含水层厚度较大，分布相对稳定。微承压水位受季节影响不大，水位变化幅度小。该层微承压水接受上层潜水的越流补给，同时以渗透方式补给深层地下水。该层微承压水为非典型的承压水，水位观测初期，该层水上升很快，一般在30分钟之内及完成全部上升高度的8090%左右，30分钟之后水位上升速度变缓慢，经过8小时之后，稳定水位一般稳定于潜水为以下。根据观测资料，3粉土、11粉砂、3粉土含水层的稳定水位埋深约为2.113.39m，3粉土、11粉砂、12细砂含水层的稳定水位埋深约为16.4017.06m。2）地下水的腐蚀性评价依据岩土工程勘察规范（GB50021-年版）评价：在类环境下，地下水对混凝土结构具中等腐蚀性；在干湿交替环境下对钢筋混凝土结构中的钢筋具强腐蚀性，在长期浸水环境下对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀性。依据铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定（铁建设2005157号）及其局部修订条纹评价：地下水在化学环境下对混凝土据有硫酸盐侵蚀，环境作用等级为H2；具镁盐侵蚀，环境作用等级为H1H2；在氯盐环境下具氯盐侵蚀性，环境作用等级为L3。3）土的腐蚀性评价依据岩土工程勘察规范（GB 50021-2001）（2009年）判定：在类环境下，地下水位以上土体对混凝土结构具弱腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋具强腐蚀性。依据铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定（铁建设2005157号）及其局部修订条纹判定：在氯盐环境下，环境土具氯盐侵蚀，环境作用等级L2。2.3 周边环境本工程位于滨海新区先进制造业区中区，距离滨海区核心12km，所处地区为滨海冲海积平原，地形平坦，地势开阔。滨海枢纽地区现状用地为大面积的鱼塘、虾池及在建的津秦客专。地面高程-4.51.28m。本工程北侧为正在建设中的滨海站房工程，站房下二层主体结构基本施工做完毕，站房柱桩基施做完毕，与南广场相邻的承台未施做，站房两侧的站台墙、雨棚柱也基本施做完毕，周边环境相对简单。3 塔吊的选型及布置方案3.1 塔吊选型在塔吊选型时应充分综合考虑以下因素：1、满足使用功能，尽量覆盖整个建筑施工平面及各种材料堆场；2、起吊重量与工作半径满足施工要求；3、满足塔吊的各种性能，确保塔吊安装和拆除方便；4、塔吊安装高度满足使用要求；5、降低费用，使塔吊安装和拆除费用尽量降低。根据本工程的现场实际情况和结构特点，南广场地下停车库及公共换乘空间布置塔吊11台，其中4台TC7030、4台TC7023 、3台TC6021，可覆盖主体结构平面90%以上，并完全覆盖钢筋堆场、周转架料堆场、木工房。具体位置见附图塔吊平面定位图。表 31 塔吊配置参数一览表序号塔号型号臂长(m)塔高（m）塔顶标高承台顶标标高标准节数最大吊重端部最大吊重（t）11#TC70237040.336.0-4.31+10+1123.022#TC60216025.420.0-5.41+5+162.133#TC70307052.947.0-5.91+14+1123.044#TC70307059.954.0-5.91+16+1123.055#TC60216025.420.0-5.41+4+162.166#TC6021603836.0-2.01+9+162.177#TC7023703228.0-4.01+7+1123.088#TC70307058.454.0-4.41+16+1123.099#TC70307051.447.0-4.41+14+1123.01010#TC70237032.428.0-4.01+7+1123.01111#TC70237040.436.0-4.41+10+1123.0图 31 A区塔吊布置立面图图 32 B(包括I区)区塔吊布置立面图图 33 C区塔吊布置立面图3.2 平面布置按照现场实际情况，11台塔吊的平面布置及定位详见下图：3.3 塔吊性能所选用的塔吊的技术参数见下表： 表 32 主要塔吊技术参数起重臂长度TC7030B-12型性能参数70米距离（米）3.022.32830353840434548四绳（吨）129.218.497.056.385.995.475.164.75距离（米）505355586063656870四绳（吨）4.54.173.973.693.533.293.152.952.83表 33塔吊定位坐标表 （基础定位以平面详图为准）塔吊编号承台中心坐标1号桩2号桩3号桩4号桩xyxyxyxyxy1#.070.895.100.100.800.900.300.800.000.6002#.733.747.800.000.500.800.900.700.700.5003#.400.600.300.600.400.700.500.500.500.7004#.100.100.000.100.100.200.200.000.300.2005#.100.670.146.900.800.700.300.600.000.4006#.000.300.100.500.800.300.300.200.000.0007#.500.200.500.500.200.300.700.200.500.9008#.300.600.200.600.300.800.400.500.500.7009#.800.800.600.800.700.000.800.700.900.90010#.600.200.700.400.400.200.900.100.600.90011#.000.600.900.600.000.800.100.500.200.700图 34 塔吊平面布置图图 35 2#塔基础与承台基础关系详图图 36 3#塔基础与承台基础关系详图图 37 4#塔基础与承台基础关系详图图 38 5#塔基础与承台基础关系详图图 39 2#塔吊穿顶板详图图 310 3#塔吊穿顶板详图图 311 4#塔吊穿顶板详图图 312 5#塔吊穿顶板详图313 8#塔基础位置图314 9#塔基础位置图315 11#塔基础位置图4 塔吊基础根据设计图纸，公共换乘空间底板标高-10.8m，A、C区底板标高为-11.4m，塔吊2#、3#、4#、5#布置在主体结构内，其它塔吊布置在基坑边缘。结合现场地质勘查资料及工程地基设计情况，公共换乘空间塔吊基础采用钻孔灌注桩和承台形式，桩径为600mm，桩长约37米。A、C区塔吊基础采用钻孔灌注桩和承台形式，桩径为600mm，桩长约32米，具体见下表：塔号型号臂长(m)塔高（m）塔顶标高承台顶标标高桩顶标高桩底标高 桩长 （m）1#TC70237040.336.0-4.3-5.7-34.9329.232#TC60216025.420.0-5.4-6.8-34.9328.135#TC60216025.420.0-5.4-6.8-34.9328.136#TC6021603836.0-2.0-3.4-34.9331.537#TC7023703228.0-4.0-5.4-34.9329.5310#TC70237032.428.0-4.0-5.4-34.9329.53桩基混凝土等级为水下C35，石子粒径5-25mm，混凝土采用商品混凝土，塌落度200mm，正负20mm。桩中心距离不宜小于3D=1.8m，且桩中心距承台边缘的距离不宜小于桩径D0.6m，因此选择桩距3.0m正方型布置。桩身主筋混凝土保护层为50mm。配筋须满足最小配筋率的要求，灌注桩最小配筋率0.4%，桩顶钢筋锚固长度35d。A、C区：混凝土等级为水下C35，石子粒径5-25mm，混凝土采用商品混凝土，塌落度200mm，正负20mm。桩中心距离不宜小于3D=1.8m，且桩中心距承台边缘的距离不宜小于桩径D0.6m，因此选择桩距2.4m正方型布置。桩身主筋混凝土保护层为50mm。配筋须满足最小配筋率的要求，灌注桩最小配筋率0.4%，桩顶钢筋锚固长度35d。塔吊2#、3#、4#、5#基础顶面设置在结构底板垫层下30cm，底板预留后浇口。底板钢筋留设好搭接长度，并按规范要求错开50%接头位置。防水考虑塔机基础下做防水，基础侧面砖胎模内侧做防水，与结构底板下防水连成一体。图 41塔吊基础做法详图塔吊基础承台施做前，按塔机厂家要求预埋好，塔吊地脚，并采用临时框架固定好地脚位置，以保障塔机安装要求。待塔机安装时，须拆除固定地脚的临时框架。图 42 塔机预埋设置图5 塔吊基础设计及计算由于现场各台塔吊塔高、臂长均各不相同，因此在计算桩基承载力时，公共换乘空间的塔吊取型号最大的TC7030B-12塔高及臂长均达到最大时对桩基的荷载。A、C区塔吊取型号最大的TC7023塔高及臂长均达到最大时对桩基的荷载。5.1 TC7030B-12塔吊设计及复核5.1.1 基础设计TC7030B-12塔吊基础采用下承式，低于底板底面，承台顶标高-5.90m，下部设置四桩，桩径600mm，桩长约37m。桩端持力层为2粉质粘土，基础承台尺寸为6000×6000×2500（长×宽×厚），混凝土等级为C35，垫层C15砼。5.1.2 塔吊的基本参数信息 表 51 TC7030B-12参数表塔吊型号TC7030B-12塔吊起升计算高度59.0m塔吊倾覆力矩2500.00kN.m混凝土强度等级C35塔身宽度2.2m基础以上土的厚度D=0.00m自重1113kN基础承台厚度2.5m最大起重荷载120.00kN基础承台宽度6.0m桩钢筋级别II级螺纹钢筋桩直径0.6m桩间距3.00m承台箍筋间距100.00mm承台砼的保护层厚度50.00mm5.1.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算作用于桩基承台顶面的竖向力设计值F=1.2×（1113+120）=1479.6kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×2500=3500kNm5.1.4 矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图 51 承台设计平面示意图（单位：m）1、桩顶竖向力的计算依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008的第5.1.1-2公式。其中：n单桩个数，n=4；Fk作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，Fk=1479.6kN；Gk桩基承台的自重Gk=1.2×（25×Bc×Bc×Hc)=1.2×25×6.0×6.0×1.5=1901.3kN；Mxk，Myk3500kN.m计值，取3500kN.m；Xi，yi单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离3.0/2=1.5m；Nik单桩桩顶竖向力设计值(kN)；根据规范，M方向与x轴与y轴平行时荷载最大，因此得：Qmax=(1479.6+1901.3)/4 +3500×1.5/(2×1.52)=2012.23 kNQmin =(1479.6+1901.3)/4 -3500×1.5/(2×1.52)= -321.8 kNQmin<0，需抗倾覆验算。根据规范，承台本身稳定性需满足MR/MS不小于1.23500kN.m偏安全计算，这里取3500kN.m。MR:抗滑动力矩，将承台自重转化为线性荷载为q=1584.4/6.5=243.7kN/mMR =qL2/2L:取桩基处为计算点。kN.m2749 kN.m< Ms，不满足抗抗倾覆要求，因此采取加厚承台措施，承台加厚为2.5米。此时q=406.25kN/m=4583kN.m=4583kN.m, MR/MS=1.31>1.2,满足要求。此时F=3168.75kN此时桩顶竖向压力为：Qmax=(1479.6+3168.75)/4 +3500×1.5/(2×1.52)=2329.23 kNQmin =(1479.6+3168.75)/4 -3500×1.5/(2×1.52)= 5.2kN桩基此时不用抗拨设计。2、矩形承台弯矩的计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）计算承台弯矩：计算得Mx=2329.23×3×2=13975.38kN.m=My。5.1.5 矩形承台截面主筋的计算根据混凝土结构设计规范（GB50010-2010）受弯构件计算：Ma1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)a1:系数，按规范取为当混凝土强度不超过C50时，取1.0，当混凝土强度为C80时，取0.94，其间按线性内插法确定，此时取1.0。fc:混凝抗压强度设计值，按规范查表得：16.7N/mm。b:腹板宽度，为6.0m。x:受压区混凝土高度，根据规范，取x=1m。as:合力点距承台边距离，考虑双层配筋，as取7cm。h0:截面有效高度，为243cm。fy:受压区普通钢筋强度设计值，查规范得300N/mm2。As:受压区钢筋面积。As M- a1fcbx(h0-x/2)）/ fy(h0-as)=( 13975.38×1000×1000-16.7×6000×1930)/(300×2360)=19443mm2采双层双向配筋，上层为B20100，下层B20100，构造竖筋B16，箍筋B12mm，梅花形布置，钢筋保护层厚度50mm。5.1.6 矩形承台斜截面抗剪切计算通过以上计算，可知弯矩M=3500 kN.m承台自身荷载转化为线荷载为1.2×62.5=75 kN/m塔身的集中荷载为：F1/2=739.8 kN将其代入软件得：最大剪力为V=1649.07 kN 根据规范，承台中需满足VBhsaftb0h0Bhs:受剪切承载力截面高度影响数，取2000mm。a:承台剪切系数，a=1.75/(+1), 为计算截面剪切比，偏安全取短边处，=ax/h0=(3-0.7)/(2*2.43)=0.47,a=1.75/(1+0.47)=1.19。ft:混凝土轴心抗拉强度设计值，查规范得1.57 N/mm2。b0:计算宽度，取600mm。Bhs×a×ft×b0×h0=2000×1.19×1.57×600×2430=kN>1649.07 kN,满足要求。5.1.7 竖向极限承载力验算1）桩基长度设计：根据地勘资料，取10-ZD-061-1钻孔作为设计点。地层情况如下表所示：表 52 10-ZD-061-1钻孔地层情况序号土层编号土层厚度(m)土层侧阻力（kpa）土层承载力（kpa）13粉土1.943.212026淤泥质粉质粘土1.210.28035淤泥质粘土3.110.87046淤泥质粉质粘土1.410.28055淤泥质粘土2.110.87063粉土1.643.211072粉质粘土1.225.411083粉土2.643.212092粉质粘土1.522.4120103粉土0.9113.8140113粉土4.1153.4180122粉质粘土1.163.4160131黏土3.654.3140141黏土1.537.8150153粉土1.286.8180161黏土0.837.8150172粉质粘土2.755.81801811粉砂1.21702801912粉砂1.710280202粉质粘土2.555.81802111粉砂2.61702602212粉砂1.710280232粉质粘土1.555.8180根据地质情况，桩端持力层为粉质粘土，为保证安全不考虑桩端阻力。根据依据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）5.3.5承载力标准值公式：Quk=uqikli根据上表：设计桩长拟37m,得Quk=4757 kN。根据建筑桩基设计规范：Ra= Quk/KRa:承载力特征值。Quk：承载力标准值。K：安全系数，取K=2。得Ra=4757/2=2378.5 kN>2329.23kN(桩顶承载力)，桩长37m满足要求。2）桩基钢筋设计根据建筑桩基技术规范，桩基配筋率可取0.65%,As=0.65×3.14×6002/(4×100)=1838mm2。主筋采用10根直径16的二级螺纹钢筋(As=2010mm)等间距布置。箍筋采用A10一级钢筋螺旋绑扎，桩顶以下3m内A10间距为10cm，桩顶3m以下间距30cm。采用直径12二级螺纹钢筋做加劲箍筋，每2m设置一道。钢筋保护层厚度不小于5cm。桩顶深入承台10cm，主筋锚入承台不小于35d。桩顶布置2层直径12二级螺纹钢筋的钢筋网片，每1层钢筋网片纵横向间距均为10cm，钢筋网片尺寸为80cm×80cm。图 52 桩基配筋图5.2 TC7023塔吊设计及复核1、塔机型号TC7023，最大4绳起重荷载12t；2、塔吊无附墙起重最大高度H=35m,塔身宽度B=2.0m；3、基础设计混凝土强度C40，承台厚度1.5m，尺寸5.0m×5.0m，基础承台下设4根桩基，桩基直径600mm，桩基深度经计算为35m（现场施工以穿过粉土层为标准，粉土层底标高为-34.93m）。4、钢筋级别:级HRB335钢筋,保护层厚度:50mm；5.2.1 塔机竖向荷载组合1、承台自重承台自重计算：F2=5*5*1.5*25=937.5kN,荷载分项系数取为1.2,F2=1.2*937.5=1125kN2、最大弯矩计算工况载荷Fh(KN)Fv(KN)弯矩M(KN.m)扭矩Mn(KN.m)工作工况4211473342919非工作工况17295042950 支腿固定式地基基础载荷最大弯矩M=4295 kN*m 分项系数取为1.4，M=1.4*4295=6013kN。5.2.2 矩形承台弯矩的计算-5.40绝对标高-6.90绝对标高1、桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F= F1=1.2*1147=1376.4kN； G桩基承台的自重，G=5*5*1.5*25=937.5kN,荷载分项系数取为1.2,G=1.2*937.5=1125kN Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力： N=(1376.4+1125)/4+6013×(3.20×1.414/2)/2×(3.20×1.414/2) ²=1953.9kN最大拔力： N=(1376.4+1125)/4-6013×(3.2×1.414/2)/2×(3.2×1.414/²)2=-703.5kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(a/2 b/2)a为桩心间距，b为塔吊的宽度 Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：N=(1376.4+1125)/4+6013×(3.20/2)/4×(3.20/2) ²=1564.9kNMx1=My1=2×1564.9×(1.60-1.0)=1878kN.m5.2.3 矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值；C40混凝土，fc=19.1 N/mm2 h0承台的计算高度取1500-50=1450mm。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm²。经过计算得承台底面配筋 s=1878×106/(1.00×19.10×5000.00×1450.00 ²)=0.0094 =1- (1-2×0.0094) ½ =0.009 s=1-0.009/2=0.995 Asx= Asy=2503.8×106/(0.995×1450×300.00)=5791mm²由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000×1450×0.15%=10875mm2。 故取 As= 10875 mm2，采用HRB335。22钢筋作为主筋，公称截面积A=380.1mm2,单方向采用10875/380.1=29根22钢筋。承台顶面配29根B12钢筋，使承台钢筋骨架成为一个整体结构。承台配筋图见下图：图 53 承台配筋图5.2.4 矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1953.9KN，我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm ²； S箍筋的间距，S=200mm。1×1953.90.2×19.1×5000×14501.25×300×7833200×145027695KN经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋5.2.5 桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1953.9kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2； A桩的截面面积，A=0.283m2。1×1953.919.1×10 6×0.283=5971.3KN经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!5.2.6 桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩基长度设计：根据地勘资料，C区取10-JD-071钻孔作为设计点。地层情况如下表所示：表 53 C区5#塔吊桩基承载力计算表时代成因地层编号层底高程层厚（m）地层名称侧壁摩阻力（kPa）承载力基本值（kPa）qsik*li*U总侧阻力Qsk当层端阻力Qpk极限承载力Quk验算值（kN）桩顶标高-5.503Q24m6-10.464.96淤泥质粉质粘土11.4780107.24107.2422.62129.861953.9×2=3907.8（2为安全系数）3-12.562.1粉土87.82120347.63454.8633.93488.792-13.460.9粉质粘土27.0211045.84500.7031.10531.803-15.361.9粉土104.03120372.57873.2833.93907.21Q14h2-16.761.4粉质粘土25.6712067.74941.0233.93974.95Q14al2-17.961.2粉质粘土23.0513052.14993.1636.761029.913-19.261.3粉土105.92140259.551252.7139.581292.29Q3eal2-21.061.8粉质粘土46.55160157.941410.6545.241455.893-23.762.7粉土222.0318011302540.6550.892591.542-24.861.1粉质粘土76.61160158.852699.5045.242744.731-27.462.6黏土61.5140301.403000.9039.583040.48Q3dmc2-29.562.1粉质粘土52.51160207.863208.7645.243253.993-31.161.6粉土102.75180309.893518.6450.893569.54Q3cal2-34.162.34粉质粘土38.34180169.113687.7550.893786.34Q3cal3-35.461.3粉土193.6200474.414209.8556.554266.4根据地质情况，本区无岩层，为安全考虑为完全的磨擦桩。根据规范得：Quk=uqikli根据上表：设计桩长拟32m,得Quk=4266.4 kN。根据建筑桩基设计规范：Ra= Quk/KRa:承载力特征值。Quk：承载力标准值。K：安全系数，取K=2。得Ra=4266.4/2=2133.2kN>1953.9kN(桩顶承载力)，桩长32m满足要求。根据地勘资料，A区取10-JD-099钻孔作为设计点。地层情况如下表所示：