体育馆新建工程模板施工方案.doc

模板施工方案（标高4.95m以下）一、模板施工技术要求（一）工程概况XX市体育局体育馆新建工程，位于花果山路西侧新港大道以南。总建筑面积16128平方米，三层钢筋混凝土框架结构，钢结构屋盖，建筑高度27.5m。基础为打入管桩桩基础。±0.000标高相当于绝对标高5.10m，室内外高差0.45m。（二）施工要点1、根据本工程结构形式、规模、施工段的划分、工期质量要求和我公司资源配备情况，考虑主体结构梁板模板支撑体系，配备整个建筑物所需模板支撑数量，不考虑其内部周转。2、在施工过程中，对于每次拆除后的模板，要安排人员清理并检查，对于有破损的应及时更换，所有模板统一加工制作后应编号使用。3、针对创建筑优质结构的工程目标，我们在模板的投入上要下硬功夫。一般墙柱、梁板模板均采用防水胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用一定数量的对拉螺栓、圆柱定型钢模。本工程的一般性模板均在在现场事先统一下料加工，并按照细木加工的要求进行模板制作。4、模板施工准备工作：（1）进行中心线和位置线的放线：首先用铅垂仪、全站仪、经纬仪引测建筑物的柱、墙、梁的轴线及边线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内外边线（或控制点）和中心线（或中心线控制点），墙模板要弹出模板的内、外边线（或内外控制点），以便于模板安装和校正。（2）做好标高量测工作：用水准仪把建筑物水平标高引测到模板安装位置。（3）进行找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。找平方法是沿模板内边线外100宽用1:2水泥砂浆抹平抹光。以控制模板标高位置的正确性。（4）设置模板定位基准：采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上(以勿烧伤主筋断面为准)，在钢筋外侧采用1：2水泥砂浆进行找平，以保证钢筋位置与模板位置高度的准确。5、模板施工要点（1）严格按设计的支撑间距、柱箍大小、间距、对拉螺栓间距等参数组织实施，严禁任意更改；（2）模板必须分类堆放，不得挪着他用而损坏模板；（3）模板表面应涂隔离剂，以利脱模。但脱模剂的使用应正确，防止污染砼面，不利于后续砼面装饰施工。6、在模板封闭前应检查预埋管、预埋铁件、防雷接地等施工预埋是否已施工并验收完毕。7、楼梯间制模施工须充分考虑到装修作业的需要，如下图所示楼梯踏步尺寸控制示意图（三）施工顺序施工顺序：模板制作与钢筋成型、放线模板支撑、脚手架搭设柱钢筋绑扎柱模板安装铺梁底板梁钢筋绑扎安梁侧模铺楼板搁栅安装楼板底模楼板钢筋绑扎浇筑砼养护、拆模。（四）安全、质量要求1、该工程比较复杂，梁的截面尺寸比较多。2、对模板采用915×1830×18mm木胶板为面板，辅以落叶松或红松50×100木楞为背楞，用钢管、扣件为主要支撑材料。3、对各部位根据以往多项工程经验和合理施工方案，从而确保支模合理，拉、支撑牢靠，使浇出的混凝土达到清水混凝土的要求。4、对关键部位要求作好模板、支撑的设计，确保工程安全、质量要求。5、模板及其支架必须符合下列规定：保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。结构简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。模板的接缝不应漏浆。模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定措施。现浇钢筋混凝土梁板，当跨度大于4m时，模板应起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。6、模板拆除现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下列规定：a.侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。b.底模，在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分比率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100注：规范中“设计的混凝土标准值”系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。预制构件模板拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下列规定：a.侧模，在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。b.芯模或预留孔洞的内模，在混凝土强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝后，方可拆除。c.底模，当构件跨度不大于4m时，在混凝土强度符合设计的混凝土强度标准值的50%的要求后，方可拆除，当构件跨度大于4m时，在混凝土符合设计的混凝土强度标准值的75%的要求后，方可拆除。已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载，当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。7、预埋件和预留孔洞固定在模板上，均不得遗留，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合下表：预埋件和预留孔洞的允许偏差（mm）项 目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+100预留洞中心线位置10截面内部尺寸+1008、现浇结构模板安装的允许偏差，应符合下表:模板安装的允许偏差项 目允许偏差轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基础±10桩、墙、梁+4-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度上）59、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：满堂模板支架四边与中间间隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；高于4m的模板支架，其两端与中间间隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。10、模板材料选用技术指标： 面板：采用木胶合板，厚度18mm，规格：915×1830×18，板长向为强方向与受力方向一致，短向为弱方向，因此使用时必须加以注意。见下表建筑施工手册第三版（4）217页胶合板的静曲强度标准值和弹性模量（N/mm2）厚度（mm）静曲强度标准值弹性模量备注平行向垂直向平行向垂直向1225.016.0850045001、强度设计值强度标准值/1.552、弹性模量应乘以0.9予以降低1523.015.0750050001820.015.0650052002119.015.060005400注：a、平行向指平行于胶合板的纤维方向；垂直向指垂直于胶合板的纤维方向；b、当立柱拉杆直接支在胶合板时，胶合板的剪切强度标准值应大于1.2N/mm2。由上表：板厚=18mm，平行向静曲强度设计值：20÷1.55=12.9 N/mm2 垂直向静曲强度设计值：15÷1.55=9.67 N/mm2 弹性模量：平行向 6500×0.9=5850 N/mm2 垂直向5200×0.9=4680 N/mm2 剪切强度设计值： 1.2÷1.55=0.774 N/mm2背楞为木楞（落叶松或红松），截面尺寸50×100，其由木结构设计规范：a、抗弯强度设计值13N/mm2b、抗切强度设计值1.4 N/mm2c、弹性模量9×103d、木楞立放：I4.17×106mm4 W8.33×104mm3e、木楞平放：I1.042×106mm4W4.17×104mm3钢管：由抠件式钢管脚手架安全技术规范要求采用48×3.5钢管，技术参数如下：A=4.89cm2 f=205N/mm2 E=2.06×105N/mm2I=12.19cm4 W=5.08cm3 对拉杆选用12，受拉承载力设计值为14.3KN。二、楼板模板支撑（一）楼面板厚130mm支模：1、荷载： a、楼板模板0.5KN/m2 b、支架0.25 c、浇混凝土24×0.133.12d、钢筋1.1×0.130.143e、施工荷载2.5KN/m2（模板、木楞）；1.5KN/m2（钢楞）；1KN/m2（立管）；静：4.01×1.24.82KN/m2活：2.5×1.43.5KN/m2（模板、木楞）；2.1KN/m2（钢楞）；1.4KN/m2（立管）；2、木胶合板：跨度330mm，取单元宽1000mm；抗弯取二跨不利M0.125×8.32×0.3320.1133KNMWbh2/6103×182/65.4×104M/W1.133×105/5.4×1042.098N/mm29.67N/mm212.9N/mm2刚度：E=4680N/mm2 J=103×183/12=4.86×105三跨为不利荷载，考虑计算荷载偏安全： 抗剪：V=0.625×（4.82+3.5）×0.33=5.2KN ：木胶合板符合要求3、木楞计算：平放100×50，间距330q=4.82×0.33+3.5×0.33=1.59+1.16=2.75KN/m按二跨连梁（跨度1m）：M=0.125×2.75×12=0.344KN·m=0.344×106/4.2×104=8.25N/mm213 N/mm2挠度：f=1.6mm3mm4、横钢楞：木楞集中力q=4.82×0.33+2.1×0.33=2.28 KN/mp=1.25×2.28×1=2.85KN横楞单钢管（跨度1m）以二跨计算Mmax=2.85×1/3=0.95KN·m=0.95×106/5.08×103=1.87×102KN/mm2205KN/mm2三跨挠度为最不利：fmax=5、立管：N=1×1×（4.82+1.4）=6.22KNM=6.22×0.053=0.33KN·mL0=200cm r =1.47cm =200/1.47=136 =0.361安全（二）楼面板厚120mm支模：1、荷载：（1）楼板模板0.5KN/m2（2）支架0.25（3）浇混凝土24×0.12=2.88（4）钢筋1.1×0.12=0.132（5）施工荷载2.5KN/m2（模板、木楞）；1.5KN/m2（支承木楞的刚楞）；1KN/m2（立管）静：3.762×1.2=4.51KN/m2活：2.5×1.4=3.5KN/m21.5×1.4=2.1KN/m21×1.4=1.4KN/m22、木楞计算：平放100×50q=4.51×0.33+3.5×0.33=1.49+1.16=2.64 KN/m按二跨连梁，跨度1m：M=0.125×2.65×12=0.33KNm=0.33×106/4.2×104=7.86 KN/m213KN/m2挠度：3、外钢楞木楞集中力：p=1.25×（4.51×0.33+2.1×0.33）=2.73KN横楞单钢管：（二连跨，跨度1m）M支max =2.73×1/3=0.91KNm=0.91×106/5.08×103=1.79×102KN/m2205KN/m2三跨挠度：4、立管：N=1×1×（4.51+1.4）=5.91KNM=5.91×0.053=0.313 KNmL0=200cm r=1.47cm =200/1.47=136=0.361安全三、大梁模板支撑（一）、梁为400×1200支模1、荷载计算砼自重：24×0.4×1.2=11.52KN/m模板自重：1.5×0.4×1.2=0.72 KN/m模板及支架：0.7×（0.4+1.08×2）=1.97KN/m振捣：2×0.4=0.8KN/mq=1.2×14.16+1.4×0.8=18.11KN/mq，=1.2×14.16=17KN/m2、支架搭设：采用48×3.5脚手钢管与扣件搭设成排架。3、扣件抗滑移力：直角扣件的抗滑设计承载能力为8KN。在双扣件下，每个扣件抗滑设计承载力可以取为6KN。 4、支架搭设尺寸：因为作用在支架上的线荷载为18.11KN/m，考虑双扣件的承载能力，按每根立杆上有双直角扣件计，取12KN，每沿米立杆数量n=18.11/12=1.5根。实际布置4根，有效立管2根。5、木胶合板复核：=18mm，W=5.4×104，J=4.86×105，二跨L1=184a、抗弯：q=18.11/0.4=45.28KN/mM=0.125×45.28×0.1842=0.192KNm=M/W=1.92×105/5.4×104=3.6N/mm29.67 N/mm212.9N/mm2b、刚度：弹性模量：垂向：4680N/mm2q，=17/0.4=42.5KN/mc、抗剪：=0.77N/mm2 V=0.625×45.28×0.184=5.21 KN木胶合板符合要求6、内木楞：500×100立放中木楞受力：q=18.11/0.4×0.625×2×0.184=10.41KN/m边 木 楞：q，=18.11/0.4×（0.375×0.18+0.016）=3.85KN/m木楞跨度1m，q=10.41KN/m，三跨以上连跨M=0.107×10.41×1.1=1.14KN·m=13.73N/mm213 N/mm2（误差在5%允许范围内）f=1.88mm=4mm 内木楞抗弯略不足，为偏安全起见，跨度由1m调为0.8m，所以内木楞抗弯及刚度符合要求。7、横钢楞800 承受集中力:P1=10.41×0.8×1.14=9.5KN p2=3.85×0.8×1.14=3.51KN(a)抗弯:316/400=0.79BA=×(1+0.79)=0.21 KN·m BC=CB=0.24 KN·m =0.225 KN·m 简支=0.48 KN·m 跨中0.48-0.225=0.26 KN·m=2.6*105/5.08*103=51N/mm2205 N/mm2 安全(b)刚度:M=0.225KN·m，反拱值：集中力：9.5KN挠度安全8、扣件抗滑：N=9.5×0.5+3.51×（316/400）+0.225/0.4=8.1KN立管上有二个直角扣件：6×2=12KN8.1KN安全9、立管稳定性：N=8.11KNM=8.11×0.053=0.43KN·mL0=2000mm r=1.47cm =2000/15.8=127=0.41210、侧模设计浇筑侧压力：F=0H=24×1.2=28.8KN/m2振捣时水平荷载：4KN/m2F=1.2×28.8+1.4×4=40.16KN/m2侧压力分布图：a、复核胶板：（以宽度1m为计）（a）求固端弯矩：CD跨：均布5.455KN=5.455×0.352=0.668：11.71KN/m=11.71×0.352=1.434 KN·m=0.668+1.434=1.0737KN·m0.1.07 KN·mBC跨：均布17.168KN/m=1/12×17.168×0.342+1/20×11.382×0.342=0.231KN·m=1/12×17.168×0.342+1/30×11.382×0.342=0.209KN·m：11.382 KN/mAB跨：均布28.55KN/m：11.61KN/m=1/8×28.65×0.342+7/120×11.61×0.342=0.492KN/m(b)用弯矩分配法求支座弯矩MB=0.38 KN·m MC=0.161KN·m（c）求跨中弯矩：AB跨支座反力：跨中弯矩：M1=28.55×0.342/8=0.413跨中：Mmax=0.413+0.086-0.38/2=0.309 KN·m：BC跨支座反力：跨中弯矩： CD跨支座反力： 跨中弯距：（d）胶合板抗弯、刚度、抗剪抗弯：最大弯距在 B支座 （ W=0.38×104 J=4.86×105 E=4.68×103） 挠度:AB跨最大,因为跨中弯距最大负弯距反拱: 抗剪:(最大) =胶合板符合要求。b、内木楞50×100,跨度0.8m,三跨以上连跨 （a）胶合板传力: （b）抗弯(四跨): 50×100立放,计算 （c）刚度(三跨): 内木楞安全c 、外钢管(双钢管)（a）内木楞传力(四跨): PA=5.33×0.8×1.14=4.86KN P B=11.49×0.8×1.14=10.48KN PC=5.7×0.8×1.14=10.48KN PD=1.18×0.8×1.14=1.08KN（b）(对拉杆受力)支座反力: （c）双钢管抗弯、刚度、计算： 支座弯距： 简支跨中弯距： A、B跨中最大弯距 AB梁跨中弯距: 抗弯: 安全挠度(=0.1/0.68=0.147 =0.24/0.68=0.353 D=0.307)(=440/680=0.647 R=0.231 D=0.376)M=0.486-0.27=0.216KN.m挠度:外钢楞抗弯及刚度达到要求,外钢楞纵向间距为800mmd、对拉杆选用:选用12(纵向间距800),承载能力N=14.3KN最大拉力: RA=12.72KN14.3KN 选用12对拉螺栓是安全的e 、支模图 通过上述计算，由于泵砼的泵管抖动，对模板支架的稳定性有影响，在梁的柱轴线两侧均设剪刀撑（包括跨度两端、中部），并与楼层中支架形成整体排架。详见400×1200支模图（二）梁400×10001、荷载计算：混凝土自重：24×0.4×1=9.6KN/m钢 筋 自重：1.5×0.4×1=0.6KN/m模板及支架：0.75×（0.4+0.88×2）=1.62KN/m振 捣：2×0.4=0.8KN/mq=1.2×11.82+1.4×0.8=15.3 KN/mq，=1.2×11.82=14.18 KN/m2、每沿米立杆数量：n=15.3/12=1.5根3、内木楞：50×100立放中木楞受力：=15.3/0.4×0.625×2×0.184=8.8 KN/m边 木 楞：=15.3/0.4×（0.375×0.184+0.016）=3.25 KN/m木楞跨度1m，=8.8 KN/m，三跨以上连跨M=0.107×8.8×1=0.94 KN/m=9.4105/8.3104=1.132N/mm213 N/mm2内木楞50×100立放，跨度1m ，能满足抗弯和刚度要求。4、横钢楞1000 P1=8.8×1.14=10KN P2=3.25×1.14=3.7KN = P3（a）抗弯：316/400=0.79 简支BC，M中=10×0.2/4=0.5KN-m跨中弯矩M=0.5-0.235=0.265KN-m最大弯矩M=0.26KN-m=2.65×105/5.08×103=52N/mm2205 N/mm2安全（b）刚度：0.235KN-M，反拱值：=跨中集中力10KN挠度：=挠度：f=0.066-0.0468=0.0192mm200/250=0.8mm安全5、扣件抗滑：N=10×0.5+3.7×0.316/0.4+0.235/0.4=8.51KN立管上有二个直角扣件抗滑：6×2=12 KN8.51 KN6、立管稳定性：N=8.51 KN M=8.51×0.053=0.451KN-m L0=2000mm r=1.47cm =L0/r=136=0.3617、侧模设计：浇筑侧压力：F=0H=24×1.0=24KN/m2振捣时水平荷载：4KNF=1.2×24+1.4×4=34.4KN/m2侧压力分布图：a、复核胶合板： 支座弯矩BC跨，均布：=5.6×0.452/8=0.14KN-m：=15.4×0.452/15=0.21 KN-m=0.35 KN-mBA跨，均布：=21×0.382/8=0.38KN-m：=7×13.4×0.382/120=0.11 KN-m=0.49 KN-mMB=（0.35+0.49）/2=0.42 KN-m 跨中弯矩：跨中弯矩：M1=21×0.382/8=0.38KN-mM2=（13.4×0.382）/（9×1.73）=0.124Mmax=0.38+0.329-0.42/2=0.5 KN-m跨中弯矩“Mmax= 胶合板抗弯：MB=0.42KN·m =0.42×106/5.4×104=7.8N/mm29.67N/mm212.9N/mm2安全挠度：f=2.5+0.8-1.71=1.59mm380/250=1.52mm（胶合板布置长向与受力向一致，弹性模量为5.85×103，因此f=1.59×4.68/5.85=1.27mm380/250=1.52mm）抗剪：VBA=5.94KN=1.5×5.94×103/18×103=0.495N/mm20.77N/mm2胶合板符合要求b、内木楞，50×100立放，跨度1m，三跨以上连梁，RA=4.82KN/m RB=5.94+4.5=10.44KN/m RC=14.8KN/mM=0.107×10.4412=1.11KN-m=1.11×106/8.3×104=13N/mm213N/mm2内木楞符合要求c、外钢管（双钢管）（a）内木楞传力：（四跨）PA=4.82×1×1.14=5.49KNPB=10.44×1×1.14=11.9KNPC=1.48×1×1.14=1.69KN(b)悬臂：跨中：（c）抗弯：跨中：=6.4×（d）挠度：集中力：负弯矩： =0.21mm （e）对拉杆选用 （f）支模图 通过上述计算，由于泵砼的泵管抖动，对模板支撑的稳定性有影响，在梁的柱轴线两侧均设剪刀撑（包括跨度两端、中部），并与楼层中支架形成整体排架。详见400×1000支模图。（三）大梁400×800支模：1、 荷载计算：砼自重：24×0.4×0.80=7.68KN/m钢筋自重：1.5×0.40×0.80=0.48 KN/m模板及支架：0.75×(0.4+0.73×2)=1.40 KN/m振捣：2×0.4=0.8 KN/mq=1.2×9.56+1.4×0.8=12.6 KN/m2、 内木楞计算：中木楞：q=12.6×0.5=6.30 KN/m，三跨以上连梁，跨度1m。M=0.107×6.3×12=0.67 KN/m=6.7×105/8.3×10=8.1N/mm213 N/mm2f=1.12mm=4mm内木楞符合要求。3、 外钢楞：集中力：中木楞P1=6.3KN，边木楞P2=3.15KN（1）抗弯（2）挠度抗弯：挠度：3）侧外钢楞双钢管受力：4）对拉杆，选用121000:12对拉杆设计承载力N=14.3KN8.61KN4、 支模图：（四）常规梁模板支撑高1000以下，宽度350按通常支模方式支模。详见图一、二、三、四、五、六、七。四、柱支模(一)、柱浇筑混凝土侧压力计算 a、浇筑速度：v=1m/h b、初凝时间： c、泵送砼，坍落度100-140mm， d、掺外加剂： e、浇注水平力：4KN/m2，作用在有效压头范围内： f、混凝土侧压力分布图：（二）、柱900×900支模 1、平板支模图：2、支模计算A、胶合板厚18，垂直向：强度设计值， 弹性模量设计值： 水平向：强度设计值， 弹性模量计算值： M=0.1×49.28×0.32=1.58KN/m2 刚度：抗剪：V=0.667×0.3×0.6=8.87KN B、 内木楞跨度设600，规格50×100立设；中木楞：边木楞：抗弯： 刚度：C、外钢楞：木楞传集中力： RA=RB=15.17KN负弯距反拱： MA=0.645KNm=M1=M2 =0.25 R=0.1875MA =M1M2=0 挠度:外钢楞双钢管抗弯、挠度符合要求。D、对拉杆选用12,承载能力为14.3KNRA=RB=15.17KN14.3KN误差在6%,但考虑到支模时先纵横各一根钢管在交叉中心用一个扣件扣紧,由于变形协调原理一致性,是偏安全的,所以选用12对拉杆.(三) 柱600×600支模底侧压力:q=43.68 KN/m2a、内木楞平放50×100 J=1.04×106 W=4.2×104 跨度500中木楞: q=43.68×0.25×1.25=13.65KN/m边木楞: q=43.68×(0.25×0.37+0.05)=6.22KN/m抗 弯: M=0.107×13.65×0.52=0.37KN/m 刚 度: 内木楞符合要求.b、外钢楞P1=13.65×0.5×1.14=7.78KNP2=6,28×0.5×1.14=3.58KN双钢管抗弯：R=7.74KN M1=7.74×0.9323.58×0.2=6.50KN.m 双钢管挠度: P1的挠度:P2的挠度:双钢管符合抗弯及刚度要求.经过柱箍筋计算,方柱600×600,以钢管500能达到要求.c、扣件抗滑：选用双扣件：6×2=12KN>3.58+7.78/2=7.47KN安全 、（四）圆柱根据直径选用相应配套钢支模。圆形柱模按两个半圆加工制作，采用4mm厚Q235钢板卷曲成型，边框及弧形的加强肋均为8#槽钢，竖向加强肋为-50×5扁钢，边框四周设17×21椭圆孔作组合连接用。圆柱模板由塔吊吊运至作业地点拼装安装，在圆柱模板置放部位钢筋笼的底部及上部均焊有模板定位用的钢筋（每45度布置一根），支模时模板紧贴定位钢筋即可。五、后浇带处的模板支撑设计1、结构梁板后浇带处的模板，在梁板模板制模时同时施工，而待后浇带封闭且砼强度达到设计计算可拆除的砼强度后拆除。而在后浇带模板支撑搭设时应考虑到周边模板支撑的先期拆除，有利用于确保后浇带处能支撑上部结构支撑荷载。2、但是由于下层的钢管扣件支撑须承受上部砼自重荷载、上部钢管扣件自重荷载、以及上层砼施工荷载，因而其受力比一般梁板钢管扣件更大，可见其安全可靠性的重要程度可想而知。3、每一层的支撑立杆均应布置木跳板之上，同时上下立杆布置在同一位置上，一方面保证砼的抗冲剪能力，同时另一方面保证立杆的有效高度。4、后浇膨胀加强带部位支撑系统的拆除，在该部位砼浇筑后强度达100%后拆除。六、看台梁板的模板支撑设计1、体育馆看台梁板一般为：主梁为斜梁，看台板为次梁加看台板形式，其模板支撑较普通梁板模板支撑复杂，依然采用胶合板模板、钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。将针对设计图纸，研究设计模板支撑形式，以保证看台梁板的清水砼质量。2、看台模板涉及到的楞角较多，而且现今体育场馆看台梁板的质量上看，一般容易产生龟裂质量通病现象，因而对看台模板须认真进行设计与制作，对于周转使用的看台模板，对胶合板及木方背楞须进行清理，并对侧边进行重新刨光处理。3、现浇看台梁板模板支撑如下图所示：（见下页）七、梁柱接头的处理1、本工程结构设计复杂，因而所有柱均先行浇筑，利用已浇筑好的框架柱来控制其上梁板模板支撑脚手架的整体位移。2、但如果在梁板模板支撑布置完毕后再行柱头模板的修补，则难度较大，同时亦难以对于小间隙进行修补；同时本工程的梁长与梁的位置均难以较准确的确定，先行固定好梁板模板后如果一旦出现梁的偏位则难以校正。3、当然先行进行柱梁柱接头的处理，可能会占用一定的梁板支撑时间，但有利于减少梁板模板调整的时间。这样只要柱头接浆处理较好，则能保证柱砼外观质量。4、梁柱接头处柱模支撑施工步骤：先行浇筑后的柱模板拆除、模板吊除；根据梁底标高及柱截面尺寸制作柱头模板柱上量测标高并弹出标高控制线安装梁柱头模板并采用钢管扣件柱箍及钢管支撑固定或采用木方固定检查柱头梁位置的正确性安置梁底模板安装梁侧模检查梁底、梁侧模板并固定其他工序时间。八、上部结构模板支撑的周转结构模板支撑拆除后，通过转运平台，采用塔吊吊运运输。部分模板支撑直接吊至楼层施工操作位置，部分模板吊至施工现场平地上进行整理、修整。九、模板支撑的拆除1、模板的拆除,除了非承重侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时(大于1N/mm2)方可拆除外，承重模板应按砼结构工程施工及验收规范的有关规定执行。2、模板拆除的顺序的方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆除的模板和配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。3、对于柱模板及砼墙模板，可在砼终凝，并养护24小时后，砼强度不小于1.2Mpa后拆除。侧模拆除后，柱面上立即围盖湿麻布袋，加强砼的养护；或者砼面喷晒养护液，并加强养护。4、对于一般结构板，在板的砼强度达到设计的强度的80%后，可拆除其全部模板及其支撑。结构板砼达到5Mpa后方可上人操作。5、对于一般结构梁，在梁的砼强度达到设计强度的80%后即可拆除。6、跨度大于8m，或悬挑超过2m的构件模板支撑的拆除：一般需待砼强度达到设计强度的100%后方可拆除。7、对于后浇带处模板须在后浇带封闭且后浇带处的砼强度达到设计强度的80%后拆除（或根据设计计算确定）。