医院干部病房楼工模板施工方案.doc

目 录某某部分 模板支设方案- 1 -某某章编制依据- 1 -第二章 工程概况- 1 -2.1工程简介- 1 -2.2建筑概况- 1 -2.3结构概况- 1 -2.4自然条件- 1 -2施工准备- 2 -2.1材料- 2 -2.2交底- 2 -3模板施工- 2 -3.1模板系统的基本要求- 2 -3.2水平模板及支撑体系- 3 -3.2.1模板形式- 3 -3.2.2支撑体系- 3 -3.3梁模板体系- 3 -3.4楼梯模板体系- 4 -3.5附墙柱节点图- 4 -3.6柱子模板支设- 5 -3.7墙体模板支设- 6 -3.8墙柱模板的安装、就位要点- 6 -3.9柱模板施工方法- 7 -3.9.1施工准备- 7 -3.9.2柱模安装- 7 -3.9.3拆模方法- 7 -3.10水平模板的施工方法- 8 -3.10.1梁板模板支设流程- 8 -3.10.2梁板模板安装质量要求- 8 -第二部分 计算书- 9 -某某章 板模板计算- 9 -一、搭设方案- 9 -二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算- 9 -第二章 梁模板计算- 18 -第三章 柱模板计算- 33 -第四章 剪力墙模板计算- 47 -第五章 无粘接预应力梁模板计算（按截面650×1000计算）- 57 -某某部分 模板支设方案某某章编制依据1某某大学某某医院干部病房楼工程工图纸2建筑施工手册3混凝土工程施工质量验收规范（GB50204-2002）4中国建筑第七工程局技术标准5中建管理手册第二章 工程概况2.1工程简介序号项 目内 容1工程名称某某大学某某医院干部病房楼工程2工程地址某某大学某某医院内、长春市新民大街以西、解放大路以南3工期要求计划开工日期：2009年10月5日计划竣工日期：2011年5月30日2.2建筑概况序号项目某某大学某某医院干部病房楼工程1建筑面积建筑面积为56413.842建筑层数地上10层，地下3层3建筑层高地下三层层高3.81m、地下二层层高3.65m地下一层层高4.36m、一层层高4.5m二层层高4.25m、三至十层层高3.8m4、砼板厚120mm、130mm、150mm、180mm5最大梁尺寸350*800 无粘接预应力梁650*10006高架支撑位置一层5-7/D-F轴处，支设高度8.75m二层14-16/S-U轴处 支设高度8.05m6建筑高度39.3m2.3结构概况结构形式框架剪力墙基础形式筏板基础构件抗震等级框架柱、梁二级，剪力墙一级建筑抗震设防烈度七度砼环境类别地下外墙、底板、女儿墙二级，其它为一级2.4自然条件场地气候属欧亚大陆东部中温带大陆性半湿润、半干旱季风气候，春季干旱多风，夏季炎热多雨，东季寒冷干燥。年平均气温4.1-4.9摄氏度，7月平均气温23摄氏度，1月平均气温为零下17摄氏度.东季盛行偏西风，夏季盛行东南风，春季盛行西南风，风速季节变化明显，春季平均风速3.9m/s，多年平均降雨量500-600mm，降水量不稳定，季节性变化大，年内降水量分配不均，汛期（6-9月）降水量一般占全年降水量的77%，日照时数平均为2637小时。2施工准备2.1材料15厚覆膜胶合板，用于顶板和梁，15厚竹胶板用于柱子和墙体模，50×80木枋内次肋，早拆顶杆，48x3.5钢管，脱模剂，钢管夹，蝴蝶卡、铁丝、支撑体系选用48x3.2碗扣架。2.2交底施工前由施工员对班组进行施工方法、质量、安全交底。3模板施工3.1模板系统的基本要求模板缝用双面胶带粘贴严密。所有模板应整洁、光洁、无变形及孔洞，使用前应均匀涂刷脱模剂，每使用一次都应设专人对模板进行清理、保养。柱接头处使用海棉条封严，以防漏浆。要保证结构和构件各部分的形状、尺寸及相互间位置的正确性；接缝严密，不得漏浆。为了保证以上要求，模板的形状和尺寸要与结构和构件相同，并应具有一定强度和刚度，以保证在砼自重、施工荷载及砼侧压力作用下不破坏、不变形。非承重模板拆除应待砼强度保证其表面不被破坏方可拆模，承重构件的模板拆除必须待砼强度达到设计强度75%以上，关键部位及悬挑构件的模板必须等砼强度达到设计强度的100%(即28d强度)时方可拆模。梁、墙板支模顺序：梁底模è侧模è墙板外侧模。所有梁底模应为正偏差，偏差范围应规范允许范围内，以防止扣件下滑。3.2水平模板及支撑体系3.2.1模板形式水平模板体系采用散支散拆的15mm覆膜木胶合板体系，主肋采用两根50×80木方间距1200mm，次肋采用50×80木方间距200mm。3.2.2支撑体系本工程支撑体系采用碗扣式钢管脚手架，并配置可调U形顶托以适应不同层高和梁板高度的变化。梁底钢管架立杆间距900×900mm，底板钢管架立杆间距900×1200。高架支模处钢管架立杆间距900×900mm，无粘接预应力处梁下支撑处钢管架立杆间距600mm。3.3梁模板体系底模用15mm厚建筑竹胶板,侧模均用15厚建筑竹胶板。当梁高600mm，梁旁的加劲枋200mm，梁旁加压脚板,梁两侧间隔600mm加48x3.5钢管水平支撑。650*1000无粘接预应力梁梁底主龙骨用48x3.5钢通,跨度750,骨廊用50×80木枋200，250×500以下梁底主龙骨用48x3.5钢管,跨度1200。梁底钢支顶架按设计标高调整主龙骨标高。然后安装木枋，铺上梁底板，并拉线拉平。当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底应按要求起拱1.2。钢管之间用剪刀撑连接，每1.8m内采用一道纵横水平拉管，水平拉管通长设置，纵横水平拉结，有条件的应与柱顶紧。在梁下钢管支顶设置剪刀撑纵横连结5000mm。支撑系统外围连续设置连续剪刀撑。梁的两侧与楼板采用搭旁连接，梁旁要加设挂旁直边板及斜撑。梁底架支顶应垂直，上下层支顶在同一竖面中心线上，而且要确保在竖向与水平面的稳定。3.4楼梯模板体系楼梯考虑用散支散拆的木胶合板模板系统。楼梯踏步侧板、梯段侧板、平台梁侧板、梯段及平台底模板均为15mm厚覆模木胶合板和50×80mm木方。踏步侧板上设反三角木两根。梯段平台及平台梁的支撑系统采用碗扣式脚手架上设可调支撑头，以钢管水平杆相互连接成整体。3.5附墙柱节点图对于外墙的附墙柱，模板容易拼缝不严密加固不牢，容易造成涨模漏浆，因此本工程在附墙柱的处理时主要采用了斜拉杆加穿墙螺栓等方式确保附墙柱节点的模板牢固严密，详见下图(注：内墙改为穿墙套管+对拉螺栓)：3.6柱子模板支设柱子模板选用15mm厚建筑竹胶板，内竖楞50×80木方间距200，外横楞用2×48×3.5mm架子管间距500mm布置，采用14mm对拉螺栓布置间距500mm，与3形扣件配套使用，其中柱子最下部柱子外横楞距离柱子底部为1520，柱子用钢管丝杠顶撑，柱子下部区段2米范围内柱子外楞应在300400。阴阳角模板现场定型加工，阴角模板按45度角拼缝对接，阳角模板直接对拼，在此龙骨上用100mm长L70×6mm等边角固定， 在角钢上打孔，用每边用两个木螺丝固定在方木上，模板加工好后由塔吊吊装到作业面上安装。PVC套管14对拉螺栓海绵条钢管加固双面覆塑木夹板木枋背楞3.7墙体模板支设墙体模板选用15mm厚建筑竹胶板，内竖楞50×80木方间距150，外横楞用2×48×3.5mm架子管间距500mm布置，采用14mm穿墙螺栓布置间距500mm，与3形扣件配套使用。为了保证整体墙模刚度和稳定性，另沿高度方向设二三道抛地斜撑，从而形成整套的墙体模板体系3.8墙柱模板的安装、就位要点拼装前，操作班组应先了解模板设计意图，对所拼装的模板宽度及拼装程序做到心中有数，施工班组在拼装模板前应进行严格的技术交底并熟悉图纸。整体模板拼好立起后，按图纸将有用的穿墙螺栓孔做出记号，不用的孔用塑料孔塞堵紧，并在模板表面刷一层脱模剂。模板就位前对墙柱根部进行清理，检查楼地面是否平整，当楼地面高低差较大时，用砂浆找平，使内外模板合模后，模板在同一水平高度，正负误差1mm。吊装模板时需注意避免模板面板的碰撞。墙柱模板的拆除和堆放墙柱模板应在混凝土强度能保证其表面及阴、阳角处不会因拆除模板而受损坏时拆除，一般常温施工时混凝土强度达到1.2MPa方可拆模。拆模的顺序是先装的后拆，后装的先拆。3.9柱模板施工方法3.9.1施工准备柱模施工放线完毕；柱筋绑扎完毕，办完隐检记录，柱模内杂物清理干净；将本柱模中不用到的穿墙孔堵住，并涂刷脱模剂；柱模定位钢筋焊好做好预埋。3.9.2柱模安装柱子模板选用15mm厚建筑竹胶板，内竖楞50×80木方间距150，外横楞用2×48×3.5mm架子管间距500mm布置，采用14mm穿墙螺栓布置间距500mm，与3形扣件配套使用。柱子净高1/4以下区段，外楞间距调整为400一道，柱子最下部起步外楞距离柱子底部为20。柱模的支架支设固定好，柱子四周设斜向支撑。为防止柱子底部螺杆滑丝，柱子下部螺杆全部采用双螺帽。连墙柱子因阳角必须用木方顶死，超过600间距的补加长螺杆加固。3.9.3拆模方法当柱砼达到一定强度之后，开始拆模；先将柱模连接用的夹具松开，使柱模间分离；调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑，使柱模与砼墙面分离；将柱模吊到地面，进行清灰涂刷脱膜剂，以备再次周转使用；及时检查砼柱面，如有蜂窝麻面烂根露筋狗洞等现象，及时用高一等级细石砼进行填充；下一次安装柱模时，只需将柱模对应销锁紧用穿墙螺栓拉结即可。3.10水平模板的施工方法3.10.1梁板模板支设流程首先测定梁板底标高，搭设支撑架；然后安放纵横楞梁底模；梁钢筋绑扎；安装梁侧模；安装梁柱节点模板；安装楼板底模；涂刷脱模剂；绑扎楼板钢筋；安放预埋管件；检验校正。3.10.2梁板模板安装质量要求次梁轴线位置截面尺寸及水平标高应准确无误；板面应平整洁净拼缝严密，不漏浆；模板安装后应具有足够的承载能力刚度和稳定性，能承受新浇混凝土的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载；模板安装偏差应控制在规范允许范围内。梁板支撑系统顶部设可调支撑头，以调节模板的标高水平及按规范要求的起拱。第二部分 计算书某某章 板模板计算一、搭设方案1.1基本搭设参数模板支架高H为3.42m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取1.2m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.8m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽50mm，高80mm，布设间距0.2m。1.2材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 × 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000×152/6=3.75×104mm3；模板自重标准值：x10.3×1 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.15×24×1 =3.6kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.15×1.1×1 =0.165kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x42.5×1 =2.5kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52×1=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+3.6+0.165)×1.35=5.488kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(2.5+2)×1.4 =6.3kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×5.488×0.22+0.1×6.3×0.22=0.043kN·m 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×5.488×0.22-0.117×6.3×0.22= -0.051kN·m；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.051kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.051×106 /(3.75×104)=1.372N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.372N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×5.488×0.2+0.617×6.3×0.2=1.436kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3×1435.95/(2×1000×15)=0.144N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.144N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000×153/12=2.812×105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.068mm；底模面板的挠度计算值 =0.068mm小于挠度设计值v =Min(200/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.3×0.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.15×24×0.2=0.72kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.15×1.1×0.2=0.033kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=2.5×0.2=0.5kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.2=0.4kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.06+0.72+0.033)×1.35=1.098kN/m；q2 =(x4+x5)×1.4=(0.5+0.4)×1.4=1.26kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×1.098×1.22-0.117×1.26×1.22=-0.37kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50×802/6=5.333×104 mm3； =0.37×106/(5.333×104)=6.944N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =6.944N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.098×1.2+0.617×1.26×1.2=1.723kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.646N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.646N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=50×803/12=2.133×106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.644 mm；底模方木的挠度计算值 =0.644mm 小于 挠度设计值v =Min(1200/150，10)mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。（1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.098×1.2+1.2×1.26×1.2=3.263kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方 : 100×80mm；W=106.667 ×103mm3；I=426.667 ×104mm4； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 16.264 kN ；钢管的最大应力计算值 = 1.335×106/106.667×103=12.518 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.945 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =12.518 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =1.945小于最大允许挠度 v=min(900/150,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=16.264kN。除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.15×3.42=0.513kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2×1.35=16.264+0.513×1.35=16.957kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.89×102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+2×0.8=3.1m；l0=kh=1.167×1.611×1.5=2.82m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.8m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.611； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167；故l0取3.1m；=l0/i=3.1×103 /15.8=197；查规程附录C得 = 0.186；KH=1； =1.05×N/(AKH)=1.05×16.957×103 /(0.186×4.89×102×1)=195.754N/mm2；立杆的受压强度计算值 =195.754N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut16.957kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.7×0.74×0.273×0.65=0.092kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.65 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.092×1.2×1.52/10=0.03kN·m；（2）立杆稳定性验算 =1.05×N/(AKH)+Mw/W=1.05×16.957×103/(0.186×4.89×102×1)+0.03×106 /(5.08×103)=201.568N/mm2；立杆的受压强度计算值 =201.568N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。第二章 梁模板计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.9；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.50；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):2.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:7；采用的钢管类型为48×3.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：7；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数斜撑支点至梁侧的距离 (m)：0.150；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 15×1.8×1.8/6=8.1cm3； M - 面板的最大弯距(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.15×18×0.9=2.92kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.15×2×0.9=0.38kN/m；q = q1+q2 = 2.916+0.378 = 3.294 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 216.67mm；面板的最大弯距 M= 0.1×3.294×216.6672 = 1.55×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.55×104 / 8.10×103=1.909N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.909N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.15 = 2.7N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 216.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 15×1.8×1.8×1.8/12=7.29cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×2.7×216.674/(100×9500×7.29×104) = 0.058 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =216.667/250 = 0.867mm；面板的最大挠度计算值 =0.058mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.867mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6×82×1/6 = 64cm3；I = 6×83×1/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N·mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.217=4.76kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×4.76×300.002= 4.28×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×4.758×0.3=1.57 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 4.28×104/6.40×104 = 0.669 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.669 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.22= 3.90 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×3.9×3004/(100×10000×2.56×106) = 0.008 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.008mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.57kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5×82×1/6 = 53.33cm3；I = 5×83×1/12 = 213.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m) 外楞剪力图(kN) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N·mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.484 kN·m斜撑对梁顶侧支撑的最大支座力R=5.103kN； 外楞最大计算跨度: l = 350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.84×105/5.33×104 = 9.077 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =9.077N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.386 mm外楞的最大容许挠度值: = 350/250=1.4mm；外楞的最大挠度计算值 =1.386mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！3.斜撑(轴力)计算:斜撑的轴力Rx按下式计算： RxR/sin其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；R =N =5.103kN； Rx -斜撑的轴力； -斜撑与梁侧面板的夹角；sin = sin arctan0.15/0.3 = 0.447；斜撑的轴力：Rx=R/sin=5.103/0.447=11.411kN4.斜撑稳定性验算:稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在斜撑的轴力,11.411kN -斜撑受压应力计算值； fc -斜撑抗压强度设计值；11.411N/mm2 A0 -斜撑截面的计算面积； A0 =4.89cm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -斜撑的回转半径;i =1.58cm；l0- 斜撑的计算长度，l0 =0.32+0.1520.5=0.34m； = l0/i =21.23； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.94经计算得到： = N/(×A) =11.41×103/(0.94×3.89×102)=12.72N/mm2；斜撑受压应力计算值为12.72N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值13N/mm2，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇