高架支模方案.docx

敦煌至格尔木段站后工程高架支模施工方案一、工程概况序号项目内容1工程名称新建铁路敦煌至格尔木线（某某段）站后工程2工程地址某某省3建设单位青藏铁路公司敦格铁路指挥部4设计单位某某第一勘察设计院总承包公司总承包公司5监理单位某某中大建设有限监理公司敦格铁路（某某段）监理站6监督单位青藏铁路公司质量监督站7施工单位某某二十二局总承包公司总承包公司敦格铁路工程指挥部8施工范围土建、装饰装修、给排水、消防、暖通等9基本情况质量目标基础优良、主体优良10工程概况建筑规模建筑面积12万M层数一、二、三层建设功能站后房建结构类型砖混结构、框架结构基础形式独立基础、条形基础、桩基础二、施工方案2.1编制依据：1、建筑图纸、结构图纸GB502042002JGJ320022、混凝土结构工程施工及验收规范3、高层建筑混凝土结构技术规程4、建筑施工计算手册2. 2确定施工方法。1、模板支架整体上采用48X3.5扣件式钢管脚手架搭设。2、施工过程中产生的对支架的水平力，采用设置斜撑的办法予以解决。3、采用减缓舲的浇筑速度的办法，降低於的侧压力。2.3 确定施工工艺流程。安放垫板和支座一模板支架的搭设一梁底模板的安装一梁钢筋绑扎一梁於浇筑一模板支架拆除2.4 选择施工机械用现场塔吊作为垂直运输设备。2.5 确定施工物质的采购1、钢管和顶丝使用现场拆除下来的，钢管尺寸不合适的、扣件及铁鞋数量不够的，再另行进场。2、木方50X100,使用原已进场的。3、施工机具使用现场已有的，能满足施工要求。2. 7确定安全施工措施1、编制季节性的安全生产措施（冬季）。做好保温工作。经常检查用电设备及线路，防止漏电造成人员触电及火灾。冬季要做好防滑工作，防止脚滑导致人员跌掉、高空坠落造成伤亡。2、防火防爆。主要针对电焊、氧气乙烘的使用、安全用电方面。成立防火防爆领导小组，定期进行检查。加强班前班后的检查工作,坚持持证上岗制度，严格遵守操作规程。完善消防器材，发现紧急情况及时处理，及时汇报。清除作业区域内的易燃易爆物品，防止发生险情。3、按操作规程的要求，给操作工人发放劳保用品。从用品方面加强工人的安全保障。完善临边、洞口的防护工作，消除不安全工作环境可能带来的安全隐患。.三、施工方法梁模板1、梁侧模板采用木方作为内楞间距20Omnb48X35钢管作为外楞间距40050011三°梁模板采用12mm覆模木胶板作为面板，梁底采用50*100木方横向布置，间距1200。横向支承为48X35钢管。14对拉螺栓，梁高2现浇磴楼板12厚木胶板50X100木方，间距250梁模板支设按梁全跨长度的2/1000起拱。当梁高大于600时增设一道14间距450×600的对拉螺栓。梁侧面及底部小肋均采用50XlOO的木方，间距1200,梁侧面大肋（水平向）采用双排48钢管，梁底的水平杆及支撑梁的均采用钢管，间距为顺梁长方向为800三o2、现浇板模板及其支架面板采用12mm厚镜面覆膜木胶板，板底采用50×100方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用48×3.5钢管。板按全跨长度的2/1000起拱。五、模板安装模板安装顺序搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑）一按标高铺梁底模板一拉线找直一绑扎粱钢筋一安装垫块一梁两侧模板一调整模板2）楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序“满堂”脚手架一主龙骨一次龙骨一柱头模板龙骨一柱头模板、顶板模板f拼装一顶板内、外墙柱头模板龙骨一模板调整验收一进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位时，采用硬拼缝且宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱2%。），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。4、模板组拼模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设海绵条，以防漏浆。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝12、相邻模板之间高低差13、模板平整度24、模板平面尺寸偏差±3六、模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合规范要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、竖向构件模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。构件类型构件跨度（Hl）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2N50%>2,8275%>8100%梁、拱、壳875%>8100%3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。梁模板（扣件钢管架）计算书mm7RR«151一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距1.(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；立杆步距h(距：1.50；板底承重立杆横向间距或排距1.b(Il1)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m):10.20；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为48X3;立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2 .荷载参数新浇混凝土重力密度(kNm3)：24.00；模板自重(kN11O：0.35；钢筋自重(kNm%1.50;施工均布荷载标准值(kN/n?)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kNm2)：21.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/nO：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/nO：4.0；3 .材料参数木材品种：柏木;木材弹性模量E(Nmm2):9000.0；木材抗压强度设计值fc(Nmm):16.0；木材抗弯强度设计值fm(Nmm2):17.0；木材抗剪强度设计值fv(Nmm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(Nm112):6000.0；面板抗弯强度设计值fnKN/mnO：13.0；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=O.22t12V172F=YH其中Y混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m'；t新浇混凝土的初凝时间，取4.440h;T混凝土的入模温度，取3000(TC;V混凝土的浇筑速度，取1.500mh;H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；B1.外加剂影响修正系数,取1.200；日2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得39.622kNm21.600kNm2,取较小值21.600kNm2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。I167I167I167面板计算简图(单位：mm)1 .强度计算材料抗弯强度验算公式如下：。=M/W<f其中，W面板的净截面抵抗矩，W=40×l.2×1.2/6=9.6cm3；M面板的最大弯矩(Nmm)；。面板的弯曲应力计算值(N/mni?)f-面板的抗弯强度设计值(Nm11)2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.lq,+0.117q2其中，q一作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q尸1.2×0.4×21.6×0.9=9.331kNm;振捣混凝土荷载设计值：q2=1.4×0.4×4×0.9=2.016kNm;计算跨度：1=(650-150)/(4-1)=166.67mm；面板的最大弯矩M=0.1X9.331×(650-150)/(4-1)2+0.117×2.016×(650-150)/(4-1)2=3.25×IO1Nmm；面板的最大支座反力为：N=l.lql+1.2q2l=l.1×9.331×(650-150)(4-l)1000+1.2×2.016×(650-150)/(4-1)/1000=2.114kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值：。=325X10/9.60X10=3,4Nmm2;面板的抗弯强度设计值：f=13Nmm2;面板的受弯应力计算值。=3.4Nmm2小于面板的抗弯强度设计值f=13Nmm2,满足要求！2 .挠度验算V=0.677ql4/(100EI)Ev>1/250q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q=q=9.331Nmm;1一计算跨度：1=(650-150)/(4-1)=166.67mm；E一面板材质的弹性模量:E=6000Nmm2;I一面板的截面惯性矩：I=40×l.2×1.2×1.2/12=5.76cm4；面板的最大挠度计算值：V=0.677×9.331×(650-150)/(4-1)7(100×6000X5.76×IO4)=0.141mm；面板的最大容许挠度值：v=1/250=(650-150)/(4-1)250=0.667mm；面板的最大挠度计算值V=0.141mm小于面板的最大容许挠度值V=0.667mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.114/0.400=5.285kNm本工程中，次楞采用木方，宽度45mm,高度70mm,截面惯性矩1,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=1×4.5×7×76=36.75cm3；I=1X4.5×7×7×712=128.62cm;E=9000.00N/mm2；5.285kNm5.285kNm5.285kNm(2)400400400计算简图1.268剪力图(kN)0.0850.085弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=O.085kNm,最大支座反力R=2.325kN,最大变形V=0.080mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：。=MW<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值。=8.46X1073.68×IO1=2.3N/mm2；次楞的抗弯强度设计值：f=17Nmm2;次楞最大受弯应力计算值。=2.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值f=17Nmm2,满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：v=400/4Oo=ImnI；次楞的最大挠度计算值v=008mm小于次楞的最大容许挠度值v=lmm,满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.325kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm,;E三OON/mm2；主楞弯矩图(kNm)O主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.388kNm,最大支座反力R=3.489kN,最大变形V=0.232mm(1)主楞抗弯强度验算。=MW<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值：。=3.88X105/8.99X1()3二43.1N/mm2；主楞的抗弯强度设计值：f=205Nmm2;主楞的受弯应力计算值。=43.1Nmm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205Nmm2,满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.232Fnnl主楞的最大容许挠度值：v=500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值V三0.232mm小于主楞的最大容许挠度值V=1.25mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<M=f×A其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f一穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号：M14；查表得：穿梁螺栓有效直径：11.55mm；穿梁螺栓有效面积：A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=3.489kNo穿梁螺栓最大容许拉力值：N=170X105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3489kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值M=17.85kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=400×12×12/6=9.60×103mm3;I=400×12X12×12/12=5.76×101mm1;2002002001.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：。=MW<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kNm)：q=1.2×(24.00+1.50)×0.65+0.35×0.40×0.90=7.312kNm;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.40×0.90=2.268kNm;q=7.312+2.268=9.580kNm;最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.lqJ2+0.117q2=0.1×7.312×2002+0.117×2.268×200=3.99×IO1Nmm；Ra=Rd=O.4ql+0.45q2l=0.4×7.312×0.2÷0.45X2.268X0.2=0.789kNRb=Rc=I.lql+l.2q2l=l.1×7.312×0.2÷1.2×2.268×0.2=2.153kN。=MmaXW=399X1079.60XlM.2Nmm2;梁底模面板计算应力。M.2Nmm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13Nmm2,满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)V=l250其中，q一作用在模板上的压力线荷载:q=q1l.2=6.093kNm;1一计算跨度(梁底支撑间距)：1=200.00mm；E一面板的弹性模量：E=6000.ON/mm2；面板的最大允许挠度值：v=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值：V=0.677X7.312X202*/(100×6000×5.76×101)=0.229mm；面板的最大挠度计算值：V=0.229mm小于面板的最大允许挠度值：V=0.8mm,满足要求!七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.153/0.4=5.382kNm2.方木的支撑力验算5_5_400400400方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.5×7×7/6=36.75cm3；1=4.5×7×7×712=128.62cm1；方木强度验算：计算公式如下：最大弯矩M=0.Iql2=0.1X5.382X0.42=0.086kNm；最大应力。=M/W=0.086×10736750=2.3N/mm2；抗弯强度设计值f=13N/mm2；方木的最大应力计算值2.3N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：=3V(2bho)其中最大剪力：V=0.6×5.382X0.4=1.292kN；方木受剪应力计算值=3×1.292×1000/(2X45×70)二0.615N/mm'；方木抗剪强度设计值C=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.615N/mm2小于方木抗剪强度设计值1. 7N/mnA满足要求！方木挠度验算：计算公式如下：V=0.677qlV(100EI)v=l250方木最大挠度计算值V=0.677×5.382×4001/(100×9000×128.625×10,)=0.081mm；方木的最大允许挠度V=0.400X1000/250=1.600mm；方木的最大挠度计算值V=0.081mm小于方木的最大允许挠度v=1.6m11,满足要求！3,支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=Ra=O.789kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=Rb=2.153kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.600)/4X0.400×(1.2×0.150×24.000+1.4X2. 500)+1.2×2×0.400×(0.650-0.150)×0.350=0.324kN1.113kN2.153kN2.153kN1.113kN.IIIdS11j_2(2)I100I600I1I简图(kNm)3.2662.1532.153Op"-2.153-2.153-3.266剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力：Ni=N2=3.266kN；最大弯矩Mraax=O.757kNm；最大挠度计算值VmaX=2.282mm；最大应力o=0.757X1()64490=1685N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值168.5N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/m/,满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49cm3；1=10.78cm1；E=Nmm2;支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P二3. 266kN3.266kN3.266kN3.266kN卜800%800卜300%支撑钢管计算简图1.1431.1431.6331.6331.6332.1232.1231,1431143支撑钢管计算剪力图(kN)0.3920.392支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩MmaX-0.457kNm；最大变形VnIaX=0.87mm；最大支座力RmaX=3.756kN；最大应力。=MW=0.457×IO6/(4.49×103)=101.8N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值IO1.8N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/,满足要求!支撑钢管的最大挠度V皿=0.87mm小于800/150与10mm,满足要求！九、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.756kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式。-N(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=3.266kN；纵向钢管的最大支座反力：N2=3.756kN；脚手架钢管的自重：N3=1.2×0.129X10.2=1.58kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=I.2×(0.80/2+(0.80-0.60)/4)×0.80×0.35+(0.80/2+(0.80-0.60)/4)×0.80×0.150×(1.50+24.00)=1.804kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=I.4×(2.500+2.000)X0,800/2+(0.800-0.600)/4X0.800=2.268kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=3.266+3.756+1.58+1.804+2.268=12.674kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W立杆净截面抵抗矩(Cln3)：W=4.49；。钢管立杆轴心受压应力计算值(Nmm2)；f钢管立杆抗压强度设计值：f=205Nmm2;1.一计算长度(m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算Io-kk2(h+2a)k1计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2计算长度附加系数，h+2a=2.5按照表2取值1.016；上式的计算结果：立杆计算长度I0=kk2(h+2a)=1.167×1.016×(1.5+0.5X2)=2.964m；lo/i=2964.18/15.9=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6二0.207；钢管立杆受压应力计算值；=12673.684/(0.207×424)=144.4Nmm2；钢管立杆稳定性计算。=144.4Nmm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205Nmm2,满足要求!板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息：1.模板支架参数横向间距或排距(m)：0.80；纵距(m)：0.80；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(ni)：0.45；模板支架搭设高度(m)：10.20；采用的钢管(mm%48X3.0；板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；2 .荷载参数模板与木板自重(kN/n)2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kNm3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN112):2.500；3 .楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00；模板支架立面图模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=80×l.276=19.2cm3；I=80X1.2712=11.52cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。250I250I250面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q=25×0.15×0.8+0.35×0.8=3.28kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×0.8=2kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=O.Iql2其中:q=l.2×3.28+1.4×2=6.736kNm最大弯矩M=O.1×6.736X250=42100kNm；面板最大应力计算值。=MW=42100/19200=2.193N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2；面板的最大应力计算值为2.193N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13Nm11A满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为V=0.677q(100EI)V=1/250其中q=q=3.28kNm面板最大挠度计算值V=0.677X3.28×2507(100×9500×11. 52×10,)三0.079mm；面板最大允许挠度v=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.079mm小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求！三、模板支撑方木的计算：方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h800,800,8001方木楞计算简图1.荷载的计算：静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kNm)：q=25×0.25×0.15+0.35×0.25=1.025kN/m；6=4.5×7×7/6=36.75cm活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算：计算公式如下：M=0.Iql2；I=b×h312=4.5×7×7X7/12=128.62cm,;均布荷载q=1.2×qi+1.4×q2=1.2×1.025+1.4×0.625=2.105kN/m；最大弯矩M=0.Iql2=0.1×2.105×0.82=0.135kNm；方木最大应力计算值。=M/W=0.135×10736750=3.666Nmm2；方木的抗弯强度设计值f三13.000Nmm2;方木的最大应力计算值为3.666Nmm2小于方木的抗弯强度设计值13Nmm2,满足要求!3 .抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：T=3V2bhn<其中最大剪力：V=0.6X2.105X0.8=1.01kN；方木受剪应力计算值=3×1.01×107(2X45×70)=0.481N/mm2；方木抗剪强度设计值=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.481N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求！4 .挠度验算：计算公式如下：V=0.677ql7(100EI)V=1/250均布荷载q=qi=1.025kN/m；最大挠度计算值V=0.677×1.025×800,/(100×9000×)=0.246mm；最大允许挠度V=800250=3.2mm；方木的最大挠度计算值0.246mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.684kN;PPPPPPPPPP800800800支撑钢管计算简图0.4190-4530.363支撑钢管计算弯矩图(kNm)0.874支撑钢管计算变形图(mm)1.371.372.1682.1680.4E40.4840.31413141.998983.6823.6821.23.0923.0921.4(82.8842.8841.4080.2761.96支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mraax=0.453kNm；最大变形VmaX=0.874mm；最大支座力(、=5.976kN；最大应力。三906/4490=100.869N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值100.869N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205Nm11满足要求！支撑钢管的最大挠度为0.874mm小于800/150与10mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=5.976kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：Ngi=0.138X10.2=1.412kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：Ng2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：Ng3=25×0.15×0.8×0.8=2.4kN；经计算得到,静荷载标准值Ng=Ngi+Ng2+Ng3=4.036kN；2,活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值Nq=(2.5+2)×0.8X0.8=2.88kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2Ng+1.4Nq=8.875kN；七、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：。-N/(A)f其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.875kN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比loi查表得到；1 计算立杆的截面回转半径(CnI)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(Cm2)：A-4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(c11O:WM.49cm3；。钢管立杆最大应力计算值(Nmm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值:f=205Nmm2;1.O计算长度(m)；按下式计算：I0=h+2a=1.5+0.45×2=2.4m；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a-0.45m；lo/i=2400/15.9=151；由长细比1.o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6二0.305；钢管立杆的最大应力计算值；。=8874.816/(0.305X424)二68.627N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值。=68.627N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算I0=kk2(h+2a)=1.167×1.016×(1.5+0.45×2)=2.846m；k1计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2计算长度附加系数，h+2a=2.4按照表2取值1.016；1.oi=2845.613/15.9=179；由长细比1.o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小二0.223；钢管立杆的最大应力计算值；。=8874.816/(0.223X424)二93.862N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值。=93.862N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足要求！施工现场安全施工注意事项：1、施工人员进入施工现场前，必须要进行施工安全、消防知识的教育和考核工作，对考核不合格的职工，禁止进入施工现场参加施工。2、进入施工现场必须戴好安全帽，系好帽带，并正确使用个人劳动防护用品.3、严格执行操作规程，不得违章指挥和违章作业，对违章作业的指令有权拒绝并有责任制止他人违章作业。4、施工作业时必须正确穿戴个人防护用品，进入施工现场必须戴安全帽。不许私自用火，严禁酒后操作。5、穿拖鞋、高跟鞋、赤脚或赤膊不准进入施工现场。6、穿硬底鞋不得进行登高作业。7、在高空、钢筋、结构上作业时，一定要穿防滑鞋.8、现场用电,一定要有专人管理，同时设专用配电箱，严禁乱接乱拉，采取用电挂牌制度,尤其杜绝违章作业，防止人身、线路，设备事故的发生。9、电钻、电锤、电焊机等电动机具用电、配电箱必须要有漏电保护装置和良好的接地保护地线，所有电动机具和线缆必须定期检查,保证绝缘良好，使用电动机具时应穿绝缘鞋，戴绝缘手套。10、工地施工照明用电，必须使用36伏以下安全电压,所有电器机具在不使用时，必须随时切断电源,防止烧坏设备.11、在用喷灯、电焊机以及必要生火的地方，要填写用火申请登记和设专人看管，随带消防器材等，保证消防措施的落实。施焊时，特别注意检查下方有无易燃物，并做好相应的防护,用完后要检查，确认无火后再离开.12、未经安全教育培训合格不得上岗，非操作者严禁进入危险区域；特种作业必须持特种作业资格证上岗。13、凡2m以上的高处作业无安全设施,必须系好安全带；安全带必须先挂牢后再作业。14、高处作业材料和工具等物件不得上抛下掷.15、从事高空作业人员要定期体验。凡患有高血压、心脏病、贫血症、癫痫病以及不适于高空作业的人员，不得从事高空作业。