大理项目高支模施工方案.doc

一、主要编制依据二、工程概况4三、高支模施工的基本情况四、施工准备8（一）材料及主要机具9（二）作业条件（三）450×1200梁模板和支撑体系验算工程属性荷载设计模板体系设计面板验算小梁验算主梁验算7、立柱验算19可调托座验算9、立柱地基基础计算（四）300×550边梁梁模板和支撑体系验算工程属性荷载设计模板体系设计面板验算5、小梁验算主梁验算7、立柱验算可调托座验算立柱地基基础计算（五）、楼板验算1、工程属性2、荷载设计3、模板体系设计面板验算小梁验算6、主梁验算立柱验算可调托座验算立柱地基基础验算五、施工工艺流程框架梁2、顶板六、施工方案及保证措施（一）、模板的安装（二）、施工要点梁模板单块就位安装施工要点楼板模板单块就位安装工艺施工要点（三）、模板的拆除模板拆除的一般要点七、质量控制及保证措施八、安全文明施工措施九、模板及支架倒塌事故的应急救援目的应急领导小组及其职责3、应急反应预案4、应急通信联络十、安全监测监控监测措施高支模施工方案一、主要编制依据建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1302011)建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1282000)建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 钢结构设计规范 (GB 50017-2003)工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况本分项工程为某某国际商贸城一期展厅模板工程，工程特点为：地下室四周有大面积挡土墙，室内为大空间框架结构，屋面为现浇混凝土屋面。本分项工程质量控制的难点在于墙柱高支模、现浇钢筋砼建筑造型和屋面梁板模的支设；质量控制的重点在于模板的垂直度、平整度、标高、几何尺寸。结构概况序号项目内容1基础形式筏板基础2结构形式地下室为框架剪力墙结构，地下室四周外墙为钢筋砼挡土墙，梁板为框架梁；地上部分为框架结构。4层高部位-1层1层2层3层4层层高56005400520052005200三、高支模施工的基本情况1、本高支模工程为四个边角1-4轴交A-1/D轴、1-5轴交1/M-T轴、1/30-33交M-S轴、30-33交A-1/D轴。最高高度为27m，该面层最大的梁截面尺寸为450×1200，最小梁截面尺寸为300×550，板厚度均120。拟采用钢管满堂红支撑方式搭设模板支撑体系。本方案专为该区域高支模施工而编制。1-5轴交1/M-T轴高支模部位平面图1-4轴交A-1/D轴高支模部位平面图30-33交A-1/D轴高支模部位平面图1/30-33交M-S轴高支模部位平面图2、施工顺序：在1-4轴交A-1/D轴结构及结构柱施工完成后，必须待混凝土强度达到允许条件后，在楼板上铺设木枋，模板支架落在木枋上进行搭设。其余部位基础采用C20砼浇筑200mm厚，立杆下垫50mm木板。具体如下图3、混凝土采用砼输送泵输送。4、现场平坦运输条件较好，模板水平运输采用手推车，垂直运输利用塔吊。5、外脚手架搭设采用落地式双排钢管架，随施工进度搭设，保证工作面离地超过1.5米以上有安全围护。四、施工准备研究图纸根据结构特点和工期要求选择合理的模板体系和支撑系统。墙、柱、梁用15木质胶合多层板，楼面板用12木质胶合多层板。支撑体系为钢木体系，即用48、3.0钢管搭设满堂支撑脚手架，板底、梁底铺设40×90的白松木方作为次龙骨，钢管为主龙骨。（一）材料及主要机具1、木模板、竹胶板、木方、穿墙螺栓及套管、钢管、扣件、顶托。2、脱模剂、双面胶条、塑料胶带、钉子、铁丝等。3、一般性手工工具：锤子、斧子、打眼电钻、活动扳子、手锯、水平尺、线坠、撬棍、吊装索具等。加工机具：圆盘锯、压刨、套丝机、砂轮切割机。（二）作业条件1、按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性。2、弹好楼层的墙身线、门窗洞口位置线及标高线。3、墙身钢筋绑扎完毕，水电箱盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，检查保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续。（三）450×1200梁模板和支撑体系验算本验算高度为27米，采用品茗软件验算。1、工程属性新浇混凝土梁名称WKLc12新浇混凝土梁计算跨度(m)4.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)450×1200新浇混凝土结构层高(m)27梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)600、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)525,675梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板弹性模量E(N/mm2)4700取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=1000×12×12/624000mm3，Ibh3/12=1000×12×12×12/12mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2×139.06kN/mq1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.2×137.3kN/mq1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.2×130.7kN/m4.1、强度验算Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.1×37.3×0.152+0.117×1.76×0.1520.08kN·mMmax/W0.08×106/240003.3N/mm2f16N/mm2满足要求！4.2、挠度验算max0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×1504/(100×4700×)0.155mml/400150/4000.38mm满足要求！4.3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×37.3×0.15+0.45×1.76×0.152.36kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×37.3×0.15+1.2×1.76×0.156.47kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×30.7×0.151.84kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×30.7×0.155.07kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.36+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.12)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1×max0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/2×1，6.47+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3=6.51kN/mq2max1.84+(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/2×1，5.07+(0.3-0.1)×0.45/35.1kN/m5.1、抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×6.51×0.62，0.5×6.51×0.320.29kN·mMmax/W0.29×106/540005.42N/mm2f15.44N/mm2满足要求！5.2、抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×6.51×0.6，6.51×0.32.37kNmax3Vmax/(2bh0)=3×2.37×1000/(2×40×90)0.99N/mm21.78N/mm2满足要求！5.3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.632×5.1×6004/(100×9350×)0.18mml/400600/4001.5mm2q2l24/(8EI)5.1×3004/(8×9350×)0.23mml/400300/4000.75mm满足要求！5.4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×6.51×0.6，0.393×6.51×0.6+6.51×0.34.46kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.75kN，R2R34.46kN正常使用极限状态R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×5.1×0.6，0.393×5.1×0.6+5.1×0.33.49kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'42.4kN，R'2R'33.49kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：6.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m)Mmax/W0.172×106/449038.37N/mm2f=205N/mm2满足要求！6.2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax2.284kNmax2Vmax/A=2×2.284×1000/42410.77N/mm2125N/mm2满足要求！6.3、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.13mml/400525/4001.31mm满足要求！6.4、扣件抗滑计算RmaxR1,R40.47kN8kN单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R0.47kN8kN单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)2057.1、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=k2h =1×1.755×1500=2632.5mm=l0/i=2633.4/15.9=165.62=210长细比满足要求！7.2、风荷载计算Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.32×0.6×1.52/100.05kN·m7.3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2×135.42kN/m2)小梁验算q1max2.14+(0.3-0.1)×0.45/3+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×max0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/2×1，5.88+(0.3-0.1)×0.45/3=5.91kN/m同上四六计算过程，可得：R10.44kN，R26.22kN，R36.22kN，R40.44kN顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mm1l01/i3399.719/15.9213.819，查表得，10.16立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.44+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×(0.9+0.6-0.45/2)/2×0.6，6.22，6.22，0.44+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×(0.9+1.2-0.6-0.45/2)/2×0.6+0.05/1.26.3kNfN/(A)+Mw/W6299.55/(0.16×424)+0.05×106/4490103.77N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=k2h =1.291×1.755×1500=3398.557mm2l02/i3398.557/15.9213.746，查表得，20.16立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.44+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×(0.9+0.6-0.45/2)/2×0.6，6.22，6.22，0.44+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×(0.9+1.2-0.6-0.45/2)/2×0.6+0.05/1.26.3kNfN/(A)+Mw/W6299.55/(0.16×424)+0.05×106/4490103.77N/mm2f205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3×16.74kNN30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.3/(1×0.15)42kPafak120kPa满足要求！（四）300×550边梁梁模板和支撑体系验算1、工程属性新浇混凝土梁名称La101新浇混凝土梁计算跨度(m)13.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×550新浇混凝土结构层高(m)27梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、600混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,650梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.55)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.55)+1.4×0.7×2×118.93kN/mq1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.55×117.16kN/mq1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.55×114.12kN/m4.1、强度验算Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×18.93×0.1520.05kN·mMmax/W0.05×106/375001.42N/mm2f15N/mm2满足要求！4.2、挠度验算max0.521qL4/(100EI)=0.521×14.12×1504/(100×10000×)0.013mml/400150/4000.38mm满足要求！4.3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×17.16×0.15+0.437×1.76×0.151.08kNR2=1.25q1l=1.25×18.93×0.153.55kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×14.12×0.150.79kNR2'=1.25q2l=1.25×14.12×0.152.65kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.08+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×0.55+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1×(1.2-0.6-0.3/2)/2×1，3.55+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2=3.59kN/m q2max0.79+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×0.55+(0.5+(24+1.1)×0.12)×(1.2-0.6-0.3/2)/2×1，2.65+(0.3-0.1)×0.3/22.68kN/m5.1、抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×3.59×0.92，0.5×3.59×0.0520.31kN·mMmax/W0.31×106/540005.75N/mm2f15.44N/mm2满足要求！5.2、抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×3.59×0.9，3.59×0.051.959kNmax3Vmax/(2bh0)=3×1.959×1000/(2×40×90)0.82N/mm21.78N/mm2满足要求！5.3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.632×2.68×9004/(100×9350×)0.49mml/400900/4002.25mm2q2l24/(8EI)2.68×504/(8×9350×)0mml/40050/4000.12mm满足要求！5.4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×3.59×0.9，0.393×3.59×0.9+3.59×0.053.69kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.49kN，R23.69kN，R32.61kN正常使用极限状态R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×2.68×0.9，0.393×2.68×0.9+2.68×0.052.76kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'11.2kN，R'22.76kN，R'32.32kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：6.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m)Mmax/W0.167×106/508032.83N/mm2f=205N/mm2满足要求！6.2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax2.603kNmax2Vmax/A=2×2.603×1000/48910.65N/mm2125N/mm2满足要求！6.3、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.06mml/400550/4001.38mm满足要求！6.4、扣件抗滑计算RR40.17kN8kN单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 7.1、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=k2h =1×1.755×1500=2632.5mm=l0/i=2633.4/15.9=165.62=210长细比满足要求！7.2、风荷载计算Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.22×0.9×1.52/100.05kN·m7.3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.55)+0.9×1.4×2×117.52kN/m2)小梁验算q1max1.01+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×(1.2-0.6-0.3/2)/2×1，3.29+(0.3-0.1)×0.3/2=3.32kN/m同上四六计算过程，可得：R10.1kN，R22.27kN，R34.82kN，R40.16kN顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mm1l01/i3399.719/15.9213.819，查表得，10.16立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.1，2.27，4.82，0.16+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×(0.6+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9+0.05/1.24.87kNfN/(A)+Mw/W4866.74/(0.16×424)+0.05×106/449082.99N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=k2h =1.291×1.755×1500=3398.557mm2l02/i3398.557/15.9213.746，查表得，20.16立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.1，2.27，4.82，0.16+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×(0.6+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9+0.05/1.24.87kNfN/(A)+Mw/W4866.74/(0.16×424)+0.05×106/449082.99N/mm2f205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3×15.05kNN30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.87/(1×0.15)32.44kPafak140kPa满足要求！（五）、楼板验算1、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高20.95m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)4.5新浇混凝土楼板边宽B(m)1.52、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计模板支架高度(m)27立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)150，150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板弹性模量E(N/mm2)4700根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wbh2/6=1000×12×12/624000mm3，Ibh3/12=1000×12×12×12/12mm44.1、强度验算q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5 ×1=6.51kN/mq20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kNMmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4= 0.16kN·mMmax/W0.16×106/240006.58N/mm2f16N/mm2满足要求！4.2、挠度验算q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m5ql4/(384EI)5×3.11×2004/(384×4700×)0.1mml/400200/4000.5mm满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因B/lb取整1500/600取整2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：5.1、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5×0.21.35kN/m因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.20.72kN/mq1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.20.63kN/mM10.125q1静L2+0.125q1活L20.125×0.72×0.62+0.125×0.63×0.620.06kN·mq20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.20.06kN/mp0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN/mM20.07q2L2+0.203pL0.07×0.06×0.62+0.203×3.15×0.60.39kN·mM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.35×0.152/2，0.06×0.152/2+3.15×0.150.47kN·mMmaxmaxM1，M2，M3max0.06，0.39，0.470.47kN·mMmax/W0.47×106/540008.76N/mm2f15.44N/mm2满足要求！5.2、抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活