(70 105 105 70)m连续梁0#块支架计算书.docx

青田县瓯江四桥（步行桥）工程跨瓯江连续梁挂篮悬浇施工方案0#块支架计算书计算：复核：审核:中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部2016年11月10日1编制依据-5-2方案简介-5-3主要材料特性及参数-7-4荷载计算-7-4.1荷载类型-7-4. 2荷载组合-8-5. 3I850#块托架结构计算-9-5.1计算模型及边界条件设置-9-6. 2计算结果分析-10-5.2.1纵向125a工字钢纵梁分析-10-5.2.2横向双拼145a工字钢横梁分析-11-5.2.3顺桥向牛腿分析-12-5.2.4斜撑分析-15-5.2.5管桩分析-16-5.2.6整体变形分析-19-60#块内模、翼缘板支架计算-20-6.1内顶板、翼缘板底方木计算.一20-6.2侧模计算-23-7临时固结计算-26-7.1 工况分析错误!未定乂书签。7.2 正常施工分析错误!未定义书签。7.3 偶然状态分析错误!未定义书签。青田项目0#段托架检算书1编制依据(1)青田县瓯江四桥(步行桥)工程相关设计图纸；(2)马路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)；(3)钢结构设计规范(GB50017-2003)；(4)建筑扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJI30-2011)；(5)建筑结构静力计算手册建筑工业出版社。(6)建筑施工计算手册第三版。2方案简介主墩P5#、P6#、P7#墩0#块形态相同、尺寸一样，0#块长度IOnb中心高度8.0m,顶板宽度10.0m,底板宽度7.8m,单箱单室预应力钢筋混凝土箱梁，单侧翼缘板宽1.5m,墩顶实心横隔板长度为3.0m。单个0#块总方量为401m3,总重量1042.6t00#段采纳托架法施工，连续梁合拢之前，支座不能承受连续梁在悬臂灌筑施工中产生的不平衡力矩，施工前必需将墩梁临时固结，即须要设置临时支墩。本连续梁主墩临时支墩形式为：在墩顶支座两侧设置单个平面尺寸大小为0.6X2.5m的混凝土临时支座，高度为0.8m,单个临时支座内预埋两排共24根精轧螺纹钢，临时支座采纳C50细石混凝土浇筑。本连续梁0#块全长IOIIb桥面宽IOnb高8m,采纳托架法施工，现浇混凝土重量、施工荷载、施工协助结构重量、施工设备重量由型钢梁组合支架承受，同时支架结构也是0#块施工的操作平台。支架主要由钢管和各种型钢组成，结构简洁、受力明确，加工量较小，施工便利，在现场加工制作，通过栈桥及钢平台运输至主墩，利用汽车吊进行安装，支架在0#块施工完毕后拆除。连续梁0#块采纳托架法施工，支架主要承受墩顶范围以外0#块的重量。在墩身施工时埋设支架施工相关预埋钢板，预埋钢板的位置要精确，埋入混凝土前应经过具体检查确认。因支架是重要受力结构，拼装质量及焊接质量要确保牢靠，支架拼装完毕应组织相关人员对支架进行检查验收，检查合格后方可进入下道工序施工。墩身混凝土浇筑完后，在主墩旁边相应设计位置安装双根145工字钢斜撑a作为0#块的受力支架，斜撑共计4根，墩身每侧分别布置2根，沿桥梁纵轴线方向设置为2排。为增加托架支撑的整体稳定性，加大平安储备，斜撑与墩身预埋钢板焊接加固。限制好标高后，在斜撑牛腿上部纵向设置1道双拼145a工字钢作为主梁，主梁穿过墩身混凝土主体结构；墩身每侧主梁上布置5道145a工字钢次梁，次梁上焊接125a的横向安排梁，底板间距为100Cn1、腹板间距25cm,次梁与安排梁之间采纳20槽钢调整标高,然后在125a工字钢纵向安排梁上横向铺设IOX10Cnl方木，间距30Cnb最终在方木上铺设厚15m11的竹胶板铺设作为底模面板。支架架具体设置状况详见附图。图5.3.3-20#块支架侧面图图5.3.3-20#块支架正面图3主要材料特性及参数托架采纳Q235钢材材料参数见下表:表3.1主要材料设计指标材料牌号抗拉、抗弯、抗压容许应力(MPa)抗剪容许应力(MPa)一般型钢构件Q-2352151254荷载计算4.1 荷载类型模板、支架自重新浇筑混凝土自重施工人员、材料及机具等施工荷载(2kNm2)倾倒混凝土产生的冲击荷载(2kNm2)振捣混凝土产生的荷载(2kNm2)4.2 荷载组合验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载；验算构件刚度：1.O倍恒载+1.0倍活载。4.3 荷载计算托架承受悬挑段的荷载按125a工字钢担当的间距进行混凝土及其他荷载的安排。、。一。'。100O-625N225Oj57X-.10OO«OO2SO1ooo11、1'1,10OO.900Odl：1。图10-0.1-1荷载分布截面表20#块荷载计算表编号23456789宽度(In)0.6250.250.250.250.37110.90.4混凝土(kNm)面积(m2)0.3121.0821.9921.9921.9921.2821.7971.4470-0截面7.827.0549.849.849.832.0544.92536.175面积(m2)0.2850.9931.8361.8361.8361.1151.4381.1191-1截面7.12524.82545.945.945.927.87535.9527.975施工人员、材料及机具(kNn2)2倾倒混凝土产生的冲击荷载(kNm2)2振捣混凝土产生的荷载(kNm2)250#块托架结构计算5.1 计算模型及边界条件设置图5.1为0#块托架midas分析模型图，考虑到悬挑段两侧对称，模型计算采纳一侧进行模拟。其中，顺桥向牛腿、纵横安排梁及横桥向牛腿均采纳梁单元建模，材质为Q235。图5-10#块托架midas分析模型图边界条件及连接设置如下:(1)纵横梁连接：纵向安排梁与横梁采纳弹性联接,按弹性连接的刚性设置，横梁与牛腿采纳弹性连接，按弹性连接的刚性设置。(2) 一般支承设置：顺桥向牛腿约束Dx,Dy,Dz,Ry,管桩支撑下端均按固定端进行约束。5.2 计算结果分析5.2.1纵向125a工字钢纵梁分析图5-2纵向125a工字钢纵梁强度计算结果:MlDAS/GvilPOST"PROCESSORBEAMSTRESS8.28437e-H)016.68456e-H)01图5-2强度荷载下纵梁应力图0.0e-H)1.31448e-H)012.91429e-K)014,51410e-H)01.61139IeX)Ol三-7.71372e-H)01三-9.31353e-H)01CB:g1.CBlMAX:207MIN:207文华16、0#块文笠“单住：N/mm2日期：11/10/2016承方W-由计算结果可知：强度荷载作用下纵梁最大应力为b=82.8Mpa<215Mpa,故纵梁设计满意平安要求。立柱20#槽钢工字钢纵梁强度计算结果:hi基本图5-2强度荷载下立柱应力图由计算结果可知：强度荷载作用下立柱最大应力为b=16O.2Mpa<215Mpa,故20#槽钢设计满意平安要求。5.2.2横向145a工字钢横梁分析图5-3横向145a工字钢横梁强度计算结果:Hi基本MlDASQvilPOST-PROCESSORBEAMSTRESSit(三(三)1.20583e-K)029387e-H)01图5.3强度荷载下横梁应力图由计算结果可知：强度荷载作用145a工字钢横梁最大应力为b=120.5Mpa<215Mpa,故横向145a工字钢安排梁设计满意平安要求。5.2.3顺桥向双福145a工字钢水平牛腿分析图5-4顺桥向双根145a工字钢水平牛腿计算结果:IH,tMiDAS/G5lPOST-PROCESSORBEAMSTRESS1.43260e-H)02l27344e-H)021.11428e-K)029.55122e-H)017.95962e-H)016.36803e-H)Ol-4.77S43eK)013.18484e-H)011.59324-H)01-o.ooooo*o1.58995-H)01-3.181S4-H)01C8:g1.CBlMAX:37MiN:30文件:160*文M"泳也RNmm2目炯：11/10/2016方刈Z:1.0Z:0.259图5-4强度荷载下双福145a工字钢水平牛腿应力图由计算结果可知：强度荷载作用双根145a工字钢水平牛腿最大应力为=143.2Mpa<215Mpa,故顺桥向牛腿设计满意平安要求。顺桥向牛腿反力分析:MIDASQVuPosT"ProcessorREAEONFORCE内力XYZ小氏力书TjS=14FX:25090E*002FY:7.2397E-KX)2FZ:5.2028E002FXYZ:9.2617E÷2最大反力*.«-13FX:2.509IE*002FYt7.2397E*002FZ:S.2028E-H)02FXYZ:9.2617E*2CB:g1.CBlMAX:13MIN:14文伟：0”俗文里冷Z单位：kN日期：10/25/2016一一方何图5-5强度荷载下牛腿反力图牛腿下口焊接在预埋钢板上，依据承受的反力计算焊缝受力：FZ=520.3KN(1)水平牛腿锚板计算计算内力剪力Q=520kN,拉力N=250kN,弯矩M=87.8kN.m计算依据：混凝土结构设计规范(GB50010-2002)fc：碎抗压强度设计值，碎为C50,fc=22.4MPafy：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB400,fy=400MPat：锚板厚度，t=15mmd：锚筋直径，d=25mmz：外层锚筋中心间距,z=300mmr：锚筋分为二层，Qr=O.9b:锚板的弯曲变形折减系数，t.=0.6÷0.25td=0.8v:锚筋的受剪承载力系数，=(4.0-0.08d)×(fcfy)*0.5=0.543Asi=V/(QrQvfy)+N(0.8abfy)+M(1.3QQbfyz)=520400/(0.9×0.543×400M)+250000/(0.8×0.8×400M)+87800/(1.3×0.9×0.8×400M×0.3)=5893.8mm2As2=N(0.8abfy)+M(O.4arabfyz)=250000/(0.8×0.8×400M)+87800/(0.4×0.9×0.8×400M×0.4)=3842mm2所需锚筋总截面面积A1.maX(As1,As2)=5893.8mm2锚筋配置采纳B25钢筋，其截面积A=491mm2所需根数最少5893.8/491=12根其锚固长度la=a右d=0.14XX25=765mm,取锚固长度80cm并设置弯钩。由于Z1.83锚筋须要数量增加，锚板另外设置四根对拉精轧螺纹钢对拉进行锚固预埋杆件。锚板尺寸设置为500X500×20mmo(2)水平牛腿焊缝计算依据钢结构设计规范要求，焊脚尺寸与不得小于1.5F,t为较厚焊件厚度。不宜大于较薄焊件厚度的1.2倍。锚板尺寸与平托尺寸，易知6.7mm<tz<12mm0故本次设计中取为=10mm0计算内力剪力Q=520kN,拉力N=250kN,弯矩M=87.8kN.m平联杆件端部沿周边全部施焊a、依据工字钢受力特点，考虑其剪力全部由腹板处角焊缝承受%=2<ZMw儿为角焊缝计算厚度，取为0.7人广7mm。为角焊缝计算长度，取为实际焊缝长度减去2%。-52OkN有Tf=7mmX430如77X2=86.37MPaey7=160MPab、拉力与弯矩由全部焊缝担当M<fr式中、力为焊缝截面对中性轴的截面模量.%为强度设计值增大系数，对承受静力荷载与间接动力荷载，取为%=1.22有f=25OkN亍十20400,加87.8kNan.nCClznJrWle匚川，-=42.95Mpa<,fr=195.2Mpa286OCTn在综合作用处有K42.957afW1.22>+86.37MPa2=93.26Mpa<rh=160Mpa满意要求结论：采纳=IOmm完全能够满意设计规范要求。5.2.4双根145a工字钢斜撑分析图5-5斜撑计算结果:片基本IHiMlDAS/GvilPOsTPROCESSORBEAMSTRESSifi台(最大(三)-46444e-HJOl-5.45637e-K)01l-6.24830e-H)01三-704023e-H)01三-73215e-H)01862408e-K)01-9.4160Ie-HJOll2079e-H)02lX)9999e-H)02=-1.17918e-H)02-l25837e-+<)02-133756e-H)02CB;g1.CBlMAXI424MIN:424文件：16.0#块文军”单也：N/mm2B崩：11/10/2016承方句图5-5强度荷载下横桥向牛腿应力图由计算结果可知：强度荷载作用斜撑最大应力为(=133.7Mpa<215Mpa,故斜撑设计满意平安要求。5 .2.5斜撑反力分析图5-5斜撑计算结果:M2A，JSlPOsTPR。CESS8REACTONF8CE力力XYZ小反力点320FXi-1.2073e÷O01FYi-7.239TE*2FZs7.<4252E-K>2FXYZ:1)371E-H>O9大庆力tTA三319FX:1.2073÷lFYi-7.2397EK>02FZi7.4252E*2FXYZ:1371E÷OO3C81Q1.CB1MAX:319MXN!320H件J焕文融M<2kN日用i10/25/203，木方电图5-5强度荷载下横桥向牛腿应力图斜撑下口焊接在预埋钢板上，依据承受的反力计算焊缝受力：FZ=742.5KN(1)斜牛腿锚板计算计算内力剪力Q=742kN,拉力N=724kN,弯矩M=51.6kN.m计算依据：混凝土结构设计规范(GB50010-2002)fc：碎抗压强度设计值，碎为C50,fc=22.4MPafy:锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB400,fy=400MPat：锚板厚度,t=15mmd：锚筋直径，d=25mmz：外层锚筋中心间距，z=300mmr：锚筋分为二层，,=0.9ab：锚板的弯曲变形折减系数，,=0.6+0.25td=0.8v:锚筋的受剪承载力系数，=(4.0-0.08d)×(fcfy)*0.5=0.543Asl=V(aravfy)+N(0.8Qbfy)+M(1.3arabfyz)=742000/(0.9×0.543×400M)+724000/(0.8×0.8×400M)+51600/(1.3×0.9×0.8×400M×0.3)=7083mm2As2=N(0.8abfy)+M(O.4arabfyz)=724000/(0.8×0.8×400M)+51600/(0.4×0.9×0.8×400M×0.4)=3947mm2所需锚筋总截面面积A1.maX(Asi,As2)=7083m112锚筋配置采纳B25钢筋，其截面积A=491mm2所需根数最少7083/491=15根其锚固长度la=0Zd=O.14X幽X25=765mm0取锚固长度80Cm并设置弯钩。fl1.83锚板尺寸设置为1000×1000×20mmO(2)斜牛腿焊缝计算依据钢结构设计规范要求，焊脚尺寸当不得小于1.5F,t为较厚焊件厚度。不宜大于较薄焊件厚度的1.2倍。锚板尺寸与平托尺寸，易知6.7mm<zz<12mmo故本次设计中取/Zy=IOmmo计算内力剪力Q=742kN,拉力N=724kN,弯矩M=51.6kN.m平联杆件端部沿周边全部施焊a、依据工字钢受力特点，考虑其剪力全部由腹板处角焊缝承受儿为角焊缝计算厚度，取为o.7%=7mm/“为角焊缝计算长度，取为实际焊缝长度减去2%。742"N有一二=84.lMpa<C=160Mpa7nunX630X2b、拉力与弯矩由全部焊缝担当fM-<ffrW/式中、力为焊缝截面对中性轴的截面模量.%为强度设计值增大系数，对承受静力荷载与间接动力荷载，取为4=1.22724ZNr÷20400ww51.6"N.：=53.49MPa/=195.2Mpa2860c1在综合作用处有53.49%fW1.22J+84.1的%2=94.83Mpa</=160Mpa满意要求结论：采纳与=IOmm完全能够满意设计规范要求。5.2.6整体变形分析图5-6刚度荷载组合作用下托架变形计算分析:MIDASGvilPOST-PROCESSORDISP1.ACEMB4T分桥绝果Ki基本I曰图5-6刚度荷载下托架变形图1.01571e-H)019.23372e-K)8.31035e-7.38698e-K)6.4636Ie÷O554O23e*)84.61686e-H)3.69349eO2.77012e÷0l,84674e-H)9.23372e-OOl0.Oe-H)C8:g1.C82MAX:163MINI13文件：16.0#块3%T单位：mm匕期：11/10/2016我方句Z:0.259由计算结果可知：刚度荷载组合作用下托架横向安排梁悬挑段最大位移向下，最大位移为f=10.mtn<v=/400=5mm,满意要求。6 0#块内模、翼缘板支架计算0#块翼缘板及顶板最大厚度均为0.6m,内顶板及翼缘板支架均按0.6×0.6m间距设置,按最大厚度0.6m进行检算。模板采纳1511un厚木胶合板，横桥向采纳100X100mm方木间距30cm,顺桥向100XlOOmm方木间距60Cnb立杆采纳048.3X3.Omm钢管。6.1 内顶板、翼缘板底方木计算6.1.1 荷载计算内模计算时，模板跨径0.3m,取Im计算。面板计算时的恒荷载=15.5KNm2,施工荷载取2kNm2;横桥向方木采纳100XlOOmm方木间距30cmo6.1.2 面板计算q1=26×0.3=7.8kNm(1)强度计算荷载组合：Q1=1.2×7.8+1.4×2×0.3=10.2kNm(2)刚度计算荷载组合：Q2=7.8+0.6=8.4kNm15帆加厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：W=火=100OXl5,=375XK)4M366/=10q0×15-.=2.8125×10-121210.2x0.3,=o.u4A=E1.=罂带=3.04如“阿=8飒扰度验算5”384EZ5×8.4×3004384×6×103×2.8125×105=0.525/77/2;0=三=0.75三;；f4f.合格。6.1.3 横向方木验算横向方木搁置在间距为60Cm的纵向方木上，计算跨径为/=60Cm,横向方木的规格为10*IOcm的方木、间距为60cm；单根横向方木上的均布荷载为：0=0.6=0.6X26×0.6=9.36kNmIOxIOc机方木的截面参数和材料力学性能指标：100x10026=166666hh3_I(X)XlOO31-V2=8333333Mmax二皿89.36x0628=0.4212旌号I=W2即刎=8.5小=0.189/77/7?5qJ：_5x9.36x60Q4J384E/384×10×IO3×8333333/()=1/400=1.511三,f4f0合格。6.1.4 纵向方木验算横向方木搁置在间距为60*60的立杆上，计算跨径为=60cm,纵向方木的规格为15*10cm的方木、间距为60cm；单根横向方木上的均布荷载为：q=0.6q=0.6xl5.5=9.3kNmIOXloC5方木的截面参数和材料力学性能指标：lzbh2100x1002W=166666bh312100×100312=8333333.q#9.3×0.62.ioMmax=WJ-=0.418WmaxW0.418×106375000=1.16的WN例)=8.5Mpa=0.188ww5q=5x9.3x60Q41-384E/384×10×IO3×83333330=1<X)=1.5三,f4fo合格。6.1.5支架立杆计算支架立杆轴力取纵向安排梁的最大反力F=0.6*0.6=0.6×0.6×15.5=5.5SkN(1)强度验算=-=5.5S×V=H.()2MPa</=205MPaAll5.06×102立杆强度满意要求。（2）立杆稳定验算轴心受力构件通过限制长细比来保证构件的刚度，计算式如下自由长度：/“=心虱+2)=1.l55l.719x(1.2+2x().l)=2.8m1.58x10=177由有入=177查附录C截面稳定系数表得0=0.227,E=0.22爱、(1.O2=4858M"<205MPa立杆稳定性满意要求。6.2侧模计算梁高8m,侧模采纳15mm厚木模板，竖带采纳100XlOomm方木按间距30Cm匀称布置，横向背带采纳双拼048.3×3.0钢管,钢管按间距60cm布置,拉杆采纳014圆钢按60×60cm间距布置。6. 2.1侧模荷载计算混凝土按一次浇筑完成计，浇筑高度8m,浇筑时混凝土对侧模的压力计算如下：P=0.22a7,V,z2式中:P新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kNm2）c-混凝土的重力密度（kN/n?）,此处取25kN11?to一一新浇混凝土的初凝时间（三）,此处取t°=5hV一一混凝土的浇灌速度（mh）,此处取V=1.6mh;1-外加剂影响修正系数，此处取1.2。B2-混凝土塌落度影响系数，此处取1.15。P=O.22o712V,z2=37.95KN/m2倾倒混凝土时对侧模板产生的活载Q=2.0kNm2;强度计算荷载组合：Q1=1.2X37.95+1.4×2=48.34kNm2刚度计算荷载组合：Q2=37.95+2=39.95kNm26.2.2面板计算15厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：bh21000×152.八43W=3.75X0mm66rbhi100oXl53SS4I=2.8125×105mm41212A,ql148.3×0.32nc.7.Mmax=-=0.543kN.m88cMmax0.543×IO61.o.zrcrlor.max=-=14.487ptzZ0=桢MPa3.75X10扰度验算5ql4384£7=0.493iron5x39.95×2004384×6x103×2.8125×105卜°】=黑=°5相加；f4f<i合格。6.2.3横向方木验算横向方木搁置在间距为60S的纵向方木上，计算跨径为=60cm,横向方木的规格为10*10CnI的方木、间距为30Cm,1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板；单根横向方木上的均布荷载为：名=；4=gX37.95=T13kNmIoXIoC加方木的截面参数和材料力学性能指标:100×10026=166666,bh3I(X)×10031=1212=8333333Mmaxll211.3×0.6288-=0.508旌爷1.=曦卢=3.(WM5*8.5MPa=0.228nun5q_5x11.3x60Q4/384E/384×10×IO3×8333333/()=1/400=1.511三,yz0合格。6.2.4纵向方木验算横向方木搁置在间距为60*60的立杆上，计算跨径为=60cm,纵向方木的规格为15*10cm的方木、间距为60cm；单根横向方木上的均布荷载为：qx=0.6=0.6×37.95=22.77kN/mIoXlOC帆方木的截面参数和材料力学性能指标：=166666bh2l(X)×1002100x100312bh312Mmaxq#:22.77x0.62-T"8=1.024=8333333六写I=嗤段=2.73叫他二8.5峥5斌二5x22.77x60Q41 -384E/384×10×IO3×83333330=1400=1.5三,f4f0合格。6.2.5横向背带钢管计算侧模横带采纳双拼048.3X3.0钢管，钢管间距0.9m,拉杆横向间距0.6m。取1组双拼钢管进行计算。强度验算总荷载：Q1=48.34X0.9=43.506kNm刚度验算总荷载：Q2=39.95X0.9=35.955kNm(2)强度验算钢管在荷载组合作用下的弯矩a,qH43.5×0.621Mmax=-2ll=1.957588最大弯矩为1.29kNm01.95×1062×5.26×103二185MPa<=2O5MPa弯曲应力符合要求。（3）刚度验算面板在荷载作用下的挠度卬=0.677X-=O.677X100E/35.9x600100×2.06×105×12.71×IO4=1.77nn<=2Atwn刚度验250算符合要求。经过受力分析，钢管最大弯曲应力为185MPa,小于钢材容许的抗弯强度=205MP4挠度为1.77mm小于1.250=2.4mm；侧模钢管强度、刚度满意规范要求。6. 2.6侧模拉杆计算侧模拉杆采纳014圆钢，其中承受的拉力F=48.34*0.6*0.6=17.4kN,拉杆容许拉力按F式计算：=115.44三,Jg=12.12三,F容=I15.44X170=19.6kN04名因F<F容，经受力分析拉杆满意要。7临时固结计算跨瓯江主桥（70+105+105+70）m连续梁总长350m,截面为单箱单室，变高度、变截面结构，采纳C50混凝土浇筑，共有84个梁段，其中0#梁段长度为IoIn,1#块3#块节段长度为3.Om,4#8#块节段长度为3.5m,9#13#块节段长度为4.0m,边跨现浇段长度为16.4m,边跨合拢段长度和中跨合拢段长度均为2.0m。0#块梁段高度为8.0m,梁体顶宽10.Om,底宽7.8m,采纳托架法浇筑（0#块见图2.1-3所示）。连续梁整个梁体下缘采纳二次抛物线改变，梁高由&Om渐变至2.2m,腹板厚50cm、70cm.90cm,按折线改变。底板厚度由1.Om渐变至0.3m,全联在端支点、中支点处共设5个横隔板，中支点横隔板设有孔洞，供检查人员通过。本工程主墩临时固结采纳墩顶临时固结方式，浇筑C50细石混凝土，结构尺寸设计长宽0.6X2.5m,厚度为0.8m（连接墩顶与梁底），单个固结块布置24根32Dm精轧螺纹钢，桥梁单侧布置48根，整个桥墩布置96根。精轧螺纹钢锚入墩身3m,接头错开Inl布置，在墩身其次次浇注混凝土之前预埋安装到位，安装时留意保证配套锚具、铁皮管的安装精度，在墩顶固结混凝土处设置接长连接器，便于精轧螺纹钢接长深化梁体进行安装以及体系转换时拆除固结施工。精轧螺纹钢露出梁顶，安装完成后，0#块施工完成后混凝土强度达到90%设计值时，进行固结精轧螺纹钢的张拉，初张拉10%。承台图7.1临时固结平面图7.1工况分析考虑正常施工的状况，即以下两种工况。工况1：悬浇节段工况，即在浇筑混凝土时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用，不同步浇筑节段单侧落后半个节段混凝土的重量。工况2：挂篮行走工况，即在挂篮行走时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用的同时，不同步移动挂篮。两种工况的荷载分别计算，不会同时产生。偶然作用下，非正常状况出现时，考虑以下工况。工况3：P5#墩在悬浇13块段时，以单侧挂篮掉落为最不利状态。7. 2正常施工分析临时固结荷载为竖向荷载和不平衡弯矩。竖向荷载计算如下：临时支墩所承受的竖向力为混凝土自重，考虑人群机械及冲击荷载，则：混凝土重量为:4253.56t,（0号块和2倍的1至13号块）菱形挂篮及模板重量为60t,则竖向荷载为：600×2+42535.6=43735.6kN最大不平衡弯矩计算考虑的不平衡荷载有：(1) 一侧混凝土自重超重5%；(2)节段施工荷载为2kN11考虑一侧施工，另一侧无施工不利状况；(3)施工挂篮的动力系数,一侧采纳1.2,另一侧采纳0.8；(4)另一侧风向上吹,按风压强度W=0.25kPa;(5)节段浇筑不同步引起的偏差,单侧落后半个节段；(6)挂篮行走不同步，挂篮自重60t。依据工况分析及规范要求，可得荷载组合：组合一：(1)+(2)+(3)+(4)组合二：(1)+(2)+(3)+(5)组合三：(1)+(2)+(4)+(6)为简化计算，箱梁单侧混凝土偏载的5%重量按均布荷载施加在连续梁上，以最远端的13号块为计算节段,其自重为90.51t,距离墩中心为51.5m,贝小(1)21267.8×5%=1063.39kN(2) 2kNm2(3) 60×10×O=240kN(4) 0.25kNm2(5) 45.255×10=452.55kN(6) 60×10=600kN组合一合二IO63.39×25.75+2×10×4×51.5+240×51.5+0.25×10×51.5×25.75=47177.61kN.m组合二合二1063.39X25.75+2×10X4X51.5+240X51.5+452.55×51.5=67168.62kN.m组合三:M=1063.39X25.75÷2×10×4×51.5+0.25×10×51.5X25.75+600X4=37217.61kN.m依据设计文件要求考虑平安系数，临时固结措施要承受中支点处最大不平衡弯矩80602.34KN.m及相应竖向支反力52674.72KN,即最大支撑力为52674.72KN,最大不平衡弯矩为80602.34KN.moM候-最大不平衡弯矩；R分别为A、B支座支撑合力由平衡方程得：Ra+Rb=N1.RB=M倾+此乙得出反力公式为：N1.-M短52674.72X1.3-80602.34=-4663.54kN21.2X1.3nl+M域52674.72X1.3+80602.34=57338.26kN21.2X1.3反力RA为拉力仅考虑预埋标准强度fp=785Mpa的32精轧螺纹钢筋受力,32钢筋面积A=804.2mm2,标准强度设计值取fpd=650MPa,单根力=804.2X650=522.73kN,故须要设置钢筋根数=4663.54/522.73=9根,考虑其他不利因素,拉力按2倍设置，配置钢筋18根。正常施工状态时临时固结均受压，其中反力RB压力最大，为确保平安仅考虑混凝土受力，。=RbA=52674.72/(0.6×2.5X2)=17.56MPa小于C50混凝土的抗压强度32.4MPao7.3偶然状态分析当出现工况3的偶然状况时，P5#墩在悬浇13块段前，以单侧挂篮掉落为最不利状态。此时P5#墩上部连续梁总重量为40725.4kN,单个挂篮按设计取600kN0对应组合四：(l)+(2)+(4)÷(7),(7)挂篮掉落600kN,M=1018.135×23.75+2×10×4×47.5+0.25×10×47.5×23.75+600×47.5=59201.02kN.m,此时对应临时固结承受的总重力为：41485.4kN,依据设计文件要求考虑平安系数，临时固结措施要承受中支点处最大不平衡弯矩71041.22KN.m及相应竖向支反力49782.48KN,即最大支撑力为49782.48KN,最大不平衡弯矩为71041.22KN.11u由平衡方程得：Ra+Rb=N1.RB=M颈+Ra1.得出反力公式为：N1.-M馈49782.48X1.3-71041.22=-2432.31kN21.2X1.3nl+49782.48X1.3+71041.22=52214.79kN21.2X1.3反力Ra为拉力仅考虑预埋标准强度fp=785Mpa的32精轧螺纹钢筋受力,32钢筋面积=804.2mm标准强度设计值取fp<=650MPa,单根力=804.2X650=522.73kN,故须要设置钢筋根数=2432.31/522.73=5根，考虑其他不利因素，拉力按2倍设置，配置钢筋10根。其中反力RB压力最大，为确保平安仅考虑混凝土受力，。=RbA=52214.79/(0.6×2.5×2)=17.40MPa小于C50混凝土的抗压强度32.4MPao当单侧采纳C50混凝土临时支座尺寸在0.6X