【《基于CASS工艺的1万md处理量的排水工程设计》17000字（论文）】.docx

基于CASS工艺的1万n?d处理量的排水工程设计目录基于CASS工艺的1万11?d处理量的排水工程设计1摘要1第一篇设计说明书2第1章概述2第2章污水收集系统设计2第3章污水处理厂设计4第4章污水处理构筑物的设计计算8第五章工程造价44摘要本设计是沐阳县1.镇的一个排水工程，包括污水管网和废水处理厂。雨污分流制用作排水系统。根据规划，废水处理厂位于1.镇脉东部。污水自流进入污水收集管网，经收集后送废水处理厂办达标排放。雨水通过雨水管道就近排入水体。废水处理厂的工艺选择是根据受纳水体的进水水质，水量和环境容量，结合1.镇的实际情况，通过技术经济比较，采用CASS工艺。废水处理工艺流程为:粗格栅，污水提升泵房，细格栅，旋流沉砂池，CASS生化池，中提高泵房，网格絮凝池，普通快滤池，接触消毒池，巴氏计量槽。废水处理产生的污泥经投加，浓缩，脱水后外运办。污水厂设计规模为1万m3d,进水水质见下表：设计出水水质达到城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)一级A标准。CASS工艺属于SBR工艺第三代改良工艺。依据CASS工艺的运作特征，写了一篇题为CASS工艺的缺陷及优化方法的小作文。完成了污泥焚烧中磷回收利用的翻译。关键词：CASS脱氮除磷污水处理第一篇设计说明书第1章概述1.1设计依据(1)沐阳县1.镇总体规划图第2章污水收集系统设计2.1 排水体制的确定城污水管网收集生活废水，工业污水和雨水。污水通过一个管道系统排放或通过两个或两个以上独立的管道系统排放。这两种不同的废水排放方式形成的排水系统称排水管网系统。排水系统一般分为两种类型：合流制和分流系统。合流制排水系统合流制是一个生活废水，工业污水和雨水在管道和运河中混合排放的系统。合流制分为两种类型：直流合流制和截流式合流制。前者是混合污水未经处理利用直接排入附近水体，未设置废水处理厂集中处理，对水体引起严重污染，这不符合国家现行的环保政策，通常是不允许的。后者在前者的基础上，沿受纳水体修建截污干管，在截污处设置溢流井，并设置污水处理厂，使污水在雨天和晴天初期全部流入污水处理厂，随着降雨量的增加，混合后的污水溢流至水体排放。这种方法通常用于旧城区排水管网的改造。(2),分流制排水电脑，分流制排水系统是一个在俩或俩以上的管渠排放生活废水，工业废水和雨水的系统。沐阳县雨量充沛，为环保，预防水污染，且不增加1.镇废水处理厂的处理规模，采取雨污分流制。2.2 污水管网设计2.2.1 污水管网布置原则（1）根据废水处理厂地址，开发区水域分布及地势特征，结合当地实际情况布置排水管网，支管，干管，干管尽量顺直，并对多种方案进行了技术经济比较。（2）充分运用地形，运用重力流排出废水和雨水，使污水收集量大，排水管线最短。（3）规划考虑近期和常相结合，考虑发展，尽可能安排分阶段实施2.2.2污水管网水力计算方法Q=Av式中：Q设计流量,m3s;A水流有效断面面积,m2：V流速,m/s；R水力半径,tri；1 水力坡降:n粗糙系数,塑料管的粗糙系数为0.009,钢筋混凝土管的粗糙系数为GGl4。2.2.3污水管网水力计算参数1.镇排水管网采用塑料管和钢筋混凝土管。2.3.1.3最大设计丰满度2.3废水处理厂选址确定在城市污水处理系统的设计中，污水处理厂的选址非常重要。必须考虑各种因素，例如该地区的地理条件和全年的风向。通过对1.镇总体规划的分析，认为该污水处理厂的规划选址在城东，现对其合理性进行了分析。1.镇废水处理厂的规划位置远离居民区，靠近河，因此需要采取一些防洪措施。位于交通便利，运营维护管理方便的废水处理厂交汇处。另外，该区域地势东南低西北高，因此选址有利于管网的规划布局，西北风主导风向不会将臭味吹向主市区。综上所述，1.镇废水处理厂的规划选址相对可行，因此城废水处理厂的规划选址在东部。2.4管网布置在城污水管网计划中，首先要对城总体计划进行管线布线。主要内容如下（1）,确定流域边界，划分流域，（2）,确定废水处理厂和排污口的位置，（3）,初步拟定污水干管及干管走向，（4）,在本次设计中，由于干管能满足条件，无须设置提高泵站。第3章污水处理厂设计3.1 规模和处理程度确定3.1.1 污水预测3.1.1.1 生活污水量在缺乏数据的情况下，可将公共建造废水量与居民生活废水量相结合，选择综合生活废水定额。生活废水设计流量怎么算如下：Ql=KA式中:Q1一一居住区居民生活污水设计流量，1./s；qs一一居住区居民综合生活污水定额，1./（d）;N设计人口数;KZ一一生活污水量总变化系数。（1）居民污水定额由于缺少公共建设信息，本次设计采用居民综合生活用水定额作为当地用水定额的用水定额。由于沐阳县是一个普通县，1.镇居民综合生活费为1501.,（人，d）。根据室外排水设计规范（GB50014,2006）,居民生活废水综合定额应根据当地用水定额和内部给水设施水平确认。可按当地相关标准的80%,九十%用。如果废物率为90%,qs的综合污水定额如下：qs=1500.9=1351.（人d）（2）设计人口在计算设计人口时，用人口密度与服务面积相乘得到。N=pF式中:p人口密度,远期设计人口1万人，总居住面积222S4公顷F排水区域的面积,ha(3)总变化系数k=1.ZQ011式中:Q污水平均日流量,1.So135×IlllOO×0.8×100%lQ=J=10998.8m7dQmax=KZXQd=12000n3d3.1.1.2 工业污水工业污水设计流量按下式计算：Qz=zW24×600式中：Q2工业废水设计流量，1.s;qg一一单位工业用地排污量,1.l(-d);F工业用地面积,ha；KZ工业废水变化系数。(1)工业废水变化系数工业污水的近似值为Io参考排水工程(第二版)。如无实际调研数据,见下表。开发区以冶金为主，时变系数为1.Oo这么Q2=0.393×1×0.8×0.9X10000=2829.6m3d3.1.1.3 污水厂设计规模污水厂设计总流量为生活污水量、工业废水量、地下水渗入量总和。污水厂最高日最高时流量QmaxQmax=Q1+Q22829.6+12000=14829.6m3d则取该污水厂设计最高日最高时流量为1.5万吨/天。3.1.2 水质确定3.1.2.1 进水水质3.1.2.2 出水水质根据1.镇环保要求3.1.3处理程度1.镇污水处理厂进出水水质及处理程度见下表：3.1.4污泥处理污泥成分复杂，含大量污染物，重金属，病原微生物等，处置不当会引起二次污染。污泥处理的主要目的是稳化，无害化，减量化和资源化。如皋市经济开发区城东废水厂排放的污泥符合城市污水处理厂污水污泥排放标准(CJ,T3025,93)0污泥经加药办，浓缩脱水后，泥饼外运处理。3.2污水厂工艺选择3.2.1 一级处理工艺比选一级处理是通过物理处理去除污水中的悬浮污染物。二级办的预处理要用一级办，主要采取格栅，沉砂池，沉淀池等形式。1.镇的废水处理厂设计有两个格栅。污水提升泵站前设置粗格栅，格栅间距20mm。为进一步清除一些漂浮物，飘浮物，纤维物质和固体颗粒，在沉砂池前设置了一个间隙为10毫米的细格栅。粗格栅与提升泵房合建，细格栅与旋流沉砂池合建。沉砂池利用物理原理去除污水中的高密度无机颗粒污染物。常用的形式是平流式沉砂池，曝气沉砂池和旋流沉砂池。平流沉砂池具有沉积效果好，构造简单的特征，但面积大，水量分布不均。曝气沉砂池克服了沉砂池普通砂砾中约15%有机物的缺点。空气被注入油箱的一侧，在油箱中形成涡流，能对涡流进行预充气。旋流沉砂池有一个垂直的搅拌装置，泥沙和有机污泥在旋流作用下被分离，泥砂分离效果好，占地面积小，投资和运行成本低，适合中小型污水处理厂。1.镇污水厂设计采用旋流沉砂池。O根据脱氮除磷的具体要求，对污水水质是不是设置初沉池进行了分析。为给活性污泥提供足够的有机物，减少耕地利用和基础设施建筑的投资，本设计不设初沉池。综上，本设计一级处理工艺确定为粗格栅，细格栅和旋流沉砂池。3.2.2 二级处理工艺比选二级办是废水处理的核心工艺。由于1.镇是一个水量小的小镇，从节省占地和基础设备投资的角度考虑，更适合采用氧化沟和面积小的CASS工艺。因此,对氧化沟和CASS工艺进行了比较。CASS法和氧化沟法都广泛应用于城废水办。该工艺相对成熟，具有好的脱氮除磷效果。然而，CASS法与氧化沟法相比具有更大的优势（1）,工艺流程简单，占地面积小，基础设备投资小，无须在二沉池成立办事处。（2）污泥不容易膨胀。氧化沟在实际运行中还存在很多问题，如污泥膨胀，气泡问题，污泥上浮等。（3） CASS工艺应用范围广，适合分期建筑，为今后废水处理厂的扩建留下了空间。3.2.3 深度处理工艺比选城废水经过2级处理后，水质领取较大幅度的改善。但为保证出水水质达到一级甲等标准，二级处理出水需要重新处理。本次设计分别在网格絮凝池，接触消毒池和普通快滤池进行混凝，沉淀，消毒和过滤。，液氮是国内外应用最广泛的消毒剂。它经过压缩，液化氯气储存在氯气瓶中，将氯气溶解在水中，水解成HCl和次氯酸。次氯酸是主要的消毒剂。加氯量一般控制在1,5mg,1.,接触时间30mino本设计消毒采用液氯。3.2.4 污泥处理工艺废水处理过程中产生的污泥含大量不稳，易分解的有机物，并含大量的寄生虫和细菌，造成二次污染。正是因为这些问题,你不得不处理污泥的处理和处置。项目的目的是使其无害化，稳定化，减量化和资源化。CASS工艺是一种污泥龄长，污泥性质稳定，剩余污泥少，污泥中有机物浓度低，不容易消化的办工艺。另外，考虑到处理厂没有消化池，污泥直接浓缩脱水后外运。污泥浓缩脱水方案比较见表3.2.4.2o综上所述，本设计废水处理分为一级办，2级办和深度办。基本工艺过程如下图所示第4章污水处理构筑物的设计计算4.1 中格栅4.1.1 设计参数4.1.2 设计计算1)栅条的间隙数n(个)QmaXVS讥n=e0v式中：QmaX一木污水厂的设计流量大小,m3/s；a一一设计格栅倾角取值,单位为度,痴=75°e设计栅条间隙,单位取值m,=0.02n;n一一栅条间隙数,个;k栅前水深,n,0.5mV过栅流速,ns,取V=0.9nSoQmaxsina0.174sin755Tl=2Qe0v2×0.02X0.5×0.9一2)栅槽宽度设栅条宽度S=0.02m,栅槽宽度比格栅宽0.2-0.3m,取0.2m,则栅槽宽度B=S(n-l)+en=0.02×(20-l)+0.02×20+0.2=2.6m(1)通过格栅的水头损失团1=团OkV2A)=-sina式中：加一一设计水头损失,mhn计算水头损失,m；g重力加速度,TfIlS2；k一一系数,格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数,一般采用3：限力系数,与栅条断面形状有关,可按手册提供的计算公式和相关系数计算。设栅条断面为锐边矩形断面=2.42,代入数据得S01=0k=4/3vz/0.0243=242×U)sinak2g0.92×-sin75×32×9.8=0.095m,0.1m(2)栅后槽的总高度H设栅前渠道超高h2=3m,则H=1+2÷=0.5+0.1+3=3.5m,欣4m(3)栅槽总长度1.1)进水渠道渐宽部分的长度1.i。设进水渠宽a=1.5n,其渐宽部分展开角度=20o,进水渠道内的流速为0.77ms°1.1=1.51m12tana12tan202)栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度1.21.11.2=-=0.75m1.=1.I+G+0.54-tanaH1=0÷02式中,H为栅前渠道深,m。4,1.=1.5+0.75+0.5+1.0+=4.82,取5mtan75(4)每日栅渣量W86400QnmXWlW=100OKZ式中，Wl为栅渣量，m3l3113污水，格栅间隙为1625mm时，WI=O.100.0511?/QnP污水；格栅间隙为3050mm时，W=0.03-0.01nVl3j污水。本设计采用格栅间隙为20mm,取W=O.O5m3o37n3污水。86400×0.232X0.051000×1.5=0.74n3d>0.2m3d86400QmaXWlW=100OKZ采用机械清渣。(5)计算草图如下：4.1.3设备选型根据网架宽度，网架净距等参数，用1.XG链条回转后耙高山型(安装宽度b,1.0m,功率1.IkW),装角度75,网架杆行距20毫米，网架前水深0.76M。5.2提升泵站提升泵站用于提升污水的水位，保证污水能流经整个废水处理流程，从而实现污水的净化。泵站建在集水池和机房。5.2.1 设计参数QnlaX=173.61.s选用3台潜污泵，2用1备。型号流量Q(m3h)扬程H(m)转速n(rmin)轴功率(kW)200QW300-10-22312.51098013.85.2.2集水池(1)集水池形式本工程合建建封闭式的集水池与泵站合建。(2)集水池的通气设备集水池安置通向地外的通气管，制作弯头管口或加罩以防止杂质和雨水进入。(3)集水池清洁及排空措施集水池安置污泥斗，池底做成不小于0.01的坡度，坡向污泥斗。从平台到池底应设下的扶梯，台上应有吊泥用的梁钩滑车。(4)集水池容积计算泵站集水池容积一般按不小于最大一台泵5分钟的出水量计算，有效水深取1.52.0米。有效水深取1.5米，则容积:V=5×60×173.6=26m3则集水池面积F为：F=Vh=261.5=17.3m2,2Om2,集水井尺寸与泵房边界尺寸相同，1.XBXH=8.0mx5.0mxl5.0m°5.3细格栅4.3.1 设计参数4.3.2 设计计算4.3.3 设计计算(1)栅槽宽度1)栅条的间隙数n(个)QmaX-S讥n=e0v式中：Qmax最大设计流量,m3S',a格栅倾角(°),较Q=60°e栅条间隙,n,取e=0.01m;n栅条间隙数,个;f栅前水深,m,取I1.0.5m;V过栅流速,ms,取P=0.6nst>QmaxVsina0.116sin60on=72ev0.005X0.5×0.62)栅槽宽度设栅条宽度S=0.01m,则栅槽宽度B=S(n-l)+en=0.01×(72-l)+0.005×72=1.07m(2)通过格栅的水头损失01=13Ok式中：h1设计水头损失,m；0计算水头损失,m；Q重力加速度，ms2；k系数,格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数,般采用3：限力系数,与栅条断面形状有关,可按手册提供的计算公式和相关系数计算。设栅条断面为锐边矩形断面B=2.42,代入数据得/S'%v201=0oc=?171sinakbZg/0.014/30.62=2.42×()×-sin6Oo×30.00572×9.8=0.22m(3)栅后槽的总高度H设栅前渠道超高h2=O.5m,则H=九1+h2+力=072m(4)栅槽总长度1.1)进水渠道渐宽部分的长度1.m设进水渠宽B尸0.2m,其渐宽部分展开角度=20o,进水渠道内的流速为0.77ms°1.l=027m2)栅槽与出水渠道连接处的潮宽部分长度1.21.10.271.2=-=0.14m2221.=Z+G+1.O+-式中,Hi为栅前渠道深,m。0.721.=1.8+0.9÷0.5+1.0Htan6O0=4.62m,砍4.8m(5)每日栅渣量W86400QnmXwlW=100OKZ式中，Wi为栅渣量，m3l(An3污水，本例题格栅间隙为5mm,取WI=O.10m3103m3污水。864OOQmaMl86400X0.231X0.1100oKZ100O×1.5=2z113d>0.2m3d采用机械清渣。(6)计算草图如下:5.4旋流沉砂池5.4.1 设计参数旋流沉砂池草图和参数如下表所示：5.4.2 设计计算1)校核流速：进水渠宽为C=1.OOm,根据室外排水设计规范(GB50014-2006),旋流沉砂池有效水深宜为1.om2.0m,取有效水深h=0.8m,而Q=0.25m3s,则V=Q/Ch=0.25/(1.0×0.8)=0.31ms<1.2ms,符合要求。(3.17)最小流量(取最大流量的1/2计算)时，Qv=-5三-=>0.15ms,符合要求。(3.18)Ch1.0×0.8S2)排砂量计算(按平均日平均时计算)：城市污水的沉砂量可按10611?污水沉砂3011?计算，即单位沉砂量X=30m3106m3污水，其含水率为60%,容重为ISOOkg/n?,则本设计中沉沙量为V=Q×X=0.25×24×3600×30/106=0.65m3do沉沙砾由气举泵从桶底提高，然后运到砂水分离器和砂水分开器压缩空气进行冲砂。分离出的污水流回沉砂池，净的沙直接排入卡车外运。3)设备技术参数：砂水分离器：1.SSF-260,1台，处理量201.s,功率：0.37kW;立式浆叶分离机：1台，单台处理量：18m3h,扬程：7m；立式浆叶分离机：单机功率：1.5kw3.4.5CASS生化池主反应区的设计1)曝气时间t=24ms2(3.19)R1.SX式中：m充水比,除瞬0.250.5,«0.15-0.5,本设计取为Q2S；Sq生物反应池进水五日生化需氧量,mg/1.；1.s污泥负荷,一般取D.1S4kgB0D5(kgM1.SSd),本设计取为。IkgBODS/(kgM1.SSd)；X混合液污泥浓度,一般放1500500(hng1.,本设计取为3000mg1.°则，曝气时间为_24mSo_24×0.25X150_tR=1.sX=0.1×3000=32)沉淀时间ts：污水设计水温F=150此时，污泥界面沉降速度为：=7A×IO,TXT7=7.4×IO4×15×300017=1.36mh(3.20)沉淀时间式中:H曝气池水深,一般取4.060m,本设计取为43m;缓冲层高度,m；污泥界面沉降速度,nho设曝气池水深H=45m(一般取4.06.0m),缓冲层高度E=0.5m,则,沉淀时间为mH+0.25X4.5+0.5=1-么=1.21.3631排水时间1口：tD=1.0(一般取1.015h)。4)运行周期J闲置时间tb02,T=+ts+=3+1.2+1.0+0.2=5.4(3.22)每日周期数:n2='=44,取电=5。5)反应池容积V：V=-(3.23)mnn2式中：Q设计流量,采用最高日最高时流量,m3dim充水比,摩那0.250.5,猊氮0.150.5,本设计取为025；n1反应池个数,个;n2每日周期数，次。设计流量采用最高日最高时Q=833m3h(2OOOOm3d),反应池共建2组，每组2格，共4格。反应池个数m=4,则，每格曝气池容积：t7Q20000yinnn3V=-=400OmSmn1n20.25×4×56)复核出水溶解性BOD5的含量：Se=2(3.24)e24+K2XftRn2式中：SO进入CASS池水BOD浓度,mg/1.K2有机基质降解速率常数,1.(mgd)；X混合液污泥浓度,一般放15005000mg1.,本设计取为3OO0ng1.;f混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值,取值范围为Y8,本设计取为675tR曝气时间,；n2每日周期数，次。则，出水溶解性BoD5的含量_24S0_24×150_Se=24+K2XftRn2=24+0.022x3000×0.75x3×5=470mg1.根据设计出水水质，出水溶解性80%VIOmg4,故计算结果满足排放标准。7)剩余污泥量：Kd(2)=°O6,-«0.040.075；温度系数Q-=1.06,-«1.021.06；ISOC时,活性污泥自身氧化系数为:Kd(15)=Kd(2。)。:-20=0.06×1.0615-2。=0.04(3.25)剩余污泥量：Xv=y1Z2_vjfnn(3.26)vy1000a100O7241N式中：丫污泥产率系数,无初沉池时取o.6.o,本设计取为。7；So进入CASS池水BOD浓度,mg/1.；Se出水溶解性BoDS的含量,mg/1.；Kd15时，活性污泥自身氧化系数;V每格曝气池容积,Td3;f混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值,取值范围为0778,本设计取为675111反应池个数,个;n2每日周期数,次。则，剩余污泥量Xv=YQ(S。-Se)1000KdVi0fUnin20.7×20000X(150-4.70)-io-300030.04×4000×X0.75××4×5100024=1134.2(kgd)剩余非生物污泥量AXs：AXS=Q(I-6)x(3.27)350-50=20000×(1-0.7×0.75)×i)1000=2850.0(cgd)剩余污泥总量AX：X=Xv+Xs=2850+1134.2=3984.2(Zgd)(3.28)剩余污泥浓度Nr：NR=匕=端=4000(mg1.)(3.29)剩余污泥含水率按99%计算，湿污泥量为：W=丁丝一=-双史一=398.42(113d)(3.30)(l-p)p(l-0.99)×1000',j8)复核污泥龄。c式中：111反应池个数,个;V每格曝气池容积,m3；X混合液污泥浓度,一般取15005000mg1.,本设计取为3000mg1.;X剩余污泥总量,kg/do则，污泥龄4×4000×3X3984.2=12.05d除磷脱氮时，10dV%V20d,计算结果表明，该污泥龄下，氨氮可以完全去除。9）复核灌水高度/I1曝气池的有效水深为H=&Sm,则,1=HQnin2V4.5x200004×5×40001.125m(3.32)复核结果与设定值相同。故选择4台BFR200型灌水器。曝气系统设计1)每日设计需氧量AOR为.O2=0.00IaQ(SO-Se)cXv+b0.001Q(Nk-Nke)-0.12zlXv-0.62b0.001Q(M-Nke-NOe)-0.12zlXv(3.33)式中：Q为活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率,即活性污泥微生物每代谢IkgBOD所需b活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率,即kg活性污泥每天自身氧化所需要的Xy剩余污泥量，kg/d：SO进入CASS池水BOD浓度,mg/1.；Se出水溶解性BODS的含量,mg/1.；则，每日设计需氧量O2=0.00IaQ(SO-Se)cXv+b0,001Q(Nk-Nke)-0.12zlXv一0.62瓦0.001Q(Nt-Nke-NOe)-0124X=0.001×1.47X20000X(150-10)-1.42×1134.2+4.57×0.001×20000X(25-5)-0.12X1134.2-0.62×4.57X0,001×20000X(35-15)-0.12×1134.2=2963.73(的。2)2)标准需氧量SOR：微孔曝气头安装在距池底为03m,淹没深度为其绝对压力PjPb=P+9.8XIO3H=1.013XIO5+0.098XIO5X4.2=1.42XIO5Pa(3.34)Ea=20%则,微孔曝气头氧转移效率,空气离开好氧反应池时氧的百分比Of.21(I-EA)79+21(I-EA)×100%=17.5%(3.35)7K温为对C,清水氧饱和度CS网为E38mg/1.,曝气池内平均溶解氧饱和度为:Cb=Cs(25)(2xi，：xio5(3.36)=8.38×(1.42×IO517.5(2xl.103xl05+NT)=9.28mg/1.标准需氧量SOR：采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底0.3m,淹没深度4.2m,氧转移效率Ea=20%,压力修正系数P取1.1,计算温度T=25C0将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR0SOR=-式2。)ap(T)-C×1.024(T-20)(3.37)式中：C溶解氧浓度,取2.0；cc修正系数,取0.82；修正系数,砍0.95；T取2S°C。则，代入各值得:SOR=4OR.Cs(20)(0PCsb(T)Y)1.O24g0)2963.73x9.170.82×(0.95×l.l×9.28-2)×1.024(2三-2°)=3824.13kgO2d去除IkgBOD5的标准需氧量:SORQ(So-S)3824.1320000x(0.15-0.01)=1.37kgO2kgBOD5(3.38)符合除磷脱氮时该值范围为1.11.8302/的8。5。相应最大时标准需氧量:SORl.2maxkgO2d好氧反应池平均时供气量:Gs=-m3h（3.39）3Q.28Ea'z式中：SOR标准需氧量，kg2d;Ea为曝气头转移效率，%,本设计采用鼓风曝气，取20%。则，好氧反应池平均时供气量CSORS-0.28%3824.130.28×0.20×24×60=47.42m3min最大时供气量:GSmaXm3/min3）所需空气压力P（相对压力）：P=+2+3+4+4（3.40）式中：h+h2供风管道沿程与局部阻力之和，取h+h2=0.2m;h3曝气器淹没水头，h3=4.2m;h4曝气器阻力，取h4=0.4m;Ah富余水头，4h=0.5m°则,P=0.2+4.2+0.4+0.5=5.3mo4）曝气器数量计算（以单个反应池计算）：参照小城镇污水处理技术装备实用指南，采用多元水环保技术产业有限公司生产的管式微孔曝气器，工作水深4.2m,在供风量3m3（h个）时，曝气器氧利用率Ea=44.6%,服务面积1.21.5m2,充氧能力qc=0.45kgO2（h.个），外形尺寸¢65X100Omm,阻力损失:2503Pa,则：反应池平面总面积为：20×45×4=3600m2n=-=3000个1.2本设计中采用3000个微孔曝气器，单个反应池微孔曝气器为750个。5）空气管道计算：两组反应池中央廊道布置2根供气主管。流量Qs=-G-m3min=0.474m3s（3.41）22smax参见给水排水设计手册，05城镇排水表6,2,气管，主管直径为DN400毫米。每格反应池布置一根干管，即在每两个反应池廊道的隔墙上布置两根干管,共4干管。流量Q=-G-m3min=0.237m3s4Smax参考给水排水设计手册一05城镇排水，表6-2,空气管沿程阻力损失值，干管管径为DN300mm.单格池布置8根支管：Qso=Iqs=Ix0.237=0.03m3s88参考给水排水设计手册一05城镇排水，表6-2,空气管沿程阻力损失值，支管管径为DNlOOmmo生物选择区、厌氧区计算生物选择池停留时间t=1.0h,一般取l2h；单格生物选择池的容积：v=Qt=2000024×.0=20833m3,取225m3%4(3.42)单格生物选择池面积为：A=-=50m24.5其中：长B=20m,宽1.=2.5m,单格生物选择池面积为50m20厌氧区容积一般为生物选择区容积的2倍，所以容厌氧区容积取B2=20m,宽1.2=5m,其中厌氧区容积为100m2o隔墙底部连通孔尺寸计算在兼性区和主反应区之间设有隔墙。连通孔位于隔墙底部,连俩区域的水流。CASS池的宽度为b,二十m,连口的数量为N2,16。孔口的流速为u,Eiffel塔H(二十，五十m,H)o隔墙底部与孔尺寸相连A=&_-+BX1.E(3.48)24×n×n2×U2U式中：U空口流速，一般取值为20mh50mh之间；1池内设计最高水位至灌水器排放最低水位之间的高度，m；n2每日周期数，次。则，隔墙底部连通孔尺寸2000024×4×16×502+20X2.5X0.4550=0.46m2所以每个方孔取0.7mx0.7m,一共16个，总面积A=7.84m20CASS池布置CASS池共设2组,每组2格。本次设计每一个CASS生化池平面尺寸为2045m,水深为4.5m,怎么算总高度为5.5m。整个水池分为三个不同的部分：生物选择区，厌氧区和主要反映区。其中，每一个厌氧区有俩潜水搅拌器。三个储罐通过算尺寸的底部连接孔连，微孔曝气器设置在主反应区。在主反应中，通过四个过程周期性地净化水体。在每组（2个细胞）中，一个细胞处于进水和曝气过程中，另一个细胞处于曝气过程中。此时,俩单元格中的水深区别。为避免水深较大的机组风量较小，在供气管道中设置两套独立的系统，使不同水深的机组由不同的鼓风机供风。安装设备设计1）厌氧池设备选择：本次设计改4个厌氧池格栅，厌氧池内设置导流墙。每格改2台QJB型储罐，共8台。2）污泥回流设备：在每一个好氧池底部各装一套。控制方法为控制回流污泥泵的运营时刻。AIPine工艺为连续进水，污泥日回流时候为24h。回流污泥浓度：xr=i-rmg/1.（3.43）式中：SVl污泥容积指数,本设计取SVl=100；r回流污泥修正系数,r=1.2,则，回流污泥浓度Xr=r=xl,2=12000mg1.污泥回流比:(3.44)(3.46)R=-×W0%Xy-X满足脱氮除磷的要求范围R=20%-100%o污泥回流量:Qr=RQ=0.33×20000=6600(3.45)每格池设回流污泥泵1台，共4台。单泵流量为:QRo=；QRXA=68.75m3h=19.091.s根据给水排水设计手册（第H册）常用设备图1-218和表1-177,选用4台芬兰沙林SS066型污泥回流泵。取管道流速v=0.8ms,则管道过水断面积丝巴巴=0.175m,取DN200管径。3）剩余污泥排除设备：每一个症状罐装一套滤器。剩余污泥从CASS池运至污泥储槽。剩余污泥在沉淀后空闲时候排放，每次0.2h,天天运营0.8h,也可根据污泥浓缩脱水间设备运行情况灵活安排。剩余湿污泥量：X=398.42m3d,每格设剩余污泥泵1台，共安装4台。单泵流量为：XX7×398.421Qro=J=1=124.5m3h=34.591.s（3.47）0.80.8根据给水排水设计手册（第11册）常用设备图1-218和表1-177,选用4台芬兰沙林SS066型污泥回流泵。取管道流速V=O.811s,则管道过水断面积A=如=3459zi000=0.04n2V0.8管径d=J4=0.09n,取DNlOO管径。4）灌水器：灌水高度h=0.45m,单格反应池面积A=45×20=900m2,排水时间t=lh0每格反应池安装1台灌水器。单台排水流量：900x0.451405m3h(3.48)根据给水排水设计手册（第11册）常用设备表3-106,主反应区采用4台XB-1400型旋转浮水器。3.4.6鼓风机房鼓风机房为CASS生化池充氧提供充足的气源。供风量GSmaXm3/h供风压力已计算=53kao鼓风机的选择根据给水排水设计手册（第11册）常用设备表2-80,选用1台SSR150-150A型罗茨鼓风机，Q=15.40m3min,1用1备。每台鼓风机需供风量Q1=14.225m3min<15.4m3min,22X60故能够提供充足的供风量。根据鼓风机和电机的数量和尺寸（见下图），合理布置鼓风机房，鼓风机房平面尺寸为1.B=I1.07.35m,净高8.0m。本次设计用一台风机对四个生物化学池进行曝气，以提供足够的气源，之后通过怎么算确定两个风管的主管直径。3.4.7 中间泵房由于CASS生物化学池的水头较小，在生物化学池与絮凝池之间增设提升泵站，使水头足以絮凝。提升泵设备选型泵站设计流量按最高日设计，也即Qd=20000Md.中间泵房共设4台水泵，3用1备，单泵流量Q=277.78nf/h,扬程取H=IoITb根据给水排水设计手册（第11册）常用设备表1-160,选用水泵型号为200QW300-10-22型离心式潜污泵4台。集水池计算集水池的容积：按污水泵5min的最大流量组合计算，VQ（5÷60）×30