10kV配电网合环转电风险评估方法研究应用.docx

熊孝自理N及亨SouthChinaUniversityofTechnology工程研究生学位论文IOkV配电网合环转电风险评估办法研究作者姓名工程领域校内指引教师校外指引教师所在学院论文提交日期唐鹤电气工程蔡泽祥专家倪伟东高档工程师电力学院10月18日Researchon1.oop-closingRiskAssessmentforIOkVDistributionNetworkADissertationSubmittedfortheDegreeofMasterCandidate：TangHeSupervisor：Prof.CaiZexiangSeniorEngineerNiWeidongSouthChinaUniversityofTechnologyGuangzhou,China分类号：学号：3912学校代号：10561华南理工大学研究生学位论文IOkV配电网合环转电风险评估办法研究作者姓名：唐鹤指引教师姓名、职称：蔡泽祥专家倪伟东高档工程师申请学位级别：工程研究生工程领域名称:电气工程论文形式：a产品研发e工程设计0应用研究工程/项目管理0调研报告研究方向：电力系统保护，控制与自动化论文答辩日期:论文提交日期:学位授予单位：华南理工大学学位授予日期:答辩委员会成员:主席:委员:华南理工大学学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交论文是本人在导师指引下独立进行研究所获得研究成果。除了文中特别加以标注引用内容外，本论文不包括任何其她个人或集体已经刊登或撰写成果作品。对本文研究做出重要贡献个人和集体,均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全理解学校关于保存、使用学位论文规定，即：研究生在校攻读学位期间论文工作知识产权单位属华南理工大学。学校有权保存并向国家关于部门或机构送交论文复印件和电子版，容许学位论文被查阅（除在保密期内保密论文外）；学校可以发布学位论文所有或某些内容,可以容许采用影印、缩印或其他复制手段保存、汇编学位论文。本人电子文档内容和纸质论文内容相一致。本学位论文属于：保密，在年解密后合用本授权书。口不保密,同旨在校园网上发布，供校内师生和与学校有共享合同单位浏览；批准将本人学位论文提交中华人民共和国学术期刊（光盘版）电子杂志社全文出版和编入CNKI中华人民共和国知识资源总库，传播学位论文所有或某些内容。（请在以上相应方框内打F”）日期：日期电子邮箱:作者签名：指引教师签名：作者联系电话：联系地址（含邮编）：摘要科技发展和人民生活水平不断提高，促使用电客户对电能质量规定越来越高，供电间断性对生产生活影响也越来越大，在客户需求推动下，保证顾客不间断供电显得尤为重要。为提高配电网供电可靠性，佛山配网调度开始尝试不断电转供电。配电网自身存在“不可观”、"不可测''特点，且不断电转电受到影响因素较多，涉及合环开关两侧电压差、相角差、配电线路复杂运营参数、主网运营方式调节不可预知性等。上述因素使不断电转电合环条件浮现各种复杂状况，一旦条件局限性，也许使合环操作中产生过大环流，引起配电线路过流保护误动，影响正常客户正常供电。当前，国家电网和南方电网以及国外对配电网不断电转工作开展了大量摸索，重要研究方向普通集中在理论计算范畴，办法较为单调且定量计算成果与实际合环成果相差较大，也许浮现对合环决策误导。本课题结合佛山电网实际，重要有如下几方面研究：(I)从地区电网构造特点入手，分析并提出IokV合环转电操作方式，并在此基本上研究不断电转电计算模型，在实际应用过程中将合环转电计算模型进行不断简化，将大量参数定量计算转化成为简化网络定量计算和也许导致后果(损失)与发生概率乘积作为合环转供电风险评估提供决策参照；(2)全面掌握佛山IOkV电网合环操作状况，通过度析大量数据，提出六类合环计算方案，依照不同方案计算合环成功率，整体评估佛山IOkV电网合环操作风险；(3)阐述合环转电影响因素，给出某些故意义定量条件，并且通过度析寻常合环工作遇到问题对风险各个要素进行逐渐修正持续改进，提出符合佛山实际IOkV电网合环操作风险个体评估办法，极大完善了老式IOkV合环操作风险评估办法。使评估出来风险值可觉得合环转供电作决策服务。核心词：合环；风险评估；配电网ABSTRACTWiththerapiddevelopmentoftechnologyandpeople'slivingstandard,ahigherdemandofpowerqualityfortheelectricitycustomersisrequired,andthepowerintermittencewillimpactonproductionandlifeseriouslymoreandmore.Thereforeitisparticularlyimportanttoensurethecontinuityofpowersupplytothecustomers.Inordertoimprovethereliabilityofthedistributionnetworkpowersupply,Foshandistributionnetworkdispatchbegantotryloopclosingoperation.Owingtotheunobservabledistributionnetwork,manyfactors,suchasthevoltageandphaseangledifferencesbetweentheloop-closingswitch,thecomplexoperatingparameterofthedistributionline,andtheunpredictabilityofchangingthemainpowernetworkoperationmodes,willaffecttheloopclosingoperation.Theabovefactorswouldresultincomplexitytotheloopclosingoperation,andmaybeproducehugecirculatingcurrentandleadtomalfunctionoftheovercurrentprotectionofthedistributionlines,andthenaffectthepowersupplyforthecustomers.Currently,StateGridandChinaSouthernPowerGrid,aswellasabroadgrids，developmuchexplorationonloopclosingoperationgenerallyconcentratingintheareasoftheoreticalcalculations.Theexplorationmethodsaregenerallymonotonousandtheresultsdifferconsiderablyfromthequantitativecalculationandactualloop-closingresult.Thesedifferencesmayresultinmisleadingdecisiontoloopclosingoperation.ThispaperdoesresearchontheFoshanpowergridsituation,mainlyincludes:1) Startingfromthestructurecharacteristicsofregionalpowernetwork,thispaperanalyzedandpresentedIOkVloopclosingoperationtypes.Basedonit,thepaperproposedcalculationmodeloftheloopclosingoperation,andthecalculationmodelcanbesimplifiedinactualapplication,whichcansimplifythequantitativecalculationoflargeparameterstoquantitativecalculationofthesimplifiednetworkandprovidereferencestoloop-closingriskassessmentthroughthepossibleconsequencesmultipliedbytheprobabilityofoccurrence.2) AccordingtothesituationofFoshanIOKVDistributionnetworkandthemassdataanalysis,itpresentedsixtypesofloop-closingcalculationprogramandcalculatethesuccessrateofdifferentloop-closingprogramstoestimatetheloop-closingoperationalriskassessmentforFoshanIOKVDistributionnetworkintegrally.3) Itstatedloop-closinginfluencingfactorsandthengavesomemeaningfulquantitativeconditionstoloopclosingoperation.Combinedwithengineeringpracticalproblems,thispapergavegradualcorrectiontothevariouselementsoftheriskassessmentandproposedsuitableriskassessmentmethodstoFoshanIOKVnetworkloopclosingoperation,whichcouldprovideadviceandhelpforpromotingtheloopclosingwork.Keywords：1.oop-closing,RiskAssessment,DistributionNetwork摘要错误!未定义书签。目录错误!未定义书签。第一章绪论错误!未定义书签。1.1 研究意义错误!未定义书签。1.2 研究现状错误!未定义书签。1.3 本文重要研究内容错误!未定义书签。第二章佛山电网IOkV合环转电影响因素分析错误!未定义书签。2.1 IOkV合环方式分类错误!未定义书签。2.2 IOkV合环转电影响因素分析错误!未定义书签。2.2.1 合环网络等值错误!未定义书签。2.2.2 合环稳态电流计算模型错误!未定义书签。2.2.3 合环冲击电流错误!未定义书签。第三章佛山电网IOkV合环风险整体评估错误!未定义书签。3.1 佛山电网合环状况错误!未定义书签。3.1.1 合环点阻抗状况错误!未定义书签。3.1.2 合环方式分布错误!未定义书签。3.1.3 馈线载流量记录错误!未定义书签。3.2 合环计算条件错误!未定义书签。3.2.1 电压向量范畴错误!未定义书签。3.2.2 不同合环方式母线电压相角差范畴错误!未定义书签。3.3 合环成功率计算分析错误!未定义书签。3.3.1 方案一错误!未定义书签。3.3.2 方案二错误!未定义书签。3.3.3 方案三错误!未定义书签。3.3.4 方案四错误!未定义书签。3.3.5 方案五错误!未定义书签。3.3.6 方案六错误!未定义书签。3.3.7 结论错误!未定义书签。3.4 环路阻抗对合环成功率影响分析错误!未定义书签。第四章佛山电网IOkV合环操作风险个体评估错误!未定义书签。4.1 合环操作风险评预计化错误!未定义书签。4.2 风险值计算办法错误!未定义书签。4.2.1 后果值错误!未定义书签。4.2.2 概率值错误!未定义书签。4.3 风险控制错误!未定义书签。4.4 简化网络潮流计算错误!未定义书签。4.5 应用实例错误!未定义书签。结论错误!未定义书签。参照文献错误!未定义书签。攻读研究生学位期间获得研究成果错误!未定义书签。致谢错误!未定义书签。第一章绪论1.1 研究意义社会和经济迅速发展对创立国际先进供电公司提出新挑战。按照国家电监会、网省公司关于供电可靠性管理工作指引意见，始终坚持以“提高供电可靠性''为总抓手，以客户为中心，在基本管理、规划建设、综合停电、运营维护、需求侧管理、技术进步六个领域不断提高供电可靠性管理水平，减少客户停电时间，有效支撑客户满意度。在减少顾客平均停电时间和停电次数年度目的压力下。局制定客户停电时间指标，层层分解下达到区供电局和供电所，并纳入考核。求真务实开展客户停电时间记录和分析，不断提高客户停电精细化管理水平。配电网建设按“主干配''配网目的网架建设方略开展配网规划。统筹规划IOkV出线间隔使用，科学合理划分供电分区，杜绝跨区供电现象，供电分区主干网目的网架可以满足发展需求。按主干线分段原则，在10千伏线路上合理安装分段开关、分支线开关，保证IOkV线路全某些段。合理控制IOkV线路供电半径,控制IOkV分支线长度，规划解决IOkV线路”分支再分支”状况。严格执行转供电管理关于规章制度，按照“能转必转”原则，具备转供电条件线路停电必要实行转供电，转供电率达到100%。进一步推广10千伏线路合环转电。加强线路环网点管理，编制环网线路相序相应状况表，运用停电转供电机会确认环网两侧线路相序一致性。定期发布具备合环转电条件线路清单。加强转供电记录分析，每月定期记录转供电率、合环转电比例和短时停电转电操作时间，通报转供电工作完毕状况，分析转供电工作对供电可靠性指标影响，同步对转供电率指标进行考核。开展供电可靠性精益化管理研究，创新综合停电时户数管理机制，增进年度时户数预控更加科学合理。每月定期召开停电协调会，合理安排月度停电筹划，月度停电筹划必要来源于年度停电筹划，没有列入年度停电筹划,严格执行非月度筹划管理流程。每月计算下月停电筹划影响时户数，做到“先算后停但同步，电网中运营设备寻常检修维护和各类因素导致故障仍对供电可靠性导致严重影响。调度部门始终采用“先解环后合环”方式进行配网间负荷转移，这样势必会导致客户间断性供电，导致顾客停电时间和停电次数增长，同步减少了配电网供电可靠性。随着配电网日益发展，配网网架日益趋于成熟，各种环网方式在配网中普遍使用、但由于系统短路阻抗受限国内配网往往采用了开环运营方式，完全具备合环转电操作实行条件。合环转电操作可大大地减少顾客停电次数，已经得到逐渐应用。佛山配电网同样面临高原则供电可靠性和保证重要顾客不间断供电规定，尝试合环转供电势在必行。因合环开关两侧电压差、相角差、配电线路复杂运营参数、主网运营方式调节不可预知性等因素，也许使不断电转电操作中环路中产生过大环流，引起配电线路过流保护误动。调度人员掌握技术分析手段也十分有限，进行不断转电操作时，只能依托以往经验，没有系统理论计算和评估原则，存在着一定操作风险。为了满足佛山供电局创国际先进、国内领先供电公司对调度运营工作发展需要，在保证电网安全运营同步，提高供电可靠性，提高客户服务水平，佛山地区在减少顾客停电次数和顾客停电时间上进行积极摸索和研究。随着佛山地区配电网日益发展，配电线路间采用“手拉手”、“NJ”以及“N供一备”等环网接线构造，平时运营时线路间又是独立开环运营，配网现况已经具备不断电转电操作实行条件。不断电转电操作将大大地减少顾客停电时间和停电次数，将大大提高佛山局供电可靠性。为全面履行配电网合环操作，最大限度保证配电网安全，需全面进行IOkV配电网合环转供电风险评估和分析，为不断电转电操作提供理论根据以及指引，以期提高合环转电成功率，从而有效提高供电可靠性。1.2 研究现状配电网是一种错综复杂网络，它不像输电网互联互通，每一种配电网网架单元就是一种互通互联网络，网架单元下负荷点数目分层级分派，从主干线到分支线到配变呈放射状分布1-4,随着地区配电网日益发展，配电线路主干线路间采用“手拉手”、“N-1”以及“N供一备”等环网接线构造为保证系统短路阻抗可控普通采用线路间独立运营方式。配电网不断电转电是指两个变电站或者开关站IOkV馈线之间通过度段及联系开关进行负荷转移过程。正常运营时运营线路间环网开关处在断开状态，两条IOkV馈线各自供供电范畴负荷；当其中某条IOkV馈线负荷由于检修以及网络受限等因素需要转移，通过合上线路间联系开关断开分段开关方式进行操作。老式电力系统调度规程，合环操作普通有如下基本操作原则：转供电线路电源来自同一220kV变电站，稳态运营时线路总电流不不不大于供电线路额定载流量；相应保护装置投退及定值更改已按方式单规定完毕，确认母线电压差不大于5%o如果母线电压差不不大于5%,联系监控调节母线电压差至5%以内。以保证合环潮流不会引起继电保护动作等。在实际不断电转电操作中，除了上述原则调度人员掌握技术分析手段有限。主网运营方式由于网络互联互通特点，灵活多变，两条IOkV馈线在主网方式调节前属同一片区，在主网方式调节后也许就不满足合环条件了。变电站及开关站母线负荷每日不同步段都是持续变化，母线电压和相位会受负荷影响。合环转电操作如果不按照方式单安排有筹划进行也许存在较大操作风险，设备过载、继电保护误动、短路电流超标这些状况都也许因合环潮流过大而浮现合环过程中短时电磁环网引起主网保护误动等，合环转电失败不但会影响电网和设备安全稳定运营，并且会波及更多客户供电受到影响，老式做法是采用“先停后转”方式进行负荷转移，虽然损失了某些可靠性，以保证电网安全和客户有筹划供电。当前，国网和南网以及国外某些电力公司正在对配电网不断电转电开展了某些摸索，重要进行了理论计算和合环过程仿真研究，也开发过某些合环过程计算软件其中文献5针对吉林配网频繁负荷转移开发了配电网合环操作决策支持系统。文献将配电网合环安全性分析系记录算成果、电力系统分析综合程序PSASP计算成果与实际电流分别进行了比较，提出了配电网合环安全性分析系统改进方向；文献结合深圳电网特点，采用基于数据采集与监视控制(SCADA)系统配电网合环操作风险评估系记录算成果相对比。得出具备较高精确性结论，并对系统前景做了展望；文献9以杭州某IOkV配网合环操作为例，运用PSCAD/EMTDC软件搭建系统仿真模型，摸索了几种减小合环电流办法办法。归纳起来，配电网合环转电操作重要存在如下几种问题：(1)配电网某些运营参数通过既有技术手段还无法获得，不断电转电过程中通过数据采集与监视控制(SCADA)系统仅采集到IOkV母线电压和各条馈线电流,母线及馈线间相角数值及差值无法采集;(2)配电网环网点经常设立不合理，不断电转电工作开展对规划设计时合理设立环网点位置提出更高规定，不断电转电对于配网及上一级电网运营方式有着严格规定，复杂配电网构造对合环条件也提出严格边界条件；(3)社会经济高速发展对供电可靠性规定仅依托运营人员经验难以满足；1.3 本文重要研究内容在不断电转电操作推动过程中，各地供电公司都进行了不同限度摸索，完善理论研究和操作规程尚未形成，在全网全国也未有有关原则出台及推广。本课题重要针对网内国内现状以及佛山实际状况进行了有关研究，重要内容涉及：(1) 从佛山既有配电网构造入手，分析并提出IOkV不断电转电操作模式，建立不断电转电计算模型，在实际应用过程中将合环转电计算模型进行简化，将大量参数定量计算转化成为简化网络定性计算为合环转供电风险评估提供决策参照；(2) 全面掌握佛山IOkV电网合环操作状况，通过度析大量数据，提出六类合环计算方窠，依照不同方案计算合环成功率，整体评估佛山IOkV电网合环操作风险；(3) 依照合环影响因素，提出IOkV电网合环操作风险个体评估办法，使本文风险评估办法具备更丰富应用性，极大完善了IokV合环操作风险评估办法。第二章佛山电网IOkV合环转电影响因素分析高原则供电可靠性和保证重要顾客不间断供电规定，配电网在设计和建设中采用“手拉手”、“Nl”以及“N供一备”等环网接线构造，而在运营过程中受系统短路电流等因素影响普通采用开环运营方式。在这种状况下为保证对顾客可靠供电，除采用合理构造、严把挂网运营设备质量关等办法外，依然会遇到设备检修或负荷需要转移时，不断电转电便成了减少顾客停电次数提高供电可靠性重要办法。变电站及开闭所IOkV母线馈线之间合环转电操作提高了供电可靠性，但由于配电网接线比较复杂，负荷随机性大等特点，IOkV合环转电操作受到众多因素影响。本章结合佛山电网对变电站及开闭所IOkV母线馈线之间合环转电操作进行了分类，分析各类方式特点，建立IokV合环等值模型和合环冲击电流等值模型，并进一步分析合环稳态潮流计算，得出IokV合环转电操作影响因素。2.1 IOkV合环方式分类变电站变低母线IOkV馈线之间合环是当前减少配电网停电次数和停电时间重要手段，精确分析IokV合环方式类型，分析合环对电网拓扑变化时对的计算潮流核心。本节重要结合佛山地区变电站变低母线IOkV馈线之间合环实际状况，从拓扑构造上对IOkV合环方式进行了分类，重要涉及如下8种。(1)方式一：相对独立22OkV电网，22OkV主变IokV馈线与IIOkV主变IOkV馈线之220kV-22OkVHOkVIOkV4ZZF图2-1（2）方式2：相对独立22OkV电网之间跨IlOkV主变IOkV馈线间存在环网关系图2-2（3）方式3：相似IlOkV电源，不同线变组供电IokV馈线间存在环网关系IOkV（4）方式4：相似UOkV线路，不同主变之间IOkV馈线间存在环网关系220kV图2-4(5)方式5：相似主变，不同IOkV馈线间存在环网关系图2-5(6)方式6：相似馈线，不同支线之间存在环网关系(线路自环)图26(7)方式7：相似22OkV电源，22OkV主变IOkV馈线与跨IlokV主变IOkV馈线之间存在环网关系(8)方式8：相对独立22OkV电网之间IokV馈线间存在环网关系2.2 IOkV合环转电影响因素分析从IOkV配电网环网点结线方式分类来看，其影响因素重要涉及两类：1)以环网点两侧IOkV母线为参照点，上一级电网运营方式；2)1OkV馈线运营参数。2.2.1 合环网络等值在不断电转电合环操作前15,保存环网开关两侧节点i和j,运用网孔等值办法对外网作等值，等值后电路如图2-9所示，由2个节点和三条支路构成，涉及两条对地支路ZiO,ZjO分别串联等值电源和一条节点i、j之间串联支路Zij,由于配电网中IOkV母线电压通过数据采集与监视控制(SCADA)系统获得、相角可以通过调度员潮流间接估算，因而，无需计算等值电动势。其中Zij即为影响端口ij之间戴维南等效电路等值阻抗，假设其值为Zxr,对合环方式1,ZXT=Z合环主变+Z外网等值阻抗；对合环方式2至5,方式7、8,ZXT=Z合环微线+Z合环主变+Z外网等值阻抗；对合环方式6,ZXT=Z合环馈电支线。依照理论分析,普通Z外网等值阻抗Z合环主变,即Z合环主变+Z外网等值阻抗可用Z合环主变代替,但对于低阻变，应依照IOkV母线最大短路电流折算其Z合环主变+z外网等值阻抗。图2-9合环点等值电路在电网实际运营过程中，由于变压器、线路等电气元件参数匹配不合理，会在合环形成环网内产生功率环流，可采用叠加定理分析这一循环功率。如图2-10所示，合环前相称于一种无穷大等值电阻Zac并联于节点i、j之间，合环时，相称于一种并联小电阻增长在节点i、j之间图2-10运用叠加定理合环等值电路依照叠加定理，合环后线路潮流由两某些叠加而成：一某些为合环前线路初始潮流,另一某些由合环开关两侧电压向量差UU引起均衡潮流ASO当合环前两侧线路潮流为零时，节点i、j之间潮流即为纯粹均衡潮流。图2-11中端口戴维南等值阻抗Zk即为图2-10中故环路总阻抗Z=Zg+Z*=R+X,觉得UJ参照向量，为为合环开关两侧电压相角差，均衡潮流5=P+AQ,可以推导出:P=UjR(UicGS即-Uj)+UiUjXSm%R2+X2(2-1)AQ=UjX(Uicosii-Uj)-UiUjRsinijR1-VX2(2-2)2.2.2 合环稳态电流计算模型在配电网中，IOkV母线电压通过数据采集与监视控制(SCADA)系统获得、相角可以通过调度员潮流间接估算，而在实际合环操作中很难直接获得环网点开关两侧电压幅值，需依照IOkV母线电压以及馈线电流引起电压降落来计算环网点两侧电压。为了分析IOkV配网合环转电合环操作时线路潮流，将IOkV配网合环转电各种方式归纳等值电路如图2-11所示。(2-3)(2-4)(2-5)(2-6)(2-7)(2-8)(2-9)已知如下参数:A侧有关参数：主变等值阻抗Xn(可由地区电网继电保护整定方案提供)，母线电压Ui,A站第一、二、三段IokV馈线阻抗分别为X“1、宜”、X“2、RIA2、X1.l3、6310kV馈线阻抗;线路初始电流/%功率因素c°s；B侧有关参数：主变等值阻抗X*母线电压U2,B站第一、二、三段IOkV馈线阻抗分别为XA21、R1.21、X1.22、&22、X“3、R1.23、线路初始电流,20A,功率因素8S02°由上述参数可知馈线1初始电流：11)=ocos(6一例)+-H)Sin(仇一矽)馈线2初始电流：20=20c°s(2一。2)+H20s*n(2-(P2)依照电路原理可知：Ui=u(&“+")-0.810(tl2+jXli2)-O.5io(7li3+Xtl3)Uj=U2一b(R1.2l+jX1.2I)一。31R(R1.22+jX1.22)-0.2Z20(/?£23+JX23)合环两侧电压差别引起环流：I一VFr合环后流经馈线1出线开关电流：=八。+/环合环后流经馈线2出线开关电流：12=，20一/环2.2.3 合环冲击电流在配电网不断电转电操作时，咱们不但需要分析合环过程稳态潮流对电网安全稳定运营影响，并且需要考虑环网点开关闭合瞬间冲击电流对电网和设备运营影响。环网点开关闭合瞬间电流最大也许瞬时值称为合环冲击电流，冲击电流普通幅值较高而持续时间较短。计算合环暂态冲击电流单相等值电路如图2-12所示。图2-12冲击电流单相等值电路A相勉励电压E=c730°(1)，电路非齐次微分方程为3完全表达式为(2-10)从式(2-10)可知，合环电流由周期分量和非周期分量两某些叠加构成。当已知时，合环电流周期分量幅值随电路参数变化而变，呈指数规律单调衰减直流即为非周期分量。当环网点开关闭合瞬间非周期分量刚好为零时15,即环网点开关闭合瞬间在零冲击电流状况下及时进入稳态；通过合环冲击电流最大瞬时值与非周期分量初始值及其衰减速度关系，以及非周期分量初始值与合环时等值电动势初相角内在联系，可以推断出冲击电流衰减速度则与电路中电阻和电抗比值关于。因而，合环冲击电流最大瞬时值是由合环时等值电势初相角和电路中电阻和电抗比值共同决定。第三章佛山电网IOkV合环风险整体评估通过对佛山电网五个区局记录，佛山电网一共有1426个合环点，本章重要简介合环点整体状况，依照上一章计算模型，全面分析合环操作详细影响因素，由大量实际参数出发，提出合环计算六类方案并进行计算，对佛山电网IOkV合环操作进行风险评估。3.1 佛山电网合环状况3.1.1 合环点阻抗状况合环点阻抗状况重要涉及IOkV归算阻抗、馈线阻抗、合环总阻抗以及合环两侧主变阻抗差、合环两侧馈线阻抗差等几种方面阻抗分布状况，通过计算上述阻抗平均值、最小值、最大值以及各自相应阻抗角平均值、最小值、最大值以及各种阻抗分布示意图来反映合环点阻抗总体分布状况，详细成果如表3-1和图3-1中系列图所示。表31各种阻抗值及其相应阻抗角状况最大值最小值平均值阻抗角最大值阻抗角最小值阻抗角平均值IOkV母线归算阻抗（大方式）0.70.210.3158/IOkV母线归算阻抗（小方式）1.170.30.4391Z/馈线阻抗（一侧）2.76450.0050.4717909.6359.39馈线阻抗（二测）6.86650.006240.4942902.0463.42合环总阻抗（大方式）6.76270.41441.59389044.276.18合环总阻抗（小方式）7.07510.48251.7999048.7177.86合环两侧IOkV母线归算阻抗差（大方式）0.700.06894/合环两侧IOkV母线归算阻抗差（小方式）1.1700.1838/合环两侧馈线阻抗差4.468700.34290050.77IOkV母线归算阻抗（大方式）（a）IokV母线归算阻抗（小方式）（b）馈线阻抗（一侧）50010001500(C)馈线阻抗（二测）合环总阻抗（大方式）O500(f)10001500图31合环点各类阻抗阻抗值分布图从表3-1和图3-1分析可得出如下结论：(1)佛山电网各IokV归算阻抗分布较均匀，大方式下绝大某些阻抗集中在0.3-0.4欧姆姆左右，小方式下阻抗集中分布在0.3-0.6欧姆姆之间。合环点两侧IOkV归算阻抗比较对称，差值较小，绝大半某些分布在0-0.1欧姆姆之间。因而IOkV合环点两侧IOkV母线电压差别(幅值、相角)重要取决于两主变负荷状况。(2)合环点两侧IOkV合环馈线阻抗分布波动较大，最大值达6.8665欧姆，最小值仅为0.00624欧姆，但一侧大某些馈线阻抗都在2欧姆如下，。馈线阻抗角大某些集中在40度到90度之间，很少数在20度到40度，重要是截面为2570之间电缆线路。二侧馈线阻抗差大多集中在3欧姆如下，阻抗差阻抗角重要分布在409()度之间。因而馈线阻抗与馈线负荷状况对合环点两侧电压差别均有贡献，即如果两馈线负荷较均衡状况下，有也许由于两馈线阻抗差别而也许产生较大电压差别，进而产生合环电流。(3)合环总阻抗在大、小方式下均重要集中在4欧姆如下，阻抗角集中在60-90度之间。3.1.2 合环方式分布依照对佛山供电局提供数据记录，佛山IokV电网共计1426个可合环点各种合环方式分布如表32,表33和表3-4所示。表3-2合环方式分布状况区局方式1方式2方式3方式4方式5方式6方式7方式8共计禅城24203198629228432697高明1127108512O64南海61031134521O216315三水415172717O216107顺德437923935O2016243共计393594471831737158601426所占比例2.725.231.412.812.10.511.14.2100从表3-2中可以看到，按合环方式分类记录，佛山电网变电站变低母线IOkV馈线之间合环方式重要是方式2和方式3,占所有合环点56.6%,方式4、方式5和方式7分别占12.8%、12.1%和11.1%,而方式1和方式8所占比例不到10%,其中方式6至少，仅有7个合环点。表3-3各区局内部各方式分布状况（）区局方式1方式2方式3方式4方式5方式6方式7方式8共计禅3.4429.1228.418.9013.200.2912.054.59100高明1.561.5642.1815.6312.507.8118.750100南海1.9032.7035.8714.296.6706.671.90100三水3.7414.0215.8925.2315.89019.6314.95100顺德1.6515.2337.8616.0514.4008.236.58100表3-3从各个区局合环点状况反映合环方式分布。从中表白，禅城局IOkV合环方式与佛山电网整体分布一致；高明局重要以方式3为主，另一方面是方式4、方式5和方式7,其她合环方式仅占11%左右，其中没有方式8合环点；南海局合环点重要以方式2和方式3为主，占整个区局合环点68%,另一方面是方式4,其她几类合环方式所占比例很小；三水局合环方式分布比较均匀，除方式1和方式6以外，其她方式所占比例相差不大；顺德局重要以合环方式3为主，方式2、方式4、方式5各占15%左右，其她四中合环方式所占比例在17%以内。表3-4各区局合环点数目占总数比例（）区局禅城高明南海三水顺德百分数48.884.4922.097.5017.04表3-4显示佛山电网所有1426个合环点中，各个区局合环点分布状况。从表中看到,禅城局合环点数据最多，占整个佛山电网49%,其她依次为南海局、顺德局、三水局和高明局。3.1.3 馈线载流量记录载流量分布佛山电网存在环网关系馈线载流量总体分布状况如图3-2所示，各环网馈线最大载流量为633A,最小载流量为200A,由载流量总体分布图可以看出馈线载流量大多分布在350-45OA之间。700600500_400V3002001000050010001500200025003000图32佛山电网合环馈线载流量总体分布3.2 合环计算条件依照第二章分析可知,合环两馈线所在IOkV母线电压差别（涉及幅值差和相角差）,合环总阻抗，馈线阻抗及馈线所带初始负荷，影响着合环电流大小。在系统接线方式拟定状况下即