2米梯形钢屋架课程设计计算书.docx

钢结构设计课程设计姓名学号专业指导老师钢结构课程设计任务书一、设计题目长沙某工业厂房钢屋架设计二设计资料长沙某工业厂房跨度为18（21,24）m,我的学号是22号故应取21m厂房总长度72m,柱距6m,采纳1.5x6m预应力钢筋混凝土大型屋面板。屋架采纳梯形钢桁架，两端较支在钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为400x40Omm,混凝土强度等级为C30,屋面坡度：1：10,抗震设防烈度为6度，屋架下弦标高为18mo钢材选用Q345B,焊条采纳E50型，设计规范为钢结构设计规范（GB50017-2003）o三、设计内容1、进行屋盖支撑布置，并画出屋架结构及支撑的布置图；2、选择钢材及焊接材料，并明确提出对保证项目的要求；3、进行荷载计算、内力计算及内力组合，设计各杆件截面；4、对钢屋架的各个节点进行设计及验算（要在计算书内写出一般上下弦节点、下弦跨中节点,下弦支座节点及屋脊节点设计过程）；5、绘制钢屋架运输单元的施工图，包括桁架简图及材料表。四、要求的设计成果1 .完成计算书一套，计算书应包含设计任务书，设计计算过程。2 .计算书统一采纳A4白纸,字迹工整，符号书写正确，计算应有必要的数据及计算过程；采纳专用绘图纸绘图，图纸布局合理，线条清楚，线型适当。3 .用铅笔绘制2#施工图，施工图应包括：4 屋架简图（比例1：100）,左半跨标明杆件长度，右半跨注明杆件最不利内力，以及起拱度;5 屋架正面图，上、下弦平面图；侧面图，节点详图；注明全部零件的编号，规格及尺寸（包括加工尺寸和定位尺寸）孔洞位置，孔洞及螺栓直径,焊缝尺寸以及对工厂加工和工地施工的要求；材料表；设计说明。4.计算书、图纸和任务书须装订为一整本，图纸由于尺寸较大须折叠，装订后图纸须能随意绽开。五、设计参考文献1胡习兵，张再华.钢结构设计M.北京：北京高校出版社，20132钢结构设计规范(GB50017-2003).北京：中国安排出版社，2003王燕等.钢结构设计M.北京：中国建筑工业出版社，20094房屋建筑制图统一标准(GB/T500012001)S.北京：中国安排出版社，20025建筑结构制图标准(GB/T50105-2001)S.北京：中国安排出版社，20026钢结构设计手册(上册)(第三版)M.北京：中国建筑工业出版社，2004一、设计资料：1、某工业厂房跨度为21m,厂房总长度72m,柱距6m。2、采纳1.5mX6.0m,预应力钢筋混凝土大型屋面板，H级防水，卷材屋面桁架,板厚l(X)mm,楝距不大于1800mmo槐条采纳冷弯薄壁斜卷边C形钢C220×75×20×2.5,屋面坡度3、钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高18.0m,柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为400mm×400mm,所用混凝土强度等级为C30,轴心抗压强度设计值fc=14.3Nmm2o抗风柱的柱距为6m,上端与屋架上弦用板被连接。4、钢材用Q345-B,焊条用E50系列型。5、屋架采纳平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸（取一半）如图1所示。图1二、屋架几何尺寸及橡条布置1、屋架几何尺寸屋面采纳1.5mX6m的钢筋混凝土大型屋面板和卷材屋面，采纳梯形屋架；屋架上弦节点用大写字母43,C连续编号，下弦节点以及再分式腹杆节点用小写字母abc.连续编号。',由于梯形屋'架A度A=21m,为避开影响运用和外观，制造时应起拱/=1./500=42mm。屋架计算跨度o=1.-2×O.15=21-2×0.i5=20.7m。跨中高度HO=%o+ix/o2=2935mm0为使屋架上弦节点受荷，腹杆采纳人字式，下弦节点的水平间距取1.5叫起拱后屋架杆件几何尺寸和节点编号如图2所示屋架。图2三、支撑布置1、上弦横向水平支撑上弦横向水平支撑应设置在厂房两端的第一个柱间，且间距不宜超过60m。2、下弦横向和纵向水平支撑屋架跨设置下弦横向和纵向水平支撑。下弦横向水平支撑与上弦横向水平支3、垂直支撑垂直支撑必需设置。对于本屋架结构，在跨度中心设置一道中间垂直支撑，在屋架两端各设置一道垂直支撑。垂直支撑只设置在有横向水平支撑的同一柱间的屋架上，如图6所示。CC1CC2CC1四、荷载与内力计算1、荷载计算1）永久荷载（1）永久荷载三毡四油（上铺绿豆砂）防水层（冷底子油）O.4kNm2水泥砂浆找平层0.妹N/ni?保温层（珍宝岩）0.45kN112预应力混凝土大型屋面板1.4kNm2屋架及支撑自重0.35kNm20.15kNm3.15kNm2悬挂管道永久荷载总和:（2）可变荷载（八）活荷载：屋面活荷载0.7kNm2活荷载计算信息：考虑活荷载不利布置风荷载计算信息：不计算风荷载2、荷载组合设计屋架时，应考虑以下四种组合：（1）组合一：全跨永久荷载+全跨活荷载永久荷载与活荷载大小接近，活荷载起限制作用，荷载设计值为（7=1.2×3.15+1.4×0.7=5.33kNm2屋架上弦节点荷载为P=5.33x1.5×6=47.97kN（2）组合二：全跨永久荷载+半跨活荷载全跨永久荷载：i=1.2×3.15=3.78kNm2P=卬4=3.78X1.5X6=34.02kN半跨活荷载：2=1.4×0.7=0.98kNm2P2=q2A=0.98×1.5×6=8.82kN（3）组合三：全跨屋架及支撑自重+半跨屋面板重+半跨施工荷载全跨屋架及支撑自重：夕3=1.0×0.35=0.35kNm2尸3=/4=0.35×1.5×6=3.15kN半跨屋面板重+半跨屋面活荷载：(74=1.2x(0.30+0,07)+1.4×0.5=1.144kNm2产4二夕4力=1.1444l.5X6=10.30kN上述各组合中，端部节点荷载取跨中节点荷载值的一半。3、内力计算本设计采纳数值法计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数(单位节点力分别作用于全跨、左半跨和右半跨)，内力计算结果如表1所示杆件名称内力系数(P=I)组合一PX组合二组合三计算内力(kN)全跨左半跨右半跨P×+P2XP×+P2XP3×+P4XP3X+P4XAB000000000BC-10.7-7.7-3-288.9-270.428-240.8-122.6-74.2-288.9CD-10.7-7.7-3-288.9-270.428-240.8-122.6-74.2-288.9DE-17.3-11.9-5.4-467.1-433.78-392.8-192.6-125.7-467.1上EF-17.3-11.9-5.4-467.1-433.78-392.8-192.6-125.7-467.1弦FG-20.6-13.3-7.3-556.2-511.0.-473.2-220.4-158.6-556.2杆GH-20.6-13.3-7.3-556.2-511.0-473.2-220.4-158.6-556.2ac5.74.21.5153.9144.68127.6766.338.5153.9下Ce14.410.24.2388.8362.9325.1163.4101.6388.8弦g19.212.86.4518.4478.8438.5209.6143.7518.4杆gh21.213.18.1572.4522.22490.7220.8169.3572.4aB-11.1-8.2-2.9-299.7-281.9-248.5-129.4-74.8299.7Bc8.96.32.6240.3224.3201100.962.8240.3CD-7.5-4.9-2.5-202.5-186.42-171.3-80.8-56.1-202.5斜De5.53.32.3148.5134.86128.5656.346.0148.5腹eF-4.3-2.1-2.2-116.1-102.4-103-39.0-40.1-116.1杆Fg2.80.8275.663.170.7619.631.975.6gH-1.60.3-1.9-43.2-31.3-45.2-3.4-26.0-43.2Aa-1-0.50-27-23.89-20.74-9.2-4.05-27Cc-1-10-27-27.04-20.74-14.35-4.05-27竖Ee-1-10-27-27.04-20.74-14.35-4.05-27杆Gg-1-10-27-27.04-20.74-14.35-4.05-27Hh-1.5-1.50-40.5-50.01-31.1-21.525-6.075-40.5表1三、杆件截面设计1、杆件计算长度系数及截面形式（）上弦杆面内计算长度系数4=1.0O依据上弦横向水平支撑的布置方案（图4）,面外计算长度系数y=4.0。y=4x,依据等稳定原则，采纳两不等边角钢短肢相并组成的T形截面。（2）下弦杆与上弦杆类似，面内计算长度系数4=1.0,由图5可知，面外计算长度=6mO下弦杆受拉，不须要考虑稳定性，因此下弦杆采纳两等肢角钢组成的T形截面。（3）支座腹杆（Aa>aB）面内和面外计算长度系数都为1.0,采纳两等肢角钢组成的T形截面。（4）再分式腹杆（ij、jK）面内计算长度系数X=1.0，面外计算长度1.y=,f0.75÷0.25/=4664×f0.75+0.25×=3944>0.5×l=2332°INJI-59.4J采纳两不等边角钢短肢相并组成的T形截面。（5）跨中竖腹杆（Kk）采纳两个等肢角钢组成的十字形截面，斜平面内计算长度系数为0.9o（6）其它腹杆面内计算长度系数4=0.8,面外计算长度系数H=1.O,依据等稳定原则,采纳两等肢角钢组成的T形截面。3、上弦杆上弦杆须要贯穿，各杆截面相同，按n。、杆的最大内力设计，即N=-591.3kNO计算长度/°x=/=1507mm,Zor=4=6028mm。截面选用2Z110×70×10,短肢相并，肢背间距a=6mm,所供应的截面几何特性为：=39.4cm2,1=2.26cm,iy=6.1Icm。（1）刚度验算2x=42l=66.68<=15Oix2.26生=2m=49.3<l=150y46.11,满意（2）整体稳定验算bt=125IO=I2.5<0.56X1.yb尸27,因此绕y轴弯扭屈曲的换算长细比y=49.3,入皿=66.7,上弦杆绕X轴弯扭屈曲，按b类截面查得稳定系数67=0.77，则2-=332xl07=201.03TW<=215Vww2,满意YA0.48Ix34.334×IO24、下弦杆下弦杆须要贯穿，各杆截面相同，按gi杆的最大内力设计，即N=572.4kNO计算长度/ox=/=300Omm,oy=6000mm。截面选用2N80x10,肢背间距a=6mm,所供应的截面几何特性为：A=30.35cm2,i×=2.42cm,iy=3.59cm。_IoX_'X一1X300.02.42=123.97<=350,满意（1）刚度验算k=167.i3<i=350Zv3.59l（2）强度验算='1.=106.2N/mm2<f=25N/mm2,满意A30.25×IO25、再分式腹杆ij-jK再分式腹杆在j节点处不断开，采纳通长杆件。最大拉力Njk=72.7kN,Nij=42.IkN；最大压力MK=-59.4kN,Mj=-40.5kN。可见，该杆截面由jK杆的最大拉力确定，即N=72.7kNo计算长度Zox=/=2332mm,Zoy=4290mm°截面选用2/45x4,肢背间距a=6mm,所供应的截面几何特性为：A=6.972cm2,zx=1.38cm,iy=2.16cm。（1）刚度验算二包1.=上"66.57<囚=350Xix1.38lj,满意Av=色=200.47<1=350,iy2.161.j（2）强度验算N二A6、竖腹杆Ii="'I。=76.30N/W/?</=215N/mm2,满意6.972×102杆件轴力为N=-40.5kN,计算长度ou=ov=O.9=O.9x3585=3226mmO截面选用2N56x3,十字形截面，肢背间距a=6mm,所供应的截面几何特性为：（1）刚度验算A=6.686cm2,zu=2.74cm,zv=2.18cm。2k=2=n7.74<l=150%,2.741.j神工，辆意y=¼=147.98<=1501.2.18（2）整体稳定验算力=5%=18.7<0.56×W=32.26,v2=y(+0.475M)=155.36>2y=147.36上弦杆绕y轴弯扭屈曲，按b类截面查得稳定系数e=0.317,则NA22.7×IO30.317X6.686×IO2=070Nmm2<f=25Nmm29满意其余杆件的截面设计过程不再一一列出，详见表2所示。杆件名称截面特性杆件特性设计参数演算过程结论截面规格A(cm2)i(cm)iv(cm)计算内力1.(mm)从巴4Zv应力比上弦AH2Z110×70×139.42.266.11-591.315071466.849.349.30.770.95满意下弦Ah2Z80×IO30.352.423.59321.4300012123.97167.190.89满意斜腹杆aB2Z63×1023.3242.882.99-168.3265611141.2888.8389.770.3400.89满意Bc2Z63×512.2861.942.82134.926560.81109.5394.350.91满意CD2Z56×816.7341.682.60-113.729420.81140.10113.30117.120.3440.82满意De2Z50×47.7941.542.2883.429420.81152.83129.090.89满意eF2Z63×49.9561.962.80-65.232010.81130.65114.31119.530.3840.70满意Fg2Z45×46.9721.382.0842.532010.81185.57153.690.51满意gH2Z63×49.9561.962.80-26.034660.81141.47123.770.40满意竖腹杆Aa2Z45×46.9722.231.78-15.1621001194.16118.24121.510.4290.21满意Cc2Z45×46.9721.382.08-15.1623820.81138.09114.37116.820.3520.296满意Ee2Z50×35.9421.552.26-15.1626790.81138.27118.72124.180.3520.30满意Gg2Z56×36.6861.752.50-15.1629760.81136.05119.22126.210.3610.26满意Hh2Z56×36.6862.742.18-22.7432730.8195.51149.93157.200.2840.49满意四、节点设计1、屋脊节点“H”1、下弦节点“c”(1)腹杆与节点板的连接焊缝（八）“Be”杆杆件轴力N=240.3kN,截面为21.63X5,节点板厚8mm,肢背和肢尖的内力安排系数分别为a=0.7、月=0.3,角焊缝强度设计值y；=160N/mm2。肢背焊缝焊脚尺寸取%,min=157=1.5×6=3.67mmk=4mm<zmax=l2fmin=1.2×5=6mmt=5mm所需焊缝长度aN2x0W+2z,0.7×134.9x1032×0.7×4×160+2×4=113.4mm取/=120mm>10y1=10×4=40mm62hf.=62×4=248mmJ1肢尖焊缝焊脚尺寸取N%min=1.57=1.5x#=3.67mmhe=4mm<1.2min=1.2×5=6mmW%2=f=5mm所需焊缝长度zBNn.0.3×134.9×IO3Czl-c1.=-F2hf-=F2X4=53.2mm22×0.72/z22×0.7×4×1601Ohf2=10x4=40加6<62hf2=62x4=248(c)“cD”杆杆件轴力N=-202.5kN,截面为21.56X8,节点板厚8mm,肢背和肢尖的内力安排系数分别为a=0.7、A=O.3,角焊缝强度设计值y=160Nmm2tj肢背焊缝焊脚尺寸取N%,min=1.5>=4.2mmhfl=5mm<hfma=1.2min=7.2mmt-2=6mm所需焊缝长度aN2x0.7”/'0.7×l13.7×103CUC+-2hi.=1-2×5=81.Imm/2×0.7×5×160取/=9OmmV1Ohfl=I0×5=50mm62hf1=62×5=248mmJ1肢尖焊缝焊脚尺寸取hf2=5mm11=15=4.2mm%.max=12min=7.2mmt-2=6mm所需焊缝长度7_Nc,0.3×l13.7×IO3cu+-2hf9=F2×5=30.4mmz22×0.7×5×1602-2x0.7%2（3）下弦与节点板的连接焊缝下弦与节点板的连接焊缝长度/=30Omm,所受的力为左右两下弦杆的内力差AN=388.8-153.9=234.9KN。下弦杆截面为2/80x10,节点板厚8mm,肢尖与肢背的焊脚尺寸都取hf=5mrnAzmin=1.5=1.5×10=4.7mm焊缝计算长度ll.=/-2hf=300-2×5=290mm<60hf=60×5=300mm,取/“=29Omm受力较大的肢背处的焊缝应力为aN0.7x131.9×1032×0.7z2×0.7×5×290=45.5Nmm2<y=160Nmm2,满意2.上弦节点“D”(1)腹杆与节点板的连接焊缝(a) “cD”杆“cD”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“c”相同。(b) “De”杆杆件轴力N=148.5KN,截面为2N504,节点板厚6mm,肢背和肢尖的内力安排系数分别为。=0.7、B=03,角焊缝强度设计值y=160Nmm20肢背焊缝焊脚尺寸取浊向n=1.5"=l5x#=3.7mmhf,=4mm<hfma=1.2rmin=1.2×4=4.8mmt=4mm所需焊缝长度aN2x0.7%/0.7×83.4×IO32×0.7×4×160¼2×4=73.2mm取4=8OmmJ1Ohf1=10×4=40mmI62Az1=62×4=248mm肢尖焊缝焊脚尺寸取hf9=Af.=mm所需焊缝长度BN+23°3x834x%2x4=36mm22×0.7i2;J2×0.7×4×16062,9=62×4=248mm取4=50mm<10f9=40wwn>40+2y-2=48mm(2)节点详图依据:i述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，如图8所示，从而确定节点板尺寸为220mmX190mmo图8(3)上弦与节点板的连接焊缝上弦与节点板的连接焊缝长度=22()mm,所受的力为左右两上弦杆的内力N=467.1-288.9=178.2KN,以及节点荷载P=27KNo上弦杆截面为2Z110×70×10,节点板厚12mm。（八）上弦肢背与节点板的槽焊缝上弦肢背与节点板的槽焊缝承受节点荷载P,槽焊缝按两条勺=05f=3mm的角焊缝计算。屋面倾角=arctan(ll(),节点荷载P的偏心距e=30mm0槽焊缝所受的应力为=1.68Nmm2Psina15.16×103×0.09952×0.7hflw2×0.7×3×(220-2×3)Pcosa6Pet2×0.7zh,2×0.7/215.16×103×0.9956×15.16×103×202+7=26.19Nmm-2×0.7×3×(220-2×3)2×0.7×3×(220-2×3)2+2f=干*+1.68?=21.5Nmm2<O.87=0.8l60=128Nm11满足(b)上弦肢尖与节点板的连接焊缝上弦肢尖的两条角焊缝担当偏心荷载&V,偏心距e=30mm°取焊脚尺寸hf=5mm<k=157=1.5×10=4.7mmW%,ma=10-2=8mml2tmin=72肢尖焊缝所受的应力为N1OO.1×1O3Tf2×0.1hflw2×0.7×5×(220-2×5)SbNe6×100.1×103×52.8=68.1Nmm2%2×0.7¼722×0.7×5×(220-2×5)2JW=102.7Nmm2+68.12=108.28Nmm2<毋=160Nm11?,满足（2）下弦杆与节点板的连接角焊缝下弦杆与节点板连接焊缝的计算内力取M=N和0.15M两者中的较大值，“c”节点处Nl=N2=550.8KN,下弦杆截面为2N80l0,节点板厚8mm,肢背和肢尖的内力安排系数分别为a=0.7、4=0.3,角焊缝强度设计值=160Nmm2o肢背焊缝焊脚尺寸取%=6mmFk"l5=1.5xM=4.7mm%,max=12min=1.2x6=7.2mm所需焊缝长度aN2×0Jhfj;0.7×0.15×309.3×1035U“，S”+2ht.=+2×5=39tnm10f1=10×5=50mmja2×0.7×5×160f'取/=50zTW2肢尖焊缝焊脚尺寸取,9=5mm<J，/"/.min"/.max二15Jma=1.5×i=4.7mm=t=6mmI2所需焊缝长度N2×0.7hf2fO.3×O.15×3O9.3×1O3(+2×5=TlAmm2×0.7×5×160max(lOhf2,40+2zf2)=50mm62%2=62×5=31Omm（3）腹杆与节点板的连接焊缝焊缝尺寸列表计算如表3所示。“Kk”杆与节点板的连接焊缝尺寸为：肢背勺j=4mm,Zi=50mm；肢尖hf2=4mm,/2=50mm。（4）节点详图依据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，如图9所示。图中，屋架右半边运输单元上的构件必需在工地装配后才能与节点板焊接，已以工地焊缝代号标明。1251251.in图94 .屋脊节点“H”“H”节点与一般上弦节点的区分在于节点处弦杆中断而需对弦杆进行拼接。（1）拼接角钢的截面和长度与“k”节点类似，拼接角钢采纳上弦杆同号角钢，顶部截去棱角，宽度为IOmm,垂直肢截去为+f+5mm=20mm,见图7所不。拼接角钢与上弦杆共有4条角焊缝，都位于角钢的肢尖，担当节点两侧弦杆中较小截面中的内力设计值N2=-591.3KN°上弦杆截面为2Z11070l0,焊脚尺寸取为hf=6mm<次mm=l5二l5I4.7mm=l-2=8mm1.2t=7.2nn所需的拼接角钢总长度为4=2'N?J0.7%;+2hf+20=2×'591.3x1()34×0.7×5×160+2×5+30=578mm取4=578mm(2)腹杆与节点板的连接焊缝焊缝尺寸列表计算如表3所示。“ik”杆与节点板的连接焊缝尺寸为：肢背人ri=4mm,=50mm；肢尖hf2-4mm,Ii=50mm。“Kk”杆与节点板的连接焊缝尺寸为：肢背为尸4mm,=40mm；肢尖hf2=4mm，JlJ/2=50mm0(3)节点详图依据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，如图7所示。图中，屋架右半边运输单元上的构件必需在工地装配后才能与节点板焊接，己以工地焊缝代号标明。(4)上弦杆与节点板的连接焊缝上弦肢背与节点板的槽焊缝长度1.=140,承受节点荷载P=13.5KN;肢尖焊缝长度"=15Omm,承受偏心荷载0,15N=0.15×591.3=99.7KNo上弦杆截而为21.110×70×10*,节点板厚6mm。（八）上弦肢背与节点板的槽焊缝槽焊缝按两条与=05f=3mm的角焊缝计算。屋面倾角a=arctan(1/10)，节点荷载P的偏心距e=87mmo槽焊缝所受的应力为Psincr2×0.7f7.58XIO3X0.09952x0.7x3x(1402x3)=1.34Nmm2,忽略不计Pcosa6Pe(Xf=+彳f2×0.7m2×0.7¼7.58×103×0.9956×7.58×103×87=12×0.7×3×(140-2×3)2×0.7×3×(140-2×3)2=52.3Nmm2<0.8=0.8×160=128Nmm2,满足(b)上弦肢尖与节点板的连接焊缝上弦肢尖的两条角焊缝担当偏心荷载0.15M，偏心距e=40mm°取焊脚尺寸hf=5nrn*,min=15=l.5×i4.7ww助g=l0-2=8三肢尖焊缝所受的应力为f=2×0.1hflw6×O.157V1e_49.8×IO32×0.7×5×(150-2×5)6×49.8×IO3×5050.82Nmm22×0.1hfll2×0.7×5×(150-2×5)2=108.89Nmm2108.891.22+50.822=102.7INZmm2<f；=160Nmm2，满意5 .支座节点“a”为便于施焊，下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距不小于水平肢的边长，且不小于130mm,取130mm。在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板相同，厚度都为8mm。(1)支座底板的尺寸（八）底板的平面尺寸支座反力R=271,锚拴直径d=20mm,锚拴孔直径do=22.5d,取do=4Omm,C30混凝土强度设计值fc=11.9Nmm2o仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座反力，所须要的底板净截面面积为：AR271×1032A1=22773mmfcH.9锚栓孔面积为：A=40×40×2+202×11=4456mnr所需底板总面积为：A=A11+A=10630÷4456=15()86加/按构造要求取底板的平面尺寸为：240mmX240mm=57600mm2>As=15086mm2,满意要求。(b)底板的厚度节点板和加劲肋将底板分为四块，每块板为两相邻边支承而另两相邻边自由的板，所受应力为：R(J=-2Ais=5.lNmm2两支承边之间的对角线长度以及支承边交点到对角线的距离分别为r240-8a=2×-=164Wr1,b=().5al=S2mm由Zq=0.5,查附表2可得尸=0.0602,则单位宽度的最大弯矩为M=a=0.0602X2.86X1642=4631Nmm底板厚度为、而6×463111，t/=J=11.6mm,NfV205由于底板的最小厚度一般取20mm,所以取f=20mm(2)节点板的尺寸（八）腹杆与节点板的连接焊缝焊缝尺寸列表计算如表3所示。“Aa”杆与节点板的连接焊缝尺寸为：肢背%=4mm,=50mm;肢尖hf2=4mm,=5Omm。“aB”杆与节点板的Jl八/连接焊缝尺寸为：肢背=5mm,=120mm；肢尖hf2=5mm,fe=60mm0(b)下弦与节点板的连接焊缝焊缝尺寸列表计算如表3所示。“ac”杆与节点板的连接焊缝尺寸为：肢背力j=5mm,/i=70mm；肢尖hf2=5mm,/2=50mm。(c)节点详图依据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配等误差，按比例绘出节点详图,如图8所示。底部外边缘与加劲肋的高度和厚度与节点板相同，分别为350mm和8mm；底板大致齐平，宽度为115mm；为避开3条相互垂直的角焊缝相交于一点，加劲肋底端角部切除15mm；从轴线交点起先往上，加劲肋的宽度渐渐减小，顶部宽度取为h=50mm>+40=+40=47mm>满意S3030加劲肋的平面尺寸相见图8所示。(4)加劲肋与节点板的连接焊缝每块加劲肋近似按承受R/4计算R*771F=-=67.75kN44焊缝受力V=F=67.75kNM=67.75×115+-×103=4.4kNm2节点板和加劲肋厚度都为8mm,焊脚尺寸取为,<之小=1.5瓦=1.5*=4.2mm,=5mm<%,max=1n=12×8=96m11l焊缝计算长度I=l-c-2hf=350-15-2×5=325mmwJ焊缝应力2×0.7Az/,6×4.4×1062×0.77?J22×0.7×5×325=35.7Nmm+=J含'+29.82=41.8Nmm2</7=160Nm11,满足（5）加劲肋、节点板与底板的连接焊缝=15=15X同=6.7mm设焊缝传递全部支座反力R=271kN,加劲肋和节点板厚8mm,底板厚20mm,焊脚尺寸取为7rI.nmymaxr=7mm<Yh"=12min=1.2×8=9.6mm焊缝总计算长度Z(=2(240-2x7)+4(115-15-2x7)=796mm焊缝应力271x100.7z-0.7×7×796=69.5Nmm2</；r=1.22×160=195.2Nmm满意。