山东多层框架宿舍楼及餐厅模板施工方案(附图,计算书).doc

目 录1、编制依据12、工程概况13、构造要求14、模板的选用35、初步设计36、模板工程的有关验算57、模板验收368、模板拆除389、环境、职业健康安全措施39 1、编制依据1.2集团总部下发的施工组织设计（方案）编制大纲。 1.3施工手册（第四版）。1.1*德州*新校建设项目宿舍楼、餐厅工程施工图纸。1.4混凝土结构施工质量验收规范（GB50204-2002）1.5混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）1.6混凝土结构设计规范（GB50010-2002）。1.7建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）1.8建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）2、工程概况2.1工程总建筑面积44182.6m2，其中地下建筑面积为7481.42m2，地上建筑面积36701.18m2。地上九层（局部十层），地下为一层储藏室，是一栋功能完善、设备齐全的现代化标准公用建筑。本工程结构体系为钢筋混凝土框架结构，基础形式为筏板基础。结构安全等级为二级，框架抗震等级：宾馆部分为三级，餐厅为四级，地下室防水等级为二级，设计使用年限为50年，建筑抗震设防类别为丙类，地基基础设计等级为乙级。2.2砼构件截面尺寸主要有以下几种形式，顶板现浇板厚度为160mm、120mm，本方案按照160mm板进行计算。地下一层层高为5.46m，框架柱截面有多种尺寸，本工程取最大截面尺寸700×700mm进行计算。剪力墙厚度主要有300mm、350mm、400mm、450mm等多种，按照450mm厚进行计算，本工程梁截面尺寸取300×750mm进行计算。3、构造要求3.1模板的基本要求3.1.1模板应安装正确，包括它的形状、尺寸及相互位置。3.1.2支设牢固。模板要有足够的强度、刚度和稳定性，要能够可靠地承受钢筋、模板、新浇砼的自重、以及在施工过程中所产生的各种荷载，以确保施工过程的安全。3.1.3构造简单，装拆方便，以便能够多次使用，节约工期。3.1.4模板接缝应保证不漏浆，表面平整。3.1.5用料经济，成本低。3.2模板拼装前，应将接触模板面涂刷脱模剂。注意不得涂刷过多，以免弄脏钢筋或砼表面。3.3模板侧面必须用双面胶条防止漏浆，特别是墙、梁模板间必须使用。墙模板根部采用水泥砂浆抹八字灰堵严。3.4砼梁、板跨度等于及大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的1/10003/1000。3.5在浇筑混凝土前，模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。冬季施工中，模板不得浇水湿润，用鼓风机将上面尘土锯沫等杂物清理干净。3.6浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。3.7支模关系3.7.1板模顶到梁模的侧模上，便于板模和梁侧模各自调整标高。3.7.2梁底模顶梁侧模，便于梁底起拱和先拆除梁侧模。3.7.3墙模在梁断面处留缺口，梁底顶到墙侧帮上，便于梁、墙模单独调整标高及易拆模。3.8安装上层模板及其支架应符合下列规定：3.8.1下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑。3.8.2上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板。3.9 在搭设架体时，在立杆下设置垫板。3.10梁模板高支撑架的构造和施工要求3.10.1模板支架的构造要求： （1）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； （2）梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 3.10.2顶部支撑点的设计： （1）在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； （2）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； （3）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 3.10.3支撑架搭设的要求： （1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的跨距和步距中设置；40-65N.m每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； （3）地基支座的设计要满足承载力的要求。 3.10.4施工使用的要求： （1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； （2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4、模板的选用根据工程的结构特点和质量目标，本工程所有模板都采用15mm厚木胶板，支撑采用50×80mm木方配合48×3.0mm扣件式钢管使用。由于地下室使用止水螺杆，造成模板开洞过多，难以周转，地下室模板按照一次周转计。5、初步设计5.1施工工艺5.1.1在考虑成本及经济的前提下，所有墙、框架柱均采用流水模板支设和砼浇筑的方法进行施工；其余梁、板均采用一次整体浇筑法。5.1.2柱、梁、板、楼梯采用木胶板，钢管配合使用，以保证达到清水砼效果，满足不抹灰的要求。5.2材料的选用5.2.1钢管：采用48×3.0mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响结构实体稳定性的管体不得使用。5.2.2模板：采用15mm厚木胶板。模板的强度、刚度应满足施工要求，而且表面光滑无破损，以保证砼观感质量及截面尺寸。5.2.3扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。5.2.4对拉件：强度必须符合规范要求，长度必须满足加固要求。5.3模板架体支设5.3.1支设顺序：墙梁板。5.3.2架体支设要求（1）采用48×3.0mm钢管搭设，立杆支设时和可调底座配合使用。板设满堂架体，墙、梁、板应连成整体。（2）立杆底部距基面200mm搭设扫地杆。（3）立杆顶部的可调底座外伸长度不得超过300mm。（4）梁模板设计：采用木胶板，设双排或多排架体，根据构件截面尺寸立杆纵距按1.0m设置(详见计算书)，横杆步距1.0m，梁侧立杆应通到板底，上部应设水平撑，梁高400mm的间距1000，梁高400mm间距500mm，这样便于固定梁侧模及防止砼在梁中部涨模。（5）现浇板模板设计：采用木胶板，设满堂架体，立杆纵横距1×1m，横杆步距1.6m，快拆头调整标高。在最上一层横杆上加设小横杆，木胶板拼缝处加设木方子，便于钢钉固定，在小横杆和木方子上铺设木胶板。（6)剪力墙模板采用15mm厚木胶板，主楞采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0 ,间距500mm；次楞采用木楞，宽度50，高度80,间距200mm。对拉螺栓直径14mm,水平间距500mm,竖向间距400mm。（7）墙、梁接头设计：墙模按梁截面（考虑板厚）用手锯在有梁的一侧锯出梁口，梁模顶住墙模，便于梁底标高的的调整。（8) 梁、梁接头设计：主梁侧面留出次梁梁口，次梁模顶住主梁模，便于次梁底标高的调整，所有补空尽量留于梁中，避开梁柱接头、梁梁接头。（9) 柱箍采用:钢楞 截面类型为:圆钢管48×3.0 ；间距:500mm对拉螺栓直径:12mm 柱宽度B方向设置2个对拉螺栓，柱高度度H方向设置2个对拉螺栓，两个方向间隔布置。6、模板工程的有关验算6.1、截面300×750mm梁模板系统验算工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.3m梁截面高度0.75m支架高度4.8m楼板厚度0.16m立杆梁跨度方向间距la1m钢管类型48×3.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1m,梁下增加1根立柱水平杆最大步距1.6m立杆伸出水平杆长度a0.6m面板15mm厚木胶合板梁底面板下次楞50×80mm方木，3根梁侧次楞80×50mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管48×3.0，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm×400mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.159kN/m可变荷载施工人员及设备荷载1kN/m2倾倒砼荷载4kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22ct012V=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873 kN/m2F=cH=24×0.75=18.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为10； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.75m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值18.000kN/m2。梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=18.000kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×18.000+1.4×4×1=24.480KN/mq1=0.9×1.35×18.000+1.4×0.7×4×1= 25.398KN/m根据以上两者比较应取q1= 25.398KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×25.398×0.202=0.1KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.1×106=2.67N/mm2 < f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×18.000=18KN/m；面板最大容许挠度值: 200/250=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×18.000×2004=0.15mm < 0.8mm100EI100×4500×满足要求!梁侧模板次楞验算次楞采用方木，宽度:80mm 高度:50mm，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =80×50×50/6=33333mm3；截面惯性矩I =80×50×50×50/12=mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=18.000kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×18.000+1.4×4×0.2=4.896KN/mq2=0.9×1.35×18.000+1.4×0.7×4×0.2= 5.080KN/m根据以上两者比较应取q=5.080KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×5.080×0.52=0.127kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×5.080×0.5=2.79kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.127×106=3.810N/mm2 < 17N/mm2W33333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×5.080×0.5=1.524KN木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=3×1.524×103= 0.572N/mm2 < fv=1.7N/mm22bh2×80×50 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 18.000×0.2=3.6KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×3.6×5004= 0.183mm < 2mm100EI100×10000×满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管48×3.0，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.79kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.4m。主楞计算简图(kN)主楞kN.mkN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.195kN·m主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.195×106=21.715N/mm2 < 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.980kN，主楞弹性模量: E =N/mm2。主楞最大容许挠度值：400/250=1.6mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.033mm < 1.6mm。满足要求!对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：NabFsa对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓竖向间距；Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95（rGG4krQQ 2k）=0.95×(1.2×18.000+1.4×4)=25.84kN。N=0.50×0.40×25.84=5.17kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN > N=5.17kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 100×1.5×1.5/6=37.500cm3；截面惯性矩I= 100×1.5×1.5×1.5/12=28.125cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24×0.75+1.5×0.75+0.3)+1.4×2×1=23.50kN/mq1=0.9×1.35×(24×0.75+1.5×0.75+0.3)+1.4×0.7×2×1= 25.37kN/m根据以上两者比较应取q1= 25.37kN/m作为设计依据。计算简图(kN)kN.mkN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.427kN;N2=4.757kN;N3=1.427kN;最大弯矩 Mmax = 0.071kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.071×106=1.893N/mm2 < 12.5N/mm2W37.500×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×（24×0.751.5×0.750.3）=19.43kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.040mm梁底模板的最大容许挠度值: 150/250 =0.6 mm；最大变形 Vmax = 0.040mm < 0.6mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.0×8.0×8.0/6= 53.333cm3；I=5.0×8.0×8.0×8.0/12= 213.333cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=1m。次楞计算简图 l=1m荷载设计值 q = 4.757/1= 4.757kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×4.757×12kN.m476 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.476×106=8.925N/mm2 < 17N/mm2W53.333×103满足要求!（二）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4.0 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =3.643/1= 3.643N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×3.643×10004=1.156mm < 4.0mm100EI100×10000×213.333×104满足要求!梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN)kN.m 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.173kN;N2=7.264kN;N3=0.173kN;Mmax=0.127kN.mMmax=；最大变形 Vmax=0.045mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.127×106=28.285N/mm2 < 205N/mm2W4.49×103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.045mm < 3.3mm满足要求!梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=7.264kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。扣件抗滑移验算水平杆传给立杆竖向力设计值R=7.264KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。扣件式钢管立柱计算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=4.8m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.84。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.156/(1×1.7)=0.110式中An =(la+h+0.325lah)d=0.156m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.7md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：µst=1.2j=1.2×0.110=0.13无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-n=0.131-0.96 10=1.091-1-0.96-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=µzµs0=0.84×1.09×0.3=0.275kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.92×1.4klah2=0.92×1.4×0.275×1×1.72= 0.090kN·m1010（二）立柱轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：7.264kN ；立柱承受支架自重：1.2×4.8×0.159=0.916kN 立柱轴心压力设计值N：7.264+0.916=8.180kN；（三）立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=8.180kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:步距，取1.7m;a:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.4m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.163，k2=1.007，L0=2.93m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=293.00/1.59=184按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.216；N+Mw=8.180×103+0.090×106=89.317+20.045=109.362N/mm2 <f=205N/mm2jAW0.216×4.24×1024.49×103立柱稳定性满足要求!6.2 现浇板模板系统验算楼板与支架参数砼楼板厚度0.16m支架高度5.3m立杆纵距1m立杆横距1m水平杆步距1.6m伸出长度a0.5m钢管类型48×3.0m面板木胶合板 厚度：15mm次楞方木50mm×80mm，间距0.2m主楞单钢管48×3.0荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.166kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振捣砼荷载2kN/m2模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24×0.16+1.1×0.16+0.3)+1.4×2.5×1=7.811KN/mq1=0.9×1.35×(24×0.16+1.1×0.16+0.3)+1.4×0.7×2.5×1= 7.449KN/m根据以上两者比较应取q1= 7.811N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×1×0.3=0.324 KN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5= 3.150KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1× 7.811×0.22=0.031KN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08× 0.324×0.22 +0.213× 3.150×0.2=0.135KN·m取Mmax=0.135KN·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.135×106=3.60N/mm2 < f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×（24×0.161.1×0.160.3）=4.316KN/m；面板最大容许挠度值: 200/250=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×4.316×2004=0.04mm < 0.8mm100EI100×4500×满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50×80×80/6=53333mm3；截面惯性矩 I =50×80×80×80/12=mm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24×0.16+1.1×0.16+0.3)+1.4×2.5×0.2=1.562KN/mq1=0.9×1.35×(24×0.16+1.1×0.16+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.2= 1.490KN/m根据以上两者比较应取q1= 1.562KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.2×0.3=0.065KN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5= 3.150KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.1×1.562×12=0.156KN·m施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.065×12+0.213×3.150×1=0.676KN·m取Mmax=0.676KN·m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.676×106=12.68N/mm2 < f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.6×1.562×1=0.937KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6×0.065×1+0.65×3.150=2.087KN取V=2.087KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=3×2.087×103= 0.783N/mm2 < fv=1.7N/mm22bh2×50×80次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2×（24×0.161.1×0.160.3）=0.863KN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×0.863×10004=0.27mm < 4mm100EI100×10000×满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管48×3.0截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24000×0.16+1100×0.16+300)+1.4×1500×0.2=1310N/mq1=0.9×1.35×(24000×0.16+1100×0.16+300)+1.4×0.7×1500×0.2= 1313N/m根据以上两者比较应取q1= 1313N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1313×1/1000=1.444kN。次楞作用集中荷载P=1.444kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图kN.mkN.m)最大弯矩 Mmax=0.736kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2；=Mmax=0.736×106=163.920N/mm2 < 215N/mm2W4.49×103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2×（24000×0.161100×0.16300）=863N/m=0.863N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.863×1=0.949kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.496mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形 Vmax =1.496mm < 6.7mm满足要求!扣件抗滑移验算水平杆传给立杆竖向力设计值R=7.956KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。扣件式钢管立柱计算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=5.3m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.74。计算风荷载体形系数µs将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.150/(1×1.6)=0.113式中An =(la+h+0.325lah)d=0.150m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.6md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：µst=1.2j=1.2×0.113=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=µzµs0=0.74×0.27×0.3=0.060kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.92×1.4klah2=0.92×1.4×0.060×1×1.62= 0.017kN·m1010（二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：0.9×1.2×0.166×5.3+(24×0.161.1×0.160.3)×1×1+1.4×1×1×1=6.871kN；0.9×1.2×0.166×5.3+(24×0.161.1×0.160.3)×1×1+0.9×1.4×(1×1×1+0.017/1)=6.765kN；0.9×1.35×0.166×5.3+(24×0.161.1×0.160.3)×1×1+ 1.4×(0.7×1×1×1+0.6×0.017/1)=7.208kN；立柱轴向力取上述较大值，N=7.208KN。（三）立柱稳定性验算立柱的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=7.208kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，L0=1.6m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 215N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=160.0/1.59=101按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.549；N+Mw=7.208×103+0.017×106=30.965+3.786=34.751N/mm2 <f=215N/mm2jAW0.549×4.24×1024.49×103立柱稳定性满足要求!6.3 剪力墙模板系统验算墙体模板参数墙体厚度0.45m墙体砼浇筑高度5.3m面板15mm厚木胶合板次楞50×80mm方木，间距200mm主楞双钢管48×3.0，间距400mm对拉螺栓对拉螺栓直径14mm，间距：400mm×400mm荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑