山东多层框架宿舍楼及餐厅脚手架施工方案(落地,悬挑,计算书).doc

目 录1、编制依据12、工程概况13、设计要求14、构造要求15、脚手架验算56、悬挑脚手架细部构造337、构配件要求348、施工要求349、检查及验收3510、环境职业健康及安全措施 361、编制依据1.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。1.2建筑施工高处作业安全技术规范。1.3施工手册。1.4材料力学、钢结构计算等相关书籍。1.5*德州*新校建设项目宿舍楼、餐厅工程图纸。1.6公司对脚手架搭设的有关要求。2、工程概况工程总建筑面积44182.6m2，地上九层（局部十层），地下为一层储藏室，是一栋功能完善、设备齐全的现代化标准公用建筑。 本工程立面高度为35.55m，餐厅部分与宾馆部分呈“L”形分部。其宾馆及局部餐厅有地下室部分室外场地为回填土，因此在有回填土的位置采用悬挑式脚手架，餐厅东侧没有地下室部分，其外围场地为天然地基，其脚手架搭设方式为落地式脚手架。本脚手架工程计划使用时间为工程砖砌体施工完毕。3、设计要求因本工程脚手架搭设高度较高，总高度约38m，采用落地脚手架和悬挑脚手架相结合的搭设方式。搭接形式见下表。序号脚手架种类脚手架搭设高度（m）搭设步数（步）搭设部位1落地脚手架9.050.2+1.5×5+1.35建筑物基础至二层2悬挑式脚手架14.40.2+1.5×9+0.7建筑物二层至六层3悬挑式脚手架14.10.2+1.5×9+0.4建筑物六层至九层4、构造要求4.1纵向水平杆的构造应符合下列规定：4.1.1纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。4.1.2纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，本工程采用对接。对接、搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于lm，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。4.2横向水平杆的构造应符合下列规定：4.2.1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4.2.2作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的12。按照离底部主节点横向水平杆600mm、1200mm的间距设置两道横向水平“花杆”做护栏。4.3脚手板的设置4.3.1作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm。4.3.2脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。4.3.3每一作业层上端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板底部设置一道水平兜网。4.3.4每一作业层上在底部横向水平杆上方，外立杆的内侧，设置一排高度为180mm挡脚板，满刷一层红白漆作为醒目。4.4立杆4.4.1立杆基础： 1）落地脚手架设置在室外回填土上，回填灰土要求夯实，立杆底部铺设垫板，其规格为长4m，宽20cm，厚5cm的木板。连续铺设，立杆底部使用钢底座，其规格为150×150×8mm的钢板制作（或成品铸铁底座）。纵、横向扫地杆必须连续设置，且离底面高度应小于20cm。）悬挑脚手架立杆要求立在支撑型钢上，做法如下： 4.4.2脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4.4.3脚手架底层步距不应大于2m,取1.5m。4.4.4立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。4.4.5立杆设置与杆件间距：外立杆距墙1.35m，内立杆应距墙0.4m，立杆间距为0.95m，立杆纵距见图示,大横杆间距为1.5m，连墙杆的间距为二步三跨。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4.5连墙件4.5.1宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；4.5.2应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。4.5.3宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。4.5.4采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。4.5.5连墙件与建筑物做法见下图:4.6剪刀撑剪刀撑连续设置，原则上搭设方法为竖直方向5个步距，水平方向5个纵距，6根站杆为一组，根据架体进行调整，最下端应距离基面最近为宜。其搭设角度应在45度-60度之间，角度不定，其杆件的搭接处不得少于3个卡扣，且杆件搭接长度为150cm，且最外边卡扣距杆件端点的距离应大于10 cm，剪刀撑的高度应和架体同高。（架体应高出施工层1.5m）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上。4.7上人通道因架体高度较高，因此本工程不另行设计上人斜道。楼梯与施工层应同步施工，若楼梯要慢于施工层一层，在室内搭设上人梯施工层。5、脚手架验算根据建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2002）中有关规定，进行立杆、连墙杆、大横杆、横向水平杆、架体稳定计算等的有关验算。5.1落地式脚手架工程参数搭设参数搭设高度14m水平杆步距1.5m立杆纵距1.5m立杆横距0.95m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.1394kN/m安全网0.005kN/m2脚手板类型钢脚手板，2层自重标准值0.35kN/m2栏杆挡脚板木胶板自重标准值0.14kN/m2可变荷载施工均布活荷载2kN/m2同时施工层数1层风荷载地区山东德州市基本风压0.45kN/m2地基参数地基土类型粘性土地基承载力标准值120kN/m2垫板宽度0.3m垫板长度1.5m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按48×3.0钢管计算。5.1.1横向水平杆（小横杆）计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)×S=(2+0.35)×1.5=3.53 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4×QK×S+1.2×QP1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.35×1.5=4.83 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=4.83×0.952=0.545kN·m884、钢管载面模量W=4.49cm35、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm26、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.545×106=121.38N/mm2205N/mm2W4.49×1037、结论：满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06×105N/mm22、钢管惯性矩I10.78cm43、容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mm4、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=5×3.53×9504=1.7mm9506.3与10mm384EI384×2.06×105×10.78×1041505、结论：满足要求纵向水平杆(大横杆)计算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.5×4.83×0.95(1+0.15)2=3.08kNlb0.95由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.5×3.53×0.95(1+0.15)2=2.25kNlb0.95扣件的抗滑承载力计算直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN。横杆与立杆连接方式采用:单扣件，Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=3.08kNRc结论：满足要求立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N+Mwf jAWN计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附表C取值； W截面模量；f钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩； Mw=0.85×1.4Mwk=0.85×1.4klah210其中，风荷载标准值k=0.7µz·µs·0，将N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85×1.4NQk代入上式化简为：1.2Hgk+0.85×1.4×0.7µz·µs·0lah2+1.2NG2k+0.85×1.4NQkfjA10WjAjAH脚手架高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值；la立杆纵距；h步距；µz风压高度变化系数；µs风荷载体型系数； 0基本风压，取山东德州市50年一遇值，0=0.45kN/m2NG1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力； NG2k构配件自重标准值产生的轴向力； NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和； 脚手架结构自重产生的轴压应力g=1.2HsgkjA风荷载产生的弯曲压应力：w=0.85×1.4×0.7µzµs0lah210W构配件(安全网除外，但其自重不大)自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取=g +W最大时作用部位验算立杆稳定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力w 风荷载体型系数µs=1.3f=1.3×0.8=1.040 ，值大于1.0时，取1.0。w=0.85×1.4×0.7µz×1.0×0.45×1.5×1.52×106=28.2µz10×4.49×103地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。 3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力g首先计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kµh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；µ考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用； h步距；立杆横距lb=0.95m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得µ=1.5，h=1.5m=kµh=1.155×1.5×150.0=163i1.59根据的值，查规范附录C表得轴心受压构件的稳定系数j=0.265。立杆纵距la=1.5m，查规范附录A表A-1得gk=0.1394kN/mg =1.2Hsgk=1.2Hs×0.1394×103=1.49HsN/mm2jA0.265×424.004、求=w +g列表如下：高度(m)µzw =28.2µz(N/mm2)对应风荷载作用计算段高度取值Hg(m)g=1.49Hs(N/mm2)=w +g(N/mm2)50.7420.871420.8641.73140.7420.871014.9035.77分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，w +g相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大=w +g最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5、验算长细比由规范5.3.3式，且K=1，得=l0=kh=1.5×150=142 <210ii1.59结论:满足要求!。6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=14×0.1394=1.95kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5×(0.95+0.15)×1.5×2×0.35+0.14×1.5×2+1.5×14×0.005=1.103kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5×(0.95+0.15)×1.5×2×1=1.65kNQk施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4NQk=1.2×(1.95+1.103)+0.85×1.4×1.65=5.63kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.3.1-2验算立杆稳定性，即：N+Mw=5.63×103+28.2×0.74=50.11+20.87=70.98N/mm2 <f=205N/mm2jAW0.265×424结论:满足要求!。8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2×(1.95+1.103)+1.4×1.65=5.97kN按规范公式5.3.1-1验算立杆稳定性：N=5.97×103=53.13N/mm2 <f=205N/mm2jA0.265×424结论:满足要求!。连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按14m，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.74脚手架风荷载体型系数µs=1.3j=1.3×0.8=1.04 ，取值大于1.0时，取1.0。基本风压取山东德州市50年一遇值，0=0.45kN/m2k=0.7µz µs 0=0.7× 0.74×1.0×0.45=0.23kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=2×1.5×3×1.5=13.50m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+5=1.4×0.23×13.50+5=9.35kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=5kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.4m，因此长细比=lH=40.0=25 <=150i1.59根据值，查规范附录表C，j=0.933,N=9.35×103=23.64N/mm2 <205N/mm2jA0.933×424满足要求!。抗滑承载力计算直角扣件抗滑承载力计值Rc=8kN，连墙件连接方式为双扣件,2*Rc=16kN。Nl=9.35kN< 16.0kN 满足要求!立杆地基承载力计算1、计算立杆段轴力设计值N由已知条件可知，不组合风荷载时N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQk由已知条件la=1.5m，h=1.5m查规范附录A表A-1得gk=0.1394kN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=Hsgk=14×0.1394=1.952kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.5(lb+a1)laQp1+ laQp2+HQp3la =0.5(0.95+0.15)×1.5×2×0.35+0.14×1.5×2+1.5×14×0.005=1.103kN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+ a1)laQk=0.5(0.95+0.15)×1.5×1×2=1.650kNN=1.2(1.952+1.103)+1.4×1.650=5.98kN2、计算基础底面积A取垫板作用长度1.5m，A=0.3×1.5=0.45m23、确定地基承载力设计值fg粘性土承载力标准值：fgk=120kPa=120kN/m2因系回填土，由规范公式5.5.2，并取折减系数Kc= 0.5，得实际地基承载力fg=kcfgk=0.5×120=60kN/m24、验算地基承载力由5.5.1式得立杆基础底面的平均压力P=N=5.98=13.29kN/m2 <fg=60kN/m2A0.45满足要求!。5.2悬挑式脚手架5.2.1工程参数搭设参数搭设高度14.8m水平杆步距1.5m立杆纵距1.5m立杆横距0.95m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件悬挑水平钢梁16号工字钢钢梁外挑长度1.5m钢梁锚固长度3m钢梁与楼板锚固钢筋16圆钢吊拉钢丝绳采用12mm钢丝绳！荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.1394kN/m安全网0.005kN/m2脚手板类型钢脚手板,2层自重标准值0.35kN/m2栏杆挡脚板木胶板自重标准值0.14kN/m2可变荷载施工均布活荷载2kN/m2同时施工层数1层风荷载地区山东省德州市基本风压0.45kN/m2考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按48×3.0钢管计算。5.2.2 横向水平杆（小横杆）计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)×S=(2+0.35)×1.5=3.53 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4×QK×S+1.2×QP1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.35×1.5=4.83 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=4.83×0.952=0.545kN·m884、钢管载面模量W=4.49cm35、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm26、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.545×106=121.38N/mm2205N/mm2W4.49×1037、结论：满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06×105N/mm22、钢管惯性矩I10.78cm43、容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mm4、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=5×3.53×9504=1.7mm9506.3与10mm384EI384×2.06×105×10.78×1041505、结论：满足要求5.2.3 纵向水平杆(大横杆)计算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.5×4.83×0.95(1+0.25)2=3.66kNlb0.95由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.5×3.53×0.95(1+0.25)2=2.68kNlb0.95扣件的抗滑承载力计算直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN。横杆与立杆连接方式采用:单扣件，Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=3.66kNRc结论：满足要求计算立杆段轴向力设计值N立杆稳定性计算部位取脚手架底部。1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=14.8×0.1394=2.06kNHs脚手架高度gk每米立杆承受的结构自重2、构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5×(0.95+0.25)×1.5×2×0.35+0.14×1.5×2+1.5×14.8×0.005=1.161kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；3、施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5×(0.95+0.25)×1.5×2×1=1.80kNQk施工均布荷载标准值；4、组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4NQk=1.2×(2.06+1.161)+0.85×1.4×1.80=6.01kN5、不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2×(2.06+1.161)+1.4×1.80=6.39kN立杆的稳定性计算组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N+Mwf jAWN计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附表C取值； W截面模量；f钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；Mw=0.85×1.4Mwk=0.85×1.4klah210其中，la立杆纵距；h步距；风荷载标准值k=0.7µz·µs·00基本风压，取山东济南市50年一遇值，0=0.45kN/m2µz风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ 9）规定采用,地面粗糙度类别为地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。脚手架立杆稳定性计算部位选择立杆底部，计算高度取距地面25.0m, µz取1.0；µs脚手架风荷载体型系数,µs=1.3f=1.3×0.8=1.040 ，值大于1.0时，取1.0。风荷载产生的弯曲压应力：w=Mw=0.85×1.4×0.7µzµs0lah2W10Ww=0.85×1.4×0.7× 1.0×1.0×0.45×1.5×1.52×106=28.2 N/mm210×4.49×103计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kµh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；µ考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用；立杆横距lb=0.95m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得µ=1.5.h步距,1.5m=kµh=1.155×1.5×150.0=163i1.59根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0.265。组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-2验算：N+Mw=6.01×103+28.2=81.689N/mm2 <f=205N/mm2jAW0.265×424结论:满足要求!不组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-1验算:N=6.39×103=56.87N/mm2 <f=205N/mm2jA0.265×424结论:满足要求!连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按34.8m，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=1.13脚手架风荷载体型系数µs=1.3j=1.3×0.8=1.04 ，取值大于1.0时，取1.0。基本风压取山东德州市50年一遇值，0=0.45kN/m2k=0.7µz µs 0=0.7× 1.13×1.0×0.45=0.36kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=2×1.5×3×1.5=13.50m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+5=1.4×0.36×13.50+5=11.80kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=5kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.4m，因此长细比=lH=40.0=25 <=150i1.59根据值，查规范附录表C，j=0.933,N=11.80×103=29.83N/mm2 <205N/mm2jA0.933×424满足要求!。抗滑承载力计算直角扣件抗滑承载力计值Rc=8kN，连墙件连接方式为双扣件,2*Rc=16kN。Nl=11.80kN< 16.0kN 满足要求!悬挑梁计算悬挑水平梁按照单跨外伸梁计算，外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷载P作用，支座B为悬挑水平梁与楼板的内锚固点，支座A为建筑物梁板外边缘支承点。进行型钢悬挑梁强度计算时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件！单跨外伸梁计算简图上图中，m =1.5m，l = 2.8m，m1 =0.4m，m2 =1.35m；悬挑水平梁采用16号工字钢，截面惯性矩I = 1130.0cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.0cm3，截面积A=26.1cm2；脚手架立杆传递的集中荷载P=6.39kN；悬挑水平梁自重荷载q1.2×26.1×10-4×78.5 =0.246kN/m；支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式 其中 k=m/l=1.5/2.8=0.536，kl=ml/l=0.4/2.8=0.143，k2=m2/l=1.35/2.8=0.482经计算，支座反力 RA = 17.586kN，支座反力 RB = -3.748kN，最大弯矩 Mmax11.459kN.m11.459kN.m （一）悬挑梁抗弯强度计算Mmax=11.459×106=77.400 < 205 N/mm21.05×W1.05×141.0×103结论：抗弯强度满足要求!（二）悬挑梁挠度计算计算最大挠度 Vmax =9.740mm，容许挠度1500×2/400=7.5mm。Vmax 9.740mm>7.5mm。 结论：因已在悬挑梁端头设置了钢丝绳，故挠度视为满足要求！悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用：16号工字钢（一）求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数jb根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录表B.2，jb2.0当jb >0.6的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B.12式jb =1.070.282=0.929jb最终取jb0.929（二）整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：=11.459×106=87.481 < 205N/mm20.929×141.0×103M绕强轴作用的最大弯矩，W梁截面模量结论：满足要求!悬挑梁钢丝绳计算(一)钢丝绳的轴力计算将钢丝绳作为悬挑支撑结构的受力构件，其计算简图如下：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为：Ra=7.646kN，Rb=6.118kN，Rc=0.075kN钢丝绳的轴力按下式计算：sina=3.9/4.14=0.942Ru=RA=7.646=8.117KNsina0.942（二）选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力×安全系数，取安全系数为8，则钢丝绳最小破断拉力=8.117×8=64.9KN依据规范一般用途钢丝绳（GB/T 20118-2006），钢丝绳选择6×19,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于12mm,其破断拉力为：73.8KN。（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为8.117KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=N×4=8117.000×4=9mmf3.1415×125钢丝绳拉环最小直径为9mm。现场采用18圆钢做拉环，其具体细部尺寸见下图：悬挑梁锚固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板锚固处作法如下图：（一）预埋件强度计算计算悬挑梁与楼板锚固件强度时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件，经计算RC=3.748kN； 按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径16mm，强度计算如下：=NN=3748.000=9.32 <f=50N/mm2A2d22×3.142×16244满足要求!（二）预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取1.71N/mm2；hN=3748.000=43.60mmdft3.142×16×1.71经计算，圆钢预埋件锚固深度必须大于43.60mm。另外必须满足构造要求，按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。压板厚度应大于10mm，由不小于两道的预埋U型螺栓采用双螺母固定，螺杆露出螺母不应小于3扣。5.2 支承多立杆悬挑3.9m长型钢悬挑梁的受力计算将型钢悬挑梁端头的钢丝绳作为悬挑支撑结构的受力构件计算。内立杆距离建筑物0.4m，第2根立杆与内立杆间距0.95m，第3根立杆与第2根立杆间距1.45m，第4根立杆与第3根立杆间距0.95m。水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.0cm4，截面抵抗矩W =141.0cm3，截面积A = 26.1cm2。受脚手架立杆集中荷载 P=6.77kN；型钢悬挑梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.500 = 0.246 kN/m；计算简图(kN)型钢悬挑梁弯矩图(kN.m)型钢悬挑梁剪力图(kN)经过计算得到，从左到右各支座力分别为：N1=14.171kNN2=15.461kNN3=-0.338kN最大弯矩 Mmax=7.146kN.m；最大变形 Vmax=4.577mm,在第1跨。（一）抗弯强度计算：型钢悬挑梁的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；型钢悬挑梁的弯曲应力按下式计算：MmaxN=7.146×1069.662×103=51.969 < 205 N/mm2x WA1.05×141.0×10326.1×102 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05；结论：满足要求!钢丝绳计算（一）钢丝绳的轴力计算sina=5.5/6.66=0.826钢丝绳的轴力按下式计算：Ru=RA=14.171=1