广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二）工程高支模专项施工方案.doc

目 录一、审核程序1二、编制依据1三、工程概况1四、施工准备2五、首层6.0米梁板高支模搭设方案3六、首层6.0 米梁板支撑体系设计计算4（一）、梁模板支撑计算4（二）、楼面模板支撑计算13（三）、施工图19七、梯屋面板6.38米高支模搭设方案22八、梯屋面板6.38米高支模搭设支撑体系设计计算23九、电梯井顶板高支模搭设方案30十、电梯井顶板高支模搭设支撑体系设计计算30（一）、楼面模板支撑计算书30（二）、14#A槽钢单跨简支梁设计验算39十一、质量及安全保证措施40十二、模板支架检查与验收41十三、模板安装 42十四、泵送混凝土的浇筑方法42十五、模板拆除44十六、安全应急预案45十七、施工监测46一、 审核程序：施工方案编制审核按以下程序进行：（一）施工方案由建筑施工企业相关专业工程技术人员编制，施工企业技术部门的相关专业技术人员审核后，由施工企业技术负责人审定；（二）施工企业完成审查后报监理单位专业监理工程师审核，监理单位总监理工程师签字；（三）上述编制、审核、审定者均应在施工方案上亲笔签名并注明技术职称。二、编制依据本方案编制计算依据如下：(1) 某某市时尚旅游用品有限公司厂房二工程的施工图纸；(2)建筑施工计算手册ISBN-7-11-04626-2；(3)碳素结构GB钢、T700规定的Q235钢；(4)建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008；三、概况（一）工程概况建设单位：某某市时尚旅游用品有限公司设计单位：某某省建工设计院监理单位：某某市某某建设工程监理有限公司施工单位：某某市花都区花山建筑工程公司1、某某市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二）工程，位于花都区花山镇小布村106国道东侧。2、厂房为CFG桩复合地基承载，钢筋砼独立柱基础，上部为一栋5层的框架结构，建筑面积5922m2，建筑物高度为23.95m。（二）高支模概况本方案主要针对厂房二的高支模工程进行编写，本方案重点考虑支架的整体强度和稳定性。高支模部位如下：1、首层支模高度为6.00米，最大梁截面300×800，楼板厚度100mm，最大跨度8.30米。2、天面层楼梯（标高21.62米）与梯屋面板（标高28.00米）的高支模，高度6.38米，梯屋面板厚度120mm。本方案只对五层1-A1-B×1-11-2轴、2-B2-C×1-12-2轴和2-A2-B×2-82-9轴梯板与梯屋顶板之间的支撑系统进行设计和计算，其余位置梁板从天面板开始支模，支模高度为4.2米，施工方法按本高支模方案。3、五层楼板（标高19.44米）与电梯井顶板（标高24.9）的高支模，高度为5.46米，板厚150mm。四、施工准备1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。门架及其配件的规格性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架JGJ76的规定并应有出厂合格证明书及产品标志。水平加固杆、封口杆扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等采用48×3.5mm焊接钢管。(2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)周转材料准备：做好模板、钢管、门架支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。五、首层6.0米梁板高支模搭设方案（一）、使用材料1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；2、梁侧模板的竖直木枋采用80mm×80mm木枋；3、梁底板纵横龙骨均采用80mm×80mm木枋；4、楼面模板纵横龙骨采用80mm×80mm木枋；5、梁、楼板支顶采用MF1219门式脚手架、可调式U型上托盘；6、纵横水平拉杆和剪刀撑（斜拉杆）采用3.5厚48钢管。（二）、具体做法 1、300×800mm梁侧模板竖枋间距300mm，梁底横枋间距300mm，下层纵枋为两条跨距900mm，间距1200mm,门式架纵向跨距为900mm，横间距为600mm。对拉螺栓14设一排，水平间距600mm,用孖钢管蝴蝶扣做对拉连接。其余支模参照300×800mm梁的做法。2、100mm厚楼面模板上层木枋间距300mm，下层木枋跨距不大于900mm,门式架最大排距1200mm。3、纵横水平拉杆：在门式架支架底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，以后每一个门式架顶纵横设水平拉杆。所有与已完成砼柱在同一直线的纵横水平拉杆，端部均要顶至已完成的砼柱，以加强抗侧向位移，提高支撑体系的整体稳定性。4、剪刀撑布置：在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用对接，水平杆及剪刀撑的连接尽量采用搭接）。5、可调顶托，立杆底托基底采用脚手架配套下托。顶托螺杆不超过150mm，底托螺杆不超过150mm。由于受门架高度固定规格限制，凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按JGJ162-2008规范要求作相应折减。6、支架立杆基础本工程支架立杆基础为±0.000的C15砼硬地面，砼厚度为100，不需要进行基础验算。7、配架组合计算：梁支架采用两个大门架（1.9米高）加一个小门架（0.9米高）配架组合，板支架采用三个大门架（1.9米高）配架组合，顶托螺杆不超过150mm，底托螺杆不超过150mm。六、首层6.0米梁板支撑体系设计计算（一）梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高6.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.60m。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 × (0.30 + 1.40) × 1.2 = 0.61 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 × 0.30 × 0.80 × 1.2 = 6.91 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 8.80 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 6.63 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mmW=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×8.80×3002=-83160N·mm=Mmax/W=83160/16200=5.13N/mm2梁底模抗弯强度=5.13N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×8.80×300=1600N=3Vmax/(2bh)=3×1600/(2×300×18)=0.44N/mm2梁底模抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=6.63kN/m max=Kq2 L4/(100EI)=0.644×6.63×3004/(100×6000×)=0.40mm=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.40mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=8.80×300/300=8.80kN/mMq=qcL(2-)/8=8.80×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.69kN·mb 、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25模板重)1.4×活载=1.2×(0.10×25+0.30)+1.4×2.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×6.86=0.62kNa =0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=0.62×0.45=0.28kN·mMmax=MqMp=(0.69+0.28)×106=N·mm=Mmax/W=/85333=11.37N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=11.37N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽P=0.5×8.80×300/1000+0.62=1.94kN=3Vmax/(2bh)=3×1.94×1000/(2×80×80)=0.45N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.63×300/300=6.63N/mmq=q'cL3×(8-423)/(384EI) =6.63×300×12003×(8 - 4 × 0.252+0.253)/(384×9000×)=2.26mmp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI) =0.62×1000×450×12002×(3 - 4×0.382)/(24×9000×)=1.33mmmax=qp=2.26+1.33=3.59mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度max=3.59mm=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用48×3.0双钢管: W=8980mm3，I=mm4 A=4.240cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽P=0.5×8.80×300/1000+0.62=1.94N弯矩系数KM=-0.281,Mmax=KMPL=-0.281×1.94×1000×900=-N·mm =Mmax/W=/(1.15×8980)=47.51N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=47.51N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.281×1.94×1000=2485N =3Vmax/(2bh)=3×2.49×1000/(2×2×424.00)=4.40N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=4.40N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2×q×梁宽P板传=0.5×6.63×300/1000+0.62=1.61kN挠度系数K=1.795,max=KPL3/(100EI)=1.795×1.61×1000×9003/(100××215600)=0.47mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.47mm=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=3.351传至每个门架立柱的力NQK1=3.351×1.94=6.50kN每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2=6.50+0.76=7.26kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(6.00-0.80-1.9)×0.08+3×2.10×0.0326=0.47kN门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGKNQK=1.2×0.47+7.26=7.82kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=7.82kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=7.82+0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0326×1.2=8.08kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×1020×105/1000=68.22kN 门架支承面受冲切承载力68.22kN上部荷载F=8.08kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN上部荷载F=8.08kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22×200/(T+15)1 2V1/2 =0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2比较F1、F2取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度为F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm W=bh2/6=700×182/6=37800mm3；I=bh3/12=700×183/12=mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=28.64×(800-100)/1000=20.05N/mm。Mmax=KqL2=-0.105×20.05×3002=-N·mm=Mmax/W=/37800=5.01N/mm2 侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×20.05×300/1000=3.65kN =3Vmax/(2bh)=3×3.65×1000/(2×18×700)=0.43N/mm2 侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=19.20×(800-100)/1000=13.44kN/m=13.44N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.644×13.44×3004/(100×6000×)=0.34mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(GF+QQ2k）=0.95×28.64=27.21kN/m2设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-100)/2=350mm=0.35m，N=abFs=0.60×0.35×27.21=4.90kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN 对拉螺栓受力4.90kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度350mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mmW=bh2 /6=80×802/6=85333mm3, I=bh3/12=80×803/12=mm4 1）抗弯强度验算q=28.64×300/1000=8.59kN/m=8.59N/mm；弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=0.125×8.59×3502=N·mm=0.13kN·m=Mmax/W=/85333=1.54N/mm2侧肋抗弯强度=1.54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×8.59×350/1000=1.88kN=3Vmax/(2bh)=3×1.88×1000/(2×80×80)=0.44N/mm2侧肋抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.521,q，=19.20×300/1000=5.76kN/m=5.76N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.521×5.76×3504/(100×9000×)=0.02mm=350/250=1.40mm侧肋挠度max=0.02mm=1.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×8.59×0.35=3.76kNMmax=KmPL=0.171×3.76×0.60×106=N·mm=0.39kN·m =Mmax/W=/(2×4730)=40.78N/mm2檩梁抗弯强度=40.78N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×3.76=2.47kN =3Vmax/(2bh)=3×2474/(2×2×450)=4.12N/mm2檩梁抗剪强度=4.12N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.25qL=1.25×5.76×0.35=2.52kN;max=KP,L3/（100EI）=1.097×2520×6003/(100××227000)=0.13mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.13mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果第一层龙骨(次楞)80×80mm单木枋300mm,第二层龙骨(主楞)48×3.0双钢管1200mm；门式钢管脚手架纵向900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋300mm,对拉螺栓1排14,横向间距600mm，采用48×3.2双钢管作为横檩。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置 。（二）楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚100mm，层高6.00m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.10 × 1.2 = 2.88 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.10 × 1.2 = 0.13 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 6.87 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 3.37 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.105×6.87×3502=-88365N·mm剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.606×6.87×350=1457Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.105×3.37×3502=-43347N·mm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.078×3.37×3502=32200N·mm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×3.37×350=715N挠度系数K=0.644，2=Kq,2L4/(100EI)=0.644×(3.37/1.2)×3504/(100×6000×)=0.09mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=N·mm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-N·mm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-88365N·mm，M2M5=-N·mm，M3M4=N·mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=N·mm=0.28kN·m，=Mmax/W=/54000=5.13N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.13N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1457N，V2+ V3=715+2100=2815N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2815N=2.81kN,=3Vmax/（2bh）=3×2815/(2×1000×18)=0.23N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.23N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=2+3=0.09+0.54=0.63mm=350/250=1.40mm 楼板底模挠度max=0.63mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)间距350mm,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=mm4。1)抗弯强度验算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=6.87×350/1000=2.40kN/m弯矩系数KM=0.094，Mmax=-KMqL2=-0.094×2.40×12002=-N·mm=-0.32kN·m=Mmax/W =/85333=3.81N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=3.81N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数Kv=0.594，Vmax=KVqL=0.594×2.40×1200=1711N=1.71kN=3Vmax/（2bh）=3×1711/(2×80×80)=0.40N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.40N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.754，q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.37/1.2×350/1000=0.98kN/m=0.98N/mm max=KqL4/(100EI)=1.754×0.98×12004/(100×9000×)=1.16mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度max=1.16mm=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨,第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm,h=80mm；W1×80×802/6=85333mm3；I1×80×803/12=mm41)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.327，P=6.87×0.35×(0.6+0.60/2)×1000=2164N=2.16kNMmax=KMPL=0.327×2164×900=N·mm=0.64kN·m=Mmax/W=/85333=7.46N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=7.46N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.577，Vmax=KVP=1.577×2.16×1000=3406N=3.41kN=3Vmax/(2bh)=3×3406/(1×2×80×80)=0.80N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=0.80N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=1.409，P，=3.37/1.2×0.35×(0.6+0.60/2)×1000=885Nmax=KP，L3/(100EI)=1.409×885×9003/(100×9000×)=0.30mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.30mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=6.83kN每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）NQK2=(0.6+0.30)×0.90×1=0.81kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK11.4NQK2=6.83+1.4×0.81=7.96kN 单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(6.00-0.10-1.90)×0.08+(1.2+0.90)×0.0376=0.40kN门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.40+7.96=8.44kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=8.44kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.44+1.90×0.08+(1.2+0.90)×0.0376×1.2=8.69kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2×(200+100)+2×(100+100)=1000mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×1000×100/1000=63.70kN 受冲切承载力63.70kNF=8.69kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kNFa=8.69kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm，间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距900mm。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置（三）施工图七、梯屋面板6.38米高支模搭设方案（一）、使用材料1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；2、梁侧模板的竖直木枋采用80mm×80mm木枋；3、梁底板纵横龙骨均采用80mm×80mm木枋；4、楼面模板纵横龙骨采用80mm×80mm木枋；5、楼板支顶采用MF1219门式脚手架、可调式U型上托盘；6、纵横水平拉杆和剪刀撑（斜拉杆）采用3.5厚48钢管。（二）、具体做法1、120mm厚楼面模板上层木枋间距300mm，下层木枋跨距不大于900mm,门式架最大排距1200mm。2、支顶底部用可调式平头底座，支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶上木枋高度。螺杆伸出长度不超过150mm。3、纵横水平拉杆：在门式架支架底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，以后每一个门式架顶纵横设水平拉杆。所有与已完成砼柱在同一直线的纵横水平拉杆，端部均要顶至已完成的砼柱，以加强抗侧向位移，提高支撑体系的整体稳定性。4、剪刀撑布置：在支架四边门架两侧与中间支架立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续布置。所有钢管连接均采用配套扣件连接（采用搭接连接）。5、可调顶托，立杆底托基底采用脚手架配套下托。顶托螺杆不超过150mm，底托螺杆不超过150mm。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按JGJ162-2008规范要求作相应折减。6、本工程支架立杆已完成的砼梯板及楼板面，不需要进行基础验算。八、梯屋面板6.38米高支模搭设支撑体系设计计算楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，层高6.38m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载