广源房地产公司写字楼工程模板施工方案.doc

盐城市广源房地产开发有限公司城南大厦A座（写字楼）工程模板工程施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制单位： 江苏弘盛建设工程集团有限公司 目 录1.编制说明及编制依据32.工程概况43.支撑系统设计54.施工部署75. 高大支模施工86. 施工安全管理117.质量保证措施128监控措施139应急预案1510验算书及附图16 1、编制说明及编制依据本方案编制依据如下：l 工程项目施工图，图纸编号：M09041；l 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008l 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）l 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000 J43-2001（2000版）；（门式钢管脚手架支撑体系）l 建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；l 混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）；l 钢结构设计规范（GB50017-2003）；l 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；l 参考资料：建筑施工计算手册；建筑施工手册第四版、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）；建筑施工安全检查标准等。2、工程概况2.1工程概况（见工程概况表）工程概况表工程名称城南大厦A座工程建设地点经六路东纬四路南建设单位盐城广源房地产勘察单位盐城市建筑设计研究院设计单位江苏铭城设计院监理单位南京工苑监理总包单位江苏弘盛建设集团主要分包单位 该建筑总面积为 55371,其中地下室建筑面积为3690，地上建筑面积为51681；主楼建筑高度为147.3米。 该建筑由裙楼与主楼组成，其裙楼为四层框架结构，地下一层。主楼地上三十六层。本工程梁板模板采用16mm夹板作模板，柱模采用镀塑夹板做模板，柱、独立柱、梁的支撑采用钢管架，现浇板支撑架采用钢管排架，柱箍采用钢夹具配以对拉螺杆，为确保模板接缝不漏浆，接缝处用薄海绵嵌缝。模板根据柱、梁截面尺寸由现场模板车间制作，专人翻样、专人验收，成型模板运至现场拼装，重复使用的模板必须返回模板车间清理、改制。2.2高大模板区域 本工程从一层四层楼面的A-C交6-13范围内现浇板支模高度为14.4m，C-1/C交6-13，支模高为9.9m（详见平面图）。最大跨度为9.6m,根据相关规定该处支模属于高大支模。2.3本工程高大模板特点与施工关键根据高大模板施工特点，施工中是要求严格按本审定的方案实施，施工排架的大横杆、小横杆、斜拉杆等杆件的布设均应按本方案计算书布设到位。严格按计算的方案施工是高大模板工程施工中特别值得重视的关键问题，也是施工时所考虑针对性措施。2.4工程目标本工程质量目标：“确保扬子杯，争创鲁班奖”；安全施工目标：安全生产无事故，轻伤频率控制在1%以内；工期目标：确保合同工期548个日历天内完工交付，同时确保于二0一一年二月三十日主体封顶。为确保以上工程目标的实现，故而做好本方案则显得尤为重要！3.支撑系统设计3.1支撑系统选型、选材本工程柱截面多为正方柱和矩形梁，截面控制用柱箍加固。1、梁侧模直接用钢管支撑，横木楞为50×100木方250，竖楞为双排脚手杆500与内钢管排架撑牢，梁板底模板设计要求起拱。2、梁底支撑采用双排脚手架，立杆间距为1000mm，立杆下采用150×150×16mm的木板料垫平。3、柱梁板节点为模板的薄弱环节，一定要在支模前，根据图纸尺寸预先进行模板设计和制作，保证刚度及强度，做到不涨模、不漏浆、不缩颈、不咬肉。4、现浇板模板采用16厚胶合板，支撑采用钢管排架，内距为1000×1000横楞用50×100木楞。5、在封模前要仔细核对检查水、电、风等管线位置是否正确，预埋件预留洞是否遗漏，模板的轴线位置、标高、几何尺寸必须通过现场监理工程师、质检员验收合格后方可浇筑砼。6、为保证砼表面光洁，并保护模板，梁、柱模在安装前涂脱模剂，板模可在安装后涂脱模剂，涂时要均匀，稠度均匀，不沾污钢筋。3.2支撑系统构造设计（1）梁支模设计详见下表（2）板支模设计要求同（1）。（3）保证高大模板整体稳定的构造措施：a）高大支模纵横水平拉杆应周围已浇注梁、板、柱的进行有效拉接，柱箍应箍紧。b）对缺乏侧向拉结工况的支撑体系应采取的侧向稳定措施，且安装过程中必须设置防止的临时固定措施；c）对高大支模高空悬挑支模的专项构造措施。（见下表）构件材质规格间距强度梁下立杆主梁钢管48×3.01000205N/2次梁钢管48×3.01000205N/2板下立杆钢管248×3.01000205N/2模板复合木模16mmFm=13N/2梁下小楞主梁钢管48×3.01000205N/2次梁钢管48×3.01000205N/2板下背楞木方50×100300Fm=13N/2梁下大楞主梁钢管48×3.0205N/2次梁钢管48×3.0205N/2板下大楞钢管48×3.01000205N/2梁侧内楞主梁木方50×100250Fm=13N/2次梁木方50×100250Fm=13N/2对拉螺栓主梁钢筋12900205N/2次梁钢筋12900205N/2梁侧斜撑主梁钢管48×3.0每跨二根205N/2次梁钢管48×3.0每跨二根205N/2水平杆钢管48×3.01600205N/24.施工部署4.1项目组织机构根据项目组织管理体系模式和内容，建立统一的工程指挥系统，详见组织机构框图表示，并体现岗位配置、人员安排。项目管理人员工作职责和权限，应与质量、环境、职业安全健康管理体系文件中管理人员职责和权限相一致。项目经理姓名：吴正华组织机构框架图：项目副经理姓名：宋德军项目工程师姓名：黄兵质检员技术员资料员安全员材料员施工员架子工50人焊工10人混凝土工30杂工15人 4.2施工准备1、技术准备：技术准备工作已到位，和现场的班组及工人已全面地进行了交底。2、物资准备：现场材料等物已准备齐全，具备施工条件。3、劳动力准备：劳动力已全部准备到位，5. 高支模施工5.1施工顺序（流程）。弹线 调整标高 安装梁底模及板模 绑梁钢筋安装侧模 检查及加固办验收手续5.2支撑系统安装应分别对梁、板支撑系统的安装要严格按计算书及附图进行安装施工。5.3混凝土浇筑本工程梁、板的混凝土浇筑采用泵送砼浇筑、振捣用振动棒振捣、斜面一次到顶的浇筑方法、其浇筑方法能保持支撑系统的稳定。5.4支撑系统拆除模板拆除时须经项目部及监理工程师拆除时应遵循“先支的模板后拆，后支的模板先拆”的原则，模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整体安装。楼板、梁模板拆除： 应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留12根支柱暂不拆； 操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落； 用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放；因本工程楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后，再拆底层排架； 有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模； 侧模板拆除时，混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板与梁拆模强度如设计无规定时，应符合施工规范的规定； 拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理； 拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。6. 施工安全管理6.1施工安全管理机构组长：吴正华组员张跃进组员张小宏组员蔡凤中组员席荣富组员陶振宇组员刘海组员李小瀚组员张静组员黄兵组员苏广仁组员李兆元组员后广翔副组长：宋德军6.2施工安全管理措施应说明各施工步骤的安全注意事项及有针对性的安全措施；包括施工过程中的检查、验收，施工操作禁忌，防止支架倾斜失稳措施，安全技术交底，施工的安全防护措施及人员的上岗、安全教育，降雨、台风天气做好。7.质量保证措施71质量控制管理目标管理是施工全过程质量管理中心内容，质量保证措施的每一项具体的工作都必须围绕“质量目标”展开，确定工程整个施工过程将以目标管理统揽全局，以全面推广应用质量目标为手段，开展质量管理工作。7.2质量管理制度1、模板安装前应进行全面的安全技术交底，木工班组应熟悉施工方案和交底的具体内容。2、立杆底应加设垫板，模板支撑系统支撑在一层地下室顶板上，地下室顶板厚为250mm空心板，折合实心板为160mm。模板及支架在安装过程中必须设置防止倾覆的临时固定设施。3、现浇板及梁模板应起拱，应为跨度的2/1000。4、支架立杆采用对接方法连接，不允许用“十字”扣件或转向扣件，立杆顶端一律用顶托，对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。5、立杆间距纵、横向均为1000，步距1700，扫地杆距地面200水平纵横向设置。6、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆。7、架体四周与周边柱、墙用钢管设置拉结点。8、吊运模板前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应统一专人指挥，信号统一，密切配合。吊运大块或整体模板时竖向吊运不应少于2个吊点，水平吊运不应少于4个吊点。9、架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间设置由下至上的竖向连续式剪刀撑其宽度为6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑的底端应与地面顶紧，夹角为60度。7.3保证工程质量的技术措施梁、板模板容易产生的问题是：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下挠。防止办法是：梁、板模板应通过设计确定龙骨、支柱的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度及刚度，防止浇混凝土时模板变形。模板支柱的底部应支在坚实地面上，垫通长脚手板，防止支柱下沉，梁、板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。梁模板上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。8监测措施 (1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。(5)监测点布设支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(6)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3m<L4m4m<L6.5m/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m/吊线和卷尺3立杆垂直度全高/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/经纬仪及钢板尺扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值可参考下表格式列出：(7)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。9应急预案9.1应急领导机构高支模施工期间项目部成立应急领导小组。由安全、质量、工程技术、保卫、材料设备、后勤等部门组成，其人员职责、姓名、联系电话见下表：安全应急小组成员及其职责一览表序号姓 名职 务职 责联系电话1吴正华组长负责安全应急工作总调度1宋德军副组长负责安全应急工作总调度2李兆元组员协助组长完成以上工作3后广翔组员在组长的领导下开展工作4陶振宇组员负责安全应急计划的制定5黄兵组员负责现场安全应急工作的落实6刘海组员检查与落实安全应急工作的实施7李小翰组员检查与落实安全应急工作的实施8苏广仁组员检查与落实安全应急工作的实施9周明俊组员负责安全应急的材料的购置10张晓宏组员负责安全应急工作的总实施与人员的调度9.2应急计划近年来，建筑现场常发生支撑系统失稳坍塌、坠落发生，经对现场发生的支撑系统失稳坍塌、坠落的原因分析其关键是对安全应急工作不够重视所造成。故做好安全应急工作很重要，具体要做好预防措施、应急对策以及应急设施和装备的到位；职责和信息传递，应急准备和响应计划（预案）应及时让所有相关岗位、人员掌握，并对应急计划（预案）的有效性适时进行演练，并做好记录。工程开工或阶段性施工开始前，项目经理部根据活动、项目特点、管理水平、资源配置、技术装备能力、外部条件等识别潜在事故和应急情况，控制潜在事故和可能引起人员、材料、装备、设施破坏的紧急情况。如：失稳、坍塌、高处坠落、物体打击等等。9.3应急响应若发生事故或紧急情况时应及时向上级主管部门及人员汇报，的现场处理及信息上报应逐级上报的方法，发生事故后应及时求助、有关部门至现场后应认真协调处理、资源调配应及时。9.4保障措施现场通信与信息传递已能够保障,现场救援和工程抢险设备也到位，创伤包扎等常规药品也已到位能保障一般使用，后勤保障，安保保障等保障工作也安排得有条不紊，项目部也已落实了安全应急专项资金。10验算书及附图一、现浇板的模板支撑设计验算） 本工程现板250，折合实心板160。其模板支撑构造如下页图所示：） 本工程板的模板支撑体系待其砼强度达设计强度后,隔层后应做到无上层振动荷载时方可拆除模板。） 16mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=13N/mm2,抗剪设计强度 fV=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm 木方背楞抗弯设计强度fm=13N/mm2, 抗剪设计强度fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa 。 钢管采用48×3.0普通管。现浇板模板支撑构造设计详见以下示意图） 模板支撑的设计与计算：（1） 荷载计算16mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2新浇砼重力 （因其为空心板） 1.2×0.16×25000=4800N/m2其它荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计： 9280 N/m2计算模板及模板木方背施工荷载取值： 1.4×2500=3500N/m2计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2因而荷取值分别为：12780N/mN/mN/m2 （2） 胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁计算。按抗弯强度验算取1m宽板带q=12780×1=12.78KN/m 按以上计算符合要求，按剪应力验算 按挠度验算现浇板木胶合板模板跨度的木方背楞间距符合要求。（3） 50×100mm木方背楞受力验算50×100木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。木方背楞受力计算按三等跨梁计算。木方所受线分布荷载为：q=12.78×0.30=3.834KN/m按抗弯强度验算按剪应力验算按挠度验算根据以上计算，模板下50×100背楞跨度可取1400mm，但考虑钢管大横楞的承载能力、扣件的抗滑能力，以及立杆的偏心受压等不利影响，木方背楞下的钢管托楞的间距取1000mm。（4） 木方背楞下48×3.0钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为：F=q×0.3×1.0=12.78×0.3×1.0=3.83 KN。则按三等跨连续梁考虑，最大弯距可能为：经以上计算,强度符合要求。按挠度验算：=1.833Fl3/100EIl/400,则l1000，符合要求。（5） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1600m，采用48×3.0钢管扣件连接；如果立杆根据钢管托楞的间距布置，即按1000×1000的双向间距布置，则立杆由四根承受其最大受力为F=10680×1.0×1.0/4=2067N<扣件的抗滑能力值。故钢管扣件立杆支撑的间距1000×1000，可以满足扣件抗滑力的要求。 钢管支撑立管的支撑稳定性验算：二、 梁模板支撑设计验算 因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。参考梁断面=500*750。(一)参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：250空心板，折合实心板160.；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.65,14.15；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；采用的钢管类型为48×3.0；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：花旗松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：16.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；主楞到梁底距离依次是：50mm，250mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；(二)梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取8.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 71.392 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。(三)梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 59×1.6×1.6/6=25.17cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.59×18=12.744kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.59×4=3.304kN/m；计算跨度: l = 400mm；面板的最大弯矩 M = 0.1×12.744×4002 + 0.117 ×3.304×4002 = 2.66×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×12.744×0.4+1.2×3.304×0.4=7.193kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.66×105 / 2.52×104=10.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =10.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=12.744N/mm； l-计算跨度: l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 59×1.6×1.6×1.6/12=20.14cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×12.744×4004/(100×9500×2.01×105) = 1.154 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值 =1.154mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！(四)梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.193/(0.750-0.160)=12.192kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.063 kN·m，最大支座反力 R= 3.036 kN，最大变形 = 0.004 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.29×104/8.33×104 = 0.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值 =0.004mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.036kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E =.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.213 kN·m，最大支座反力 R= 3.491 kN，最大变形 = 0.051 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.13×105/8.99×103 = 23.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =23.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.051 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.051mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！(五)穿梁螺栓的计算 验算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.491 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.491kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！(六)梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×16×16/6 = 2.13×104mm3； I = 500×16×16×16/12 = 1.71×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.50×0.75=11.475kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2×0.30×0.50=0.180kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×(2.00+2.50)×0.50=3.150kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=1/10(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(11.475+0.18)×2502+0.117×3.15×2502=9.59×104N·mm； =Mmax/W=9.59×104/2.13×104=4.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=11.475+0.180=11.655kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×11.655×2504/(100×9500×1.71×105)=0.19mm；面板的最大挠度计算值: =0.19mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！(七)梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2×(24+1.5)×0.75×0.25+0.3×0.25×(2×0.59+0.5)/ 0.5=6.04 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×(2.5+2)×0.25=1.575 kN/m；均布荷载设计值 q = 6.040+1.575 = 7.615 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.25×1.2×0.16×24.00+1.4×(2.50+2.00)×(1.00-0.50)/4=0.341kN2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3；I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=2.245 kN；最大弯矩：M= 0.790kN·m最大剪力：V= 2.245 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.79×106 /8.33×104=9.5 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=3×2.245×1000/(2×50×100)=0.673N/mm2；方木的最大挠度： =0.954 mm；方木的允许挠度: =1.000×1000/250=4.000 mm；方木最大应力计算值 9.476 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.673 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.500 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.954 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！(八)梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E=N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.245 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.196 kN·m ；最大变形 max = 0.145 mm ；最大支座力 Rmax = 4.826 kN ；最大应力 =M/W= 0.196×106 /(4.49×103 )=43.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 43.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯