鄂尔多斯市万象荣城地基勘察研究分析 土木工程专业.docx

随着现代化社会的发展越来业越来快，地质勘察已经变得越来越重要。在修建建筑工程前期，地质勘察可以尽早可能的发现建筑在建设前期可能会遇见的问题，解决相关的地质问题，预防相关的地质灾害，保证建筑工程的安全有效的施工，保证建筑物的安全和稳定。地质勘察工作为建筑工程的后期建设起到相当重要的作用，它不仅保证建筑工程后期可以安全进行施工，对工程建筑的使用寿命也起到了很好的保护。本文将重点放在地质勘察研究方面，旨在为实际工程的后期建设提供切实可行的理论参考。其次在地基基础设计中包括了对基础的设计和对地基的处理，二者是密不可分的。地基处理的好坏将直接关系到基础的选型和造价。本文就地基的处理和基础设计进行的讨论。在地基基础设计中，基础的选型必须根据上部结构的荷载、地基土体的承载力和工程造价综合各方面的情况进行确定。关键词:建筑工程；地质勘察；评价；地基基础目录弓I言3一、工程概况4二、具体勘察工作5（一）为什么要进行地质勘查5（二）具体勘察6三、场地工程地质条件概述8（一）岩土地层构成及特征8（二）岩土地层构成及工程特性8（三）地下水条件9（四）不良地质作用和地质灾害9四、岩土工程分析与评价10（一）岩土原位测试成果统计与分析10（二）工程抗震评价12（三）地基岩土腐蚀性评价14（四）地下水腐蚀性评价14（五）天然地基评价15五、结论及建议26参考文献29引言本次勘察的具体内容为：查明场地地质构造、地层结构、岩土层特性、地下水条件及不良地质作用等；分析和评价地基的稳定性、均匀性和承载力；提供满足设计、施工所需的岩土参数，确定地基承载力，预测地基变形性状；提出地基基础设计、地基处理设计与施工方案建议；提供有影响的不良地质作用的防治方案和建议；进行场地与地基的地震效应评价。第一章工程概况万象荣城是铁西新区规划、建设中由荣恒房地产开发有限责任公司开发打造的一个商业地产项目，项目位处中央路和体育街交汇处，总占地面积23246.411总建筑面积64812.2肝，邻边紧靠维邦金融广场（该项目已引进东胜3大银行以及一家5星级酒店）、正东总部基地（该项目引进喜来登五星级大酒店）、亿利城（该项目引进希尔顿大酒店和2家大银行）、联邦大厦（该项目引进万博豪生大酒店4星级即将投入使用）、金融公园（官名鄂托克草原文化公园、又称母亲公园）、东胜图书馆和演艺广场,政府为了保证该区域的人口流动，我项目周围住宅小区的规划也很密集，其中紧靠我项目的锦泰华府住宅小区是一个规划800户的一个高档小区，我项目北边的万正城的住宅小区，是荣恒房地产开发有限责任公司倾力打造的一个10万人口的城中城，其实包括城内的幼儿园、小学、中学、医院等等配套设施。周边自然及人文环境十分优越，是铁西区经济、文化事业发展的核心地段。项目功能分别为1.lO楼酒店式公寓，1.ll楼、1.12为办公楼，1.13楼为酒店，配套以三层连体底商，形成了涵盖酒店、商铺、办公、休闲娱乐和居住为一体的多元化商业圈。本工程勘察由内蒙古鄂尔多斯市荣恒房地产开发有限责任公司委托，勘察精度为详勘。工程位于鄂尔多斯市东胜铁西区，北邻康和丽舍住宅小区，东依团结路，西南邻109国道，其地理座标为：x=4406919.694407071.95,y=496227.943496514.004o第二章具体勘察工作（一）为什么要进行地质勘查随着社会发展日益加快，在建筑、管道、桥梁等工程前期都己进行地质勘查，很多人或许很疑惑为什么要进行地质勘查。那我简单阐述一下地质勘查的重要性。首先进行地质勘查已是国家规定必须进行的一项工作环节。其次进行地质勘查是对要施工项目场地的土层，岩性等进行现场分析及试验确定，从而为设计单位提供有效的设计所需数据，地基结构等相应的意见。这样设计单位会有效的设计相应的地基方案以及上部构造结构等。这样就省下很多后期应设计和现场不相对应而浪费的财力及物力等，节约了很多不必要的成本。最后进行地质勘查可以有效的控制工程地基的质量问题。（二）具体勘察1、勘探孔布置原则：根据建筑物特性和岩土工程条件，勘探点按照建筑周边线及角点布设，并对楼间地库进行控制。勘探点间距一般为12.525.Omo2、钻孔依据工程平面布置图用全站仪定位，引测基准点为场地外侧预设城镇控制点。平面控制采用东胜城镇独立座标网，高程采用1985年国家黄海高程基准。3、各工作方法及工作量详见表2-1。表2-1勘察工作量一览表项目单-T-/A-H工作方法及技术要求附注-H44-Zl÷Zr-P-Zi1CX1fVkZ?/:士f钻探石I'EtlVlOCOC,44*4二上二、声、-7T人T1.DPP100-4型汽车钻4台，深度量测误差十FFrrIV-Tf-ZIAEP7I.3、一bPAI1.VCJiIVIVlA*1A11.1.F=？IIA-I钻孔总数孔1091091三席W试载荷试验点33浅层平板载荷，沉降相依螂枳标准贯入次8081试验点间距0.8l.5m波速测试升77测试间距1.Om然哪动取样±样ZaZ、-U口1C1C用PTTr7I.RPWZ：W,1、+-4-TTZazI-UTTTZrTZI-Ii1.n口A1r7CA1r7CE、山TTnT,1、口口宜PTfrtI.Hq壬上W,1、+?/+11rhz口CCM-I-H->|EE-JzZ三M4,M1.1.nCC上1.Nlr+-BTTT7室内田西业之TZHKZI口1C1C包八+I1.壬，1.H-iTITI.K4-'-Ii口1C1C正4-cr÷t4一、m44-二T、477人口1nC+÷*r÷?4-*、壮，+P4-CffJ11I-P1.TT人1.n1O1C#4*口r÷:七江,44*4二11F/,rlt.卜止I.口CC4÷*-r÷tJ二近用4-、4/3Ar1.kk口CC田，口÷:上二田144*“二第三章场地工程地质条件概述（一）岩土地层构成及特征地基岩土单元分层。根据勘察资料，将场地地基岩土自上而下划分单元层如下：单元层一人工（Qm,）素填土；单元层一第四系全新统洪积（QJ）细砂；单元层一第三系上新统（N2）粘土岩；单元层一白垩系下统志丹群第五岩段（Kp5）细砂岩；单元层一白垩系下统志丹群第五岩段（K，5）细砂岩；单元层一白垩系下统志丹群第五岩段（K，5）细砂岩。（二）岩土地层构成及工程特性1、单元层一素填土：地层强度低，变形量高，中等冻胀性。该层地层厚度最大为19.9m,最小厚度为3.Om,平均厚度为13.7m。2、单元层一细砂：地层强度较高，变形量较低，中等冻胀性。地层厚度一般较小，为0.52.5m,局部较大，最大为5.4m,变化较大。3、单元层一粘土岩：该层为第三系半成岩地层，成岩性差,干钻钻进较困难，岩芯多为短柱状，少为长柱状，采取率94%,RQD较差，质量等级V级，易风化崩解及软化。地层强度高，低压缩性，强冻胀性。地层厚度一般较小，为2.54511,局部较大，最大可为13.0m,变化较大。4、单元层一细砂岩：岩芯多呈散粒状，采取率83%,RQD差，质量等级V级，易风化崩解及水浸软化。地层强度较高，变形量较低，弱冻胀性。地层厚度较小，变化较小，地层最大厚度2.5m,最小厚度1.Om,平均厚度为2.Omo5、单元层一细砂岩：岩芯多呈散粒状碎块状，少为短柱状，采取率88%,RQD较差差，质量等级V级，易风化及软化崩解。地层强度高，变形量低，弱冻胀性。地层厚度大，变化小，勘探孔均予揭穿，揭穿地层厚度最大为14.2%地层最小厚度为10m,平均厚度为12.Imo6、单元层一细砂岩：岩芯多呈长柱状，少为短柱状，采取率96%,RQD较好，质量等级V级，属极软岩，易风化及软化崩解。地层强度高，变形量微，勘探孔均未揭穿见底，揭露厚度0.94.0m,层顶标高1416.871432.01ni,埋深20.532.0m,天然重度l22.5KN11i3（经验值）。资料显示其中等风化细砂岩厚度一般3035m,以下为微风化新鲜完整基岩。（三）地下水条件场地地下潜水属松散岩类孔隙水，含水层组为单元层一细砂，含水层厚度0.532m,渗透系数k=7.2×10-33.2×10-2cms,cms,渗透性中等强，水位埋深一般7.920.Om,水位标高1430.301442.IOm,水位变幅+0.8-1.8m,即历史最高地下水位埋深7.119.2m,水位标高1429.501441.60m。碎屑岩类孔隙裂隙潜水和承压水因埋藏较深，对工程建设无影响。（四）不良地质作用和地质灾害根据勘察资料结合现状调查分析，原始沟谷切割强度一般，相对高差358.2m,沟坡大部为岩质边坡，坡面一般缓倾，局部陡倾，岩层产状近于水平，构造形迹以表生风化裂隙为主，且裂隙纵向发育较差，无不良构造结构面，无地下水不良影响，场地边坡较稳定。仅局部陡立边坡顶部易产生风蚀和冲蚀类坍塌，但范围小，无危害性影响。场地无采空区、滑坡、泥石流等具危害性不良地质作用和地质灾害。本章小结：场地地质构造简单，地质灾害不发育，场地稳定。场地地形条件中等复杂，地基岩土种类较多，属较不均匀地基，需进行地基处理。场地经处理后地基与基础较稳定，较适宜建设。场地地下潜水水质较好，对混凝土和钢筋混凝土结构中的钢筋均为微腐蚀性，设计时可不考虑其影响。考虑地下水位变幅、毛细水上升及大气降水垂直入渗及侧渗迳流等因素，建议拟建建筑地下室进行全高防水及防潮设计。第四章岩土工程分析与评价(一)岩土原位测试成果统计与分析统计成果见表4-1、表4-2。表4-1载荷试验成果统计表单元层编号岩性样本数n最大值max最小值min算术平均值标准差6变异系数修正系数参数标准值N标-三-贝值修正N,备注素填土209261.720.290.9263D标贯值修正：N'二-1.6456o细砂122012162.540.160.921511粘土1.1.l石153321243.110.130.942318全风化细砂岩194031362.030.060.983532强风化细砂岩144941452.950.070.974439表4-2标准贯入试验锤击数统计表最需加(KPa)W(mm)«(MPa)压鎏模ESWPa纯猷备注ZHOl18009.0881.195.40.25而模量蠹投伟ZH0218008.2588.997.70.25ZH0318008.6884.896.50.25鳖18008.6784.996.50.25极差0.837.82.3（二）工程抗震评价1、场地和地基土类型本次勘察选取GK5、GK31、GK60、GK88、GK93、GKIo0、GK108孔进行地震波波速测试，测试成果见表4-3。根据测试结果，综合判定场地类别为H类。表4-3波速测试成果分析表测试孔IT7怵(W（三）考擘切（ms）覆铲厚场地类别GK520.00.1294156.220.9IIIGK3120.00.1271157.525.2IIIGK6020.00.1140175.420.4IIIGK8820.00.1182169.522.7IIIGK9320.00.1320151.524.3IliGKlOO20.00.1244161.322.5IIIGK10820.00.0883227.317.8III平均值20.00.1191171.222.0III2、场地液化判别在液化判别深度内，场地历史最高地下水位以下土层为单元层一细砂及单元层一细砂岩、单元层一细砂岩、单元层一细砂岩。单元层、一细砂岩、单元层一细砂岩均属非液化类岩石，故只对单元层一细砂进行液化判别。单元层一细砂，地质时代为Q”小于0.0051111的粘粒含量为3%。场地近35年最高地下水埋深九=7.19.2m基础埋置深度9.09.4111上覆非液化土层厚度4,=7.119.2m液化特征深度d0=7.om对大部分场地来讲：4)+dh-2>duJ0+dh-3>dwl5d0+2db4.5>du+dw初判需进一步判别场地液化。液化判别结果见表4-4。经分析,综合判定场地不产生地基液化问题。表4-4液化判别表1JUj8单咿f&I三I三IGK616.61512堂父0tjJaoGK1114.615120祥16.61613"夜GK1815.61412yI济0悌GK2913.61210yI济014.61412"夜GK3216.61913"夜0GK4,815.61512费沙0保攵GK6115.612120不液GK89Ij16.62013化GK92519.618140(三)地基岩土腐蚀性评价1、受环境类型影响土对混凝土结构腐蚀性评价评价结果见表4-5o表4-5环境类型土对混凝土结构腐蚀性评价表坏辅尖腐蚀介质I(Wkg(Wkg(mkg(mkg(m3kw指标198.835.80.00.0588.5te微微微微微2、受地层渗透影响土对混凝土结构腐蚀性评价地层渗透类型：A；PH值：7.5；腐蚀等级：微腐蚀性。3、土对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀性评价场地环境类别：A；Cl-(mgkg)：41.9；腐蚀等级：微腐蚀性。综上所述，场地地基岩土对混凝土和钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性影响。(四)地下水腐蚀性评价1、受环境类型影响水对混凝土结构腐蚀性评价(1)评价结果见表4-6表4-6地层渗透水对混凝土结构腐蚀性评价表环境类型腐蚀介质评卷结APH值clHCO3秒mol指标7.50.03.1微噩蚀分项评价微微微2、地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀性评价场地环境：干湿交替；（mg1.）：27.9；腐蚀性等级:微腐蚀性。综上所述，场地地下水对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋均具腐蚀性影响。（五）天然地基评价1、地基承载特性评价场地地基岩土承载力依据下述两种方法确定：（1）载荷试验，地基单元层承载力特征值及压缩（变形）模量成果见表4-7。表4-7由载荷试验确定的承载力特征值及压缩（变形）模量成果表单岩性压力值1II备注比警限津11800(600)81.195.4D岩基平板载荷。2）Es用计算法求取：2（2）原位触探、土工结合地区经验EO=ES（I-七）地基单元层承载力特征值及压缩（变形）模量综合成果见表4-8O表4-8由触探、土工等确定的承载力特征值及压缩（变形）模量成果表岩性状态标贯由土端指鼠阮剪强疑试Stii()(&a)（扃）(&a)(腌)(&a)型松散3(0.6)细砂稍密11140(8.0)140据t石W1826022.8380(严0260W石W32300(40.0)300石39600(80.0)600石风整石中lcF800（2）取值：综合取值成果见表4-9。表4-9天然地基承载力特征值及压缩（变形）模量综合取值表矍萨编节岩性承载力特征值备注(M¾)(KPa)W蛰(0.6)秦尴娥/修正的承细砂140(8.0)柿上石260Z2.3、(18.6)载力特征值。纯吵石300(竹U石600Rdi却妙石8002、地基均一性及形变特性评价场地建设规模较大，故将场地分为A区和B区分别进行地基均一性及形变特性评价：(1) A区：根据勘察资料，场地地基岩土由五个单元层组成，各单元层均一性及形变特性评述如下：单元层一素填土：分布广泛，地层厚度一般较大，局部较小，变化较大，强度低，变形量高，平面及垂向均一性较差；单元层一细砂：分布不均，地层厚度一般较小，局部较大，变化较大,强度较低，变形量较高，平面及垂向均一性较差；单元层一细砂岩：分布广泛，层顶起伏一般较大，地层厚度较小，变化较小,强度高，变形量低，平面均一性一般，垂向均一性较好；单元层一细砂岩：分布广泛，层顶起伏一般较小，局部较大，地层厚度大，变化小，强度高，变形量微，平面均一性一般，垂向均一性较好；单元层一细砂岩：分布广泛，层顶起伏同单元层，地层厚度大，变化小，强度高，变形量微，平面及垂向均一性较好。综上所述，场地地基岩土种类较多，结构较复杂，单元层、工程特性较差，且厚度一般较大，在正常设计基础埋深条件下,无法全部进行挖除处理。以下各岩层虽工程特性良好，但埋藏较深，故场地属较不均一地基。按照建筑地基基础设计规范(GB500072002)要求，在天然地基条件下，拟建建筑均需进行变形验算。变形验算参数见表4-10。表4-10变形计算参数表建筑物编号单元层缢号岩性基底卜岩土层天然重度r(KNm3)压缩(变形)模量区间殖(m.)平均值(m)Es(Eo)MPaA1"住宅楼14.Z(U.b；JJ1b.4O)1.U11.3zu.y(4U.U；8.ifyPy.3zu.y冷公妙4.u1.4.U22.5(lbU.U；A2”住宅楼14.Z(UJJU.3A12.3lb.4B;F1.U1F1.3zu.y(4U.U；«.U«O.4zu.yyb.4歹史U寸4.ZZ.5(ib.u;A3*住宅楼系工具14.Z(U.b；JJU.51Z.3lb.4B0)1.U11.3zu.y(4UW«.ZyJT8.8zu.y/4uC4.ZZ.b(lbU.0)A4"住宅楼猊具14.2(U.U.bA12.3lb.4W妙1.U11.3ZU.(4U.U；a.(fy9.7zu.y/期，、74.U74.UZZ.5(lbU.U；A5*住宅楼琪14.2(U.b；j1U.3A1Z.315.40)眇1.U11.3zu.y(4U.«.7yJTy.1zu.yU歹4.ZZ.b(lbU.U；沿街商业楼AT¾14.Z(U.b；JjU.UZ1.Zib.4B0)<1.U1匚1.3zu.y(4U."U歹7.Uu.y74.U34.UZZb(lbU.U；A区地库-114.Z(U.b；楸小UUZO1.Zlb.4Bu;1.0_11.3zu.y(4U.娜«.ify«.8zu.yUC4.ZZ.b(lbu.O)(2) B区：根据勘察资料，场地地基岩土由六个单元层组成，各单元层均一性及形变特性评述如下：单元层一素填土：分布广泛，地层厚度一般较大，局部较小，变化较大，强度低，变形量高，平面及垂向均一性较差；单元层一细砂：分布不均，地层厚度一般较小，局部较大，变化较大,强度较低，变形量较高，平面均一性较差，垂向均一性较好。单元层一粘土岩：分布不均，地层厚度一般较小，局部较大，变化较大，强度较高，变形量较低，平面均一性较差，垂向均一性较差。单元层一细砂岩：分布广泛，层顶起伏一般较大，地层厚度较小，变化较小，强度高，变形量低，平面均一性一般，垂向均一性较好。单元层一细砂岩：分布广泛，层顶起伏一般较小，局部较大，地层厚度大，变化小，强度高，变形量微，平面及垂向均一性较好。单元层一细砂岩：分布广泛，层顶起伏同单元层，地层厚度大，变化小，强度高，变形量微，平面及垂向均一性较好。结果与A区结论一致，针对B区其变形验算参数见表4-11。表4-11变形计算参数表建筑物编号单元层编号岩性基底下岩土层厚度天然重度r(KNm3)压缩(变形)模量区间殖(m.)平均值(m)Es(E0)MPaB-I号办公楼+商业裙房索填t14.2(0.6)rU0.51.815.4(8.0)咕土I22.3(18.6)细，I吵1.0l1.320.9(40.0)铀砂7.098.020.995.4(81.1)细，II吵4.O4.O22.5(150.0)B-2号办公楼素I填14.2(0.6)U0.51.815.4(8.0)、咕土I22.3(18.6)细砂tIt1.(Tl1.320.9(40.0)细砂7.(87.720.995.4(81.1)缅砂IIt4.O4.O22.5(150.0)B-3号办公楼+商业裙房索溟14.2(0.6)-T-U15.4(8.0)、砧土I03.722.3(18.6)细i眇5.56.020.9(40.0)细砂7.0t9S.220.995.4(81.1)细砂II14.O4.O22.5(150.0)B区地库索,填14.2(0.6)-w-.U15.4(8.0)、F占土tI»03.722.3(18.6)细砂IIt7.O8.020.9(40.0)细砂5.O5.O20.995.4(81.1)细砂II4.O4.O22.5(150.0)3、天然持力层选择经对场地地基分布及工程特性分析，在拟设基础埋深条件下,各建筑无满足承载及形变要求的持力层分布，需采用桩基进行地基处理设计，选择单元层一细砂岩作为桩端的直接持力层。场地拟选持力层下无软弱下卧层。4、地基基础设计方案本场地所属的建筑均位于侵蚀冲沟与丘陵斜坡结合的地段，冲沟沟底河床处可选持力层层顶起伏较小，但丘陵斜坡及沟坡处起伏较大，地基条件较复杂，经综合经济技术分析，本场地拟定建筑均需全用采用钢筋混凝土桩基方案。(1)桩基工艺及成桩可能性。桩侧土层为单元层一素填土、单元层一细砂、单元层一粘土岩、单元层一细砂岩，单元层一细砂岩，岩土层可钻较好，成桩性较好。故选用桩的工艺为长螺旋钻进、管内泵压混凝土工艺。(2)场地普遍分布有厚度较大的素填土，根据多个工程实例,应在桩基施工前对场地素填土进行压实处理。但场地素填土下伏的单元层一细砂饱水，强夯处理易产生砂土液化和橡皮土化，建议通过考虑负摩阻、增大桩径和配筋率等措施予以综合消弱填土的不良影响。填土的极限摩阻力标准值可取20KPa。(3)桩端持力层均为单元层一细砂岩。因该岩层难以采取原状样进行力学指标测试，故桩的端阻力比照风化成的相应土类按桩基规范和地区经验求取。要求A区建筑和A、B区地库桩端进入持力层深度不小于2.5米，B区建筑桩端进入持力层深度不小于3米。(4)各建筑场地一般位于丘陵斜坡和侵蚀冲沟相结合的地段，为确保建筑稳定性，应严格控制单桩进入持力层深度、相邻桩底高差和群桩底比降三大要素。相邻桩底高差不大于桩距，群桩底比降小于10%o(5)各建筑桩基单桩长度均以规划设计给定的室内地坪标高为基准予以确定，假定桩承台埋深为基础底标。若室内地坪标高有变动，应据此进行桩长校核，以确保满足勘察选定的持力层要求。（6）因隐伏冲沟处填土无法进行压实处理，桩配筋率在满足桩基要求的受压桩配筋率基础上予以适度增加，以抵御填土湿陷及蠕滑所带来的不良影响。（7）各建筑桩基设计参数见表4-12,4-13o（8）根据各建筑单桩竖向承载力特征值估算分析，为方便统一，分类提供场地拟建建筑物单桩竖向承载力特征值（建议值）：A-1#、A-2#、A-3#、A-4#、A-5#、A-6#住宅楼及AT、A-2商业楼设计单桩竖向承载力特征值统一取530KN（桩径d=500mm）;BT、B-2、B-3办公楼设计单桩竖向承载力特征值统一取8IOKN（桩径d=600mm）；设计在使用时应根据建筑荷载水平调整桩径及单桩承载力，以满足设计需要。（9）各建筑单桩承载力为估算值。实际应按规范要求进行工程试桩和原位检测。（10）计算公式:Quk=Qsk+Qpk=Uqsikli+qpkAp试中口琲一桩侧第i层土的极限侧阻力标准值qpk一极限端阻力标准值表4-12A区灌注桩桩基设计参数一览表建tI©i¥IftS9I日而i桩侧土层埠桩7»T(B)U-ISI节U-ISiIIhlI,0i石2550024006.520550圳18驯2A0石16Q5002400留7.520550副U刎1!21C，O9i石14224OO胡司1121C1.520550“O1石15Z5OO1121C8.220540O1443i石1O65OO24000121Cb.620570O石1392400MlBlll跚Blll1121C7.U20560IOi石b672400128r1C3.220600IIOi石9912400128C1C6.4205601418.220I52Q7I石O42400128C1C530tD安全系娄I取2.Oo表4-13B区灌注桩桩基设计参数一览表II标7m)tSSi1iIN桩侧土层IJ1.1.8il-1.桂IIi毕iXISI毕1442.25I1427心14146002400II5.52085.5石14¥1.030V+I28.35石I石1.180I石3.O18O515124.7S<J-21*2159543834161860O17.520810耨1.O30三石I石1.O801石3.O18I,515.51。524124,415.410324914i石1428.85141750O1：8.5205401.O30三石i石1.O80石2.5180i1)安全系数取2.0。5、基坑开挖影响及评价(1)根据基础设计方案，场地基础工程在未来场平后开挖可形成约9.810.2m的深基坑，坑底标高为1441.951443.7mo基坑工程安全等级为二级。(2)基坑建筑环境条件分析：场地现状条件下均为空地，四周无已建密集建筑，建筑外边线距公路边线一般约3070m,基坑开挖一般对周边环境无影响。(3)基坑地质现状条件及岩土参数：根据勘察设计方案，场地基坑边坡开挖穿过的土层主要由单元层一素填土、单元层-粘土岩、单元层一细砂岩组成，坑底为一素填土、单元层一粘土岩。场地含水层为单元层一细砂，地下水位埋深一般7.920.0m,基坑开挖过程中未切穿含水层。（4）基坑稳定性分析：a基坑边坡稳定性评价：场地基坑坑壁边坡土层主要由单元层一素填土、单元层一粘土岩、单元层一细砂岩，其中单元层一素填土一般属砂性类土，水上边坡土体的有效内摩擦角为16°34。，该基坑水上砂土边坡坡率控制为坡率1：1.25,边坡即处于稳定状态。超出此限，边坡即不稳定，主要破坏型式为坍塌，需进行支护处理。单元层一粘土岩、单元层一细砂岩直立稳定性较好，可放坡开挖，控制坡比为1：0.5o场地现状为空地，基坑开挖一般对周边环境无影响，可采用分级退台自然放坡方案。b基坑底抗隆起稳定性评价：基坑底底大部分为单元层一素填土，局部为岩层，场地地下水均低于基底，故不存在抗隆起稳定问题。c基坑边坡及基底抗渗流稳定性分析：c-l基坑坑底抗渗流稳定性评价：根据勘察资料调查分析，场地地下水均低于基底，基坑内无地下水渗流影响，故基坑坑底不存在抗渗流稳定稳定问题。C-2基坑边坡及底部抗渗流稳定性评价：基坑开挖过程中未切穿含水层，且场地地下水均低于基底，故边坡及底部不存在抗渗流稳定性问题。（5）抗浮稳定设计：场地地下潜水埋藏较深，均低于设计基底标高，对地下室工程无影响，故不需进行抗浮稳定设计；（6）基坑边坡支护方案：根据场地环境条件分析，场地基坑开挖可形成深度9.810.2m的深基坑。根据周边环境及地质工程状态，可进行分级退台自然放坡处理,稳定坡比填土宜为1：1.25,岩质边坡坡比1：0.5。退平台厚度5.Om,平台宽度不少于2.0m。场地现状均为空地，具良好的自然放坡条件，基坑开挖对周边环境无影响。未来需结合临建、材料堆场及道路等环境因素变化，决定是否进行支护处理。(7)防水及防潮设计：场地区域属构造剥蚀丘陵地形，原地貌大部属丘陵斜坡与丘陵间侵蚀冲沟结合地形，局部为丘陵顶部台地，未来场平后，考虑到大气降水等因素，建议地下室进行全高防水及防潮设计。本章小结：经对场地地基分布及工程特性分析，在拟设基础埋深条件下，各建筑无满足承载及形变要求的持力层分布，需采用桩基进行地基处理设计，选择单元层一细砂岩作为桩端的直接持力层。场地拟选持力层下无软弱下卧层。场地地基岩土对混凝土和钢筋混凝土结构中的钢筋均为微腐蚀性，设计时可不考虑其影响。场地季节性标准冻深1.5m,土的冻胀性中等，设计时应考虑冻胀影响。场地填土现状未经压实，呈松散状态，对地基稳定有不良作用。因地下水对填土压实处理有不良影响，实施压实处理难度较大，故建议设计通过适当增大桩径、配筋率及考虑负摩阻等因素进行综合处理。第五章结