钢板组合梁计算书.docx

钢与组合结构桥梁课程设计30m钢板组合梁桥课程设计计算书姓名：吕博学号：1150671任课教师：吴冲联系方式：二O一五年一月目录1、总体设计错误!未定义书签。1.1 设计原则错误!未定义书签。1.2 技术标准错误!未定义书签。1.3 设计规范错误!未定义书签。1.4 重要材料错误!未定义书签。1.5 总体布置错误!未定义书签。2、桥面板设计错误!未定义书签。2.1 桥面板尺寸拟定错误!未定义书签。2.2 桥面板作用与组合错误!未定义书签。3、主梁设计错误!未定义书签。3.1 设计原则与方法错误!未定义书签。3.2 主梁尺寸拟定错误!未定义书签。3.3 加劲肋尺寸拟定错误!未定义书签。3.4 联结系错误!未定义书签。4、主梁截面特性及内力计算错误!未定义书签。4.1 结构参数错误!未定义书签。4.2 计算模型与方法错误!未定义书签。4.3 主梁截面特性计算错误!未定义书签。4.4 主梁内力计算错误!未定义书签。5、主梁应力验算错误!未定义书签。1.1 一、二期恒载效应错误!未定义书签。1.2 徐变效应错误!未定义书签。1.3 收缩效应错误!未定义书签。1.4 梯度温度效应错误!未定义书签。1.5 车辆荷载效应错误!未定义书签。1.6 承载能力极限状态验算错误!未定义书签。1.7 承载能力极限状态验算错误!未定义书签。1.8 承正常使用极限状态抗裂验算错误!未定义书签。6 .次结构验算错误!未定义书签。6.1 混凝土桥面板错误!未定义书签。6.2 剪力连接件错误!未定义书签。6.3 加劲肋验算错误!未定义书签。7 .稳定性验算错误!未定义书签。7.1 整体稳定性验算错误!未定义书签。7.2 倾覆稳定计算错误!未定义书签。8 .刚度验算错误!未定义书签。8.1 刚度与变形验算错误!未定义书签。8.2 预拱度的设立错误!未定义书签。9 .疲劳破坏极限状态验算错误!未定义书签。1、总体设计1.1 设计原则满足安全、功能、经济、美观等规定，还要便于施工、维修和养护。1.2 技术标准参照公路工程技术标准（JTGB01-2023）,拟定此30m简支钢板组合梁桥的重要技术标准如下：（1）公路等级：二级四车道公路（2）结构设计安全等级：二级（3）结构重要性系数：1.0（4）设计速度：80kmh（5）桥梁跨径：计算跨径30.0m,标准跨径（含接缝）31.2m（6）桥面宽度：两行车道宽4*3.75m;两侧分别设2.5m硬路肩（含安全距离）以及0.5Om防撞护栏，中央分隔带2m,桥面宽：0.50+2.5+2*3.75+2+2*3.75+2.5÷0.50=23.0m（7）桥梁结构设计基如期：12023（8）汽车荷载等级：公路级（9）桥面净空：二级公路至少5.0m（10）桥面坡度：设立2%横坡；不设立纵坡。1.3 设计规范（1）公路工程技术标准（JTGBOl-2023）（2）公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2023）（3）公路钢结构桥梁设计规范（报批稿20230419修改版）（JTGD64-201X）（4）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2023）（5）公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-2023）（6）公路桥梁抗风设计规范（JTGTD60-01-2023）(7)公路桥梁抗震设计规范(JTJOO4-89)(8)公路桥梁抗震设计细则(JTGTB02-01-2023)(9)桥梁用结构钢(GB/T714-2023)(10)公路工程结构可靠度设计统一标准(GB/T50283-1999)（三）公路工程质量检查评估标准第一册土建工程(JTGF80.1-2023)(12)公路工程质量检查评估标准第二册机电工程(JTGF80.1-2023)(13)日本道路桥示方书1.4 重要材料主梁及联结系：Q345钢材，E=2.06×105M,p=7S50kgm根据钢桥设计规范第3.2.1条，钢材强度设计值(MPa)如下：牌号的材厚度(mm)抗拉、抗压和抗雪抗剪卜面承压(刨平顶紧)启Q235钢16190110280164018010540100170100Q345钢1627516035516-4027015540-6326015063YO250145SO-100245140Q390钢1631018037016-4029517040-6328016063-100265150Q420钢16335195390164032018540-6330517563700290165注:衰中厚度指计算点的钢材厚度,对轴心受拉和轴心受压构件指截面中较厚板件的，度.桥面板：20Cm钢筋混凝土桥面板，取自重为26kN11桥面铺装：8cm沥青混凝土铺装，取自重为25kN11普通钢筋：直径大于或等于12mm的用HRB335,直径小于12mm的用R235施工工艺：分段预制主梁，施工现场临时支墩连接。考虑到主梁截面的变化以及运送安装条件的需要，主梁节段工地连接处均设立在截面变化处1.5 总体布置1.5.1 立面图布置本桥取伸缩缝半宽30mm,梁端到支座中心线距离600mm0设本桥位于6度区，根据公路桥梁抗震设计细则(JTGTB02-01-2023)11.2.1简支梁梁端至墩、台帽或盖梁边沿应有一定的距离，其最小值a(cm)按下式计算：070+0.51.,式中：1.梁的计算跨径(m)。本桥取a=147cm,满足此项规定。依据公路钢结构桥梁设计规范报批稿7.4.2条：“应设立横向联结系，并满足以下规定：1.宜与梁的上、下翼缘连接，间距不宜大于受压翼缘宽度的30倍。2.支承处必须设立端横梁。”由于本桥桥宽较大，为了加强桥梁整体横向联系，宜取较小的横联间距。拟定横联等间距5.0m；采用实腹式。综上，本桥拟得立面图如下图。1.5.2 横断面布置本桥拟定主梁间距2.6m；桥面板两边悬挑长度1.1m；主梁根数9。横断面布置图如下图。-三面1.5.3平面图布置S=EK1.50GDfXXl5001.5.4横截面沿梁长的变化为了减少用钢量，主梁应根据零矩的大小调整主梁截面。在本例中，由于跨径较小，考虑到制作安装和运送的方便，采用全桥等梁高布置，翼板宽度不变。2、桥面板设计1.1 桥面板尺寸拟定桥面板跨内厚度取200mm,悬臂板根部板厚为250mm以上，悬臂板端部板厚为220mm。由于采用承托找横坡，因而承托高宽不等，高宽比接近1:3以减小局部应力。边梁处承托宽度300mm,高度100mm。2. 2桥面板作用与组合桥面板重要承受桥面板自重、二期恒载（桥面铺装）、活载（汽车荷载与人群荷载）等。采用承载能力极限状态基本组合验算，取结构安全系数1.1,恒载分项系数1.2,活载分项系数1.4,冲击系数1.3。3、主梁设计2.1 设计原则与方法本桥主梁设计重要依据经验跨高比拟定梁高,依据抗剪稳定性选定腹板高厚比（此处假定只需设立腹板横向加劲肋），依据受压翼板稳定性选定翼板宽厚比，同时兼顾截面的经济性。3. 2主梁尺寸拟定主梁跨中截面重要尺寸拟定如下：简支梁跨径30.0m,按照一般高跨比=-1.,取梁1225Mh=1.90m,h1.=1/15.8o根据钢桥设计规范第7.2.1条规定，焊接板梁受压翼缘的伸出肢宽不宜大于40cm,也不应大于其厚度的12眄7倍,受拉翼缘的伸出肢宽不应大于其厚度的16眄7倍。考虑到本桥梁跨度为30m,并且一般翼缘厚度不小于腹板厚度1.l倍。取上下翼缘宽度为400(600)mm,上(下)翼缘厚度取20(32)mm,腹板厚度取9mm。依据公路钢结构桥梁设计规范报批稿5.3.3条，腹板和腹板加劲肋设立应满足以下规定：腹板最小厚度应满足表5.3.3的规定。表5.3.3腹板最小厚度构造形式钢材品种备注Q235Q345不设横向加劲肋及纵向加劲肋时7060仅设横向加劲肋，但不设纵向加劲肋时160140设横向加劲肋和1段纵向加劲肋时*280240纵向加劲肋位于距受压翼缘0.2hw附近，见图5.3.3设横向加劲肋和2段纵向加劲肋时也31()*310纵向加劲肋位于距受压翼缘0.14hw和0.36hw附近，见图5.3.3本桥拟采用仅设腹板横向加劲肋的形式，因此拟定腹板厚度9mm,腹板净高1900mm,高厚比为211,设横向加劲肋和1段纵向加劲肋，纵向加劲肋位于距受压翼缘0.2hw附近。3. 3加劲肋尺寸拟定本桥加劲肋布置与尺寸如下表:腹板高度mm1900腹板宽厚比211厚度mm9设横向加劲肋，道纵向加劲肋横向加劲肋双侧布置肢宽mm150加劲肋宽厚比10肢厚mm15支承加劲肋设一对支月艮加劲肋肢宽mm150加劲肋宽厚比10肢厚mm103.4联结系横向联结系采用实腹式结构，横梁间距定为5.00m,尺寸如下：横梁统一采用实腹式工字形。翼缘宽度均为300mm,上(下)翼缘厚度为Iomm；腹板厚度8mm；端横梁腹板高度1525mm,中横梁腹板高度1300mm。纵向联结系采用桁架式连接结构。构件截面采用1.140xl40xl0o横联的格子刚度为：,AlQ八Hnn2.6××8×16OO3Z=)3"30000)312=37>10,端部横联符合规定。2。 12x5000×9×19003124、主梁截面特性及内力计算2.1 主梁结构参数内力计算考虑一期恒载(桥面板重量+钢梁重量)、二期恒载(铺装+栏杆)和汽车活载和人群荷载。内力按照公路桥涵设计通用规范第4.1.6条规定的承载能力极限状态下的基本组合进行组合。主梁结构参数计算跨径(In)30桥面板混凝土容重(kN113)26桥宽(m)23主梁间距(m)2.6铺装沥青容重(kNm3)25主梁根数9计算车道数4人行道宽(In)04. 2计算模型与方法采用平面杆系分析方法，将桥梁的空间作用效应用荷载横向分布系数考虑。5. 3主梁截面特性计算43.1.组合梁翼缘有效宽度计算(1)上翼缘板(跨中)组合梁混凝土翼缘板有效宽度计算按照报批稿附录F进行计算：EO.1组合梁各跨跨中及中间支座处的混凝土板有效宽度加按下式计算，且不应大于混凝土板实际宽度：rr=+-.(F.0.1/)%=/6(E0.1-2)式中：%钢梁腹板上方最外侧剪力件的中心间距；hcfi一一钢梁腹板一侧的混凝土板有效宽度。其中.为最外侧剪力件中心至相邻钢梁腹板上方的最外侧剪力件中心距离的一半或最外侧剪力件中心至混凝土板自由边的距离；为等效跨径，简支梁应取计算跨径。组合梁截面尺寸在本例中：1.e=30m,1.e6=5m>b=2.6m2,故跨中全截面有效。(2)上翼缘板(支点)根据报批稿F.0.2,简支梁支点和连续梁边支点处的混凝土板有效宽度/f按下式计算：fr=+Afr(F.021)i=0.55+0.0251.cJbi<1.0(F.0.2-2)式中，取为边跨的等效跨径(mm),如图F.O.la)所示。0.55+0.025×30(2.6/2)=1.13,因此即支点处混凝土也是全截面有效。(3)下翼缘板根据公路钢结构桥梁设计规范报批稿中5.1.8中第2条“I形、n形和箱形梁桥的翼缘有效宽度M按式(5.1.8-3)和(5.1.8-4)计算，其合用条件见表5.1.8。%=40.05=(l.l-2,b0.05<-i-<0.30(5.1.8-3)%=0.15/0.30%心0.02%=1.06-3.2+4.5(空)230.02<-<0.30,(5.1.8-4)式中：%翼缘有效宽度；bi腹板间距的1/2,或翼缘外伸肢为伸臂部分的宽度，如图5.1.8所示;Q等效跨径，见表5.1.8。表5.1.8翼缘有效宽度计算的等效跨径类别腹板单侧翼缘有效宽度计算计算图式符号合用公式等效跨径2简支梁%1.(5.1.8-3)1.ZU.经计算,bl=(2.62)30=0.043<0.050,钢梁下翼缘在跨中均全宽有效,不需进行折减。4.32组合梁截面特性计算计算工字梁截面特性时，钢梁上下翼缘宽度本例全宽有效。计算荷载效应时，在钢与混凝土连续牢固结合的前提下，组合截面采用等效截面法，将混凝土截面转化为钢截面。不考虑材料非线性(收缩、徐变)影响时，钢与混凝土弹性模量之比:T=7°Ec计算混凝土徐变影响时，根据报批稿11.1.3条规定，考虑徐变影响的钢材与混凝土的有效弹性模量比为：Il1.=%Q+Wl(PQJO)弹性阶段，不计收缩徐变时,n=7：计算徐变时，n=14；计算混凝土收缩时,n=21,>截面特性计算结果汇总如下:钢梁截面As(cm2)0.20Es210000.00s(Cm)5.68Is(m'4)0.07ysu(cm)90.18ysb(cm)80.02组合截面(弹性阶段)单位Cnln=7.00Aoc857.14AO1256.7463.26Ac5720.00IO5440307.65ycu47.84ac37.84ycb27.84as88.73ysu20.84a126.58ysb148.96组合截面(徐变阶段)单位cmn=14.00Aoc428.5743.31AO828.17104553219.38ycu67.79ac57.79ycb47.79as68.79ysu40.79a126.58ysb129.01组合截面(收缩阶段)单位cmn=21.00Aoc285.7130.68AO685.31103996050.55ycu80.42ac70.42ycb60.42as56.16ysu53.42a126.58ysb116.381.1.1 4主梁内力计算主梁内力分为永久作用引起的内力、可变作用引起的内力以及偶尔作用引起的内力，具体涉及：一期恒载、二期恒载引起的内力，混凝土收缩徐变作用引起的次内力；汽车荷载、汽车冲击力引起的内力以及混凝土和钢材之间的梯度温度作用引起的温度次内力。对于简支梁这样的静定结构，均匀温度作用及支座不均匀沉降都不会引起结构次内力。本例中暂不计算偶尔作用引起的结构内力。下面就分别对上述作用产生的主梁内力进行计算。1.1.2 恒载内力一期恒载厚度(m)宽度(m)平方米重量(kNm2)荷载集度(kNm)钢梁2.625.2混凝土桥面板0.22.65.213.530.2712.77.0一期恒载总集度25.74二期恒载厚度(m)宽度(m)面积(m2)荷载集度(kNm)人行栏杆0.34沥青土铺装层0.092.60.235.85防撞栏杆2.22二期恒载总集度8.411.1.3 活载内力本桥不设人行道，因此活载内力即汽车活载内力。计算过程和结果如下:汽车活载内力计算车道折减系数0.56荷载(车)横向分布系数1.076冲击系数1.222(未折减)车道荷载均布力(kNm)10.5车道荷载集中力-弯矩效应(kN)280荷载(人)横向分布系数0.280车道荷载集中力-剪力效应(kN)336(影响线坐标)443收缩、徐变次内力对于简支梁，收缩徐变效应可以按照现代钢桥（上）中的简化方法进行近似计算。以跨中截面为例进行计算：组合截面上徐变引起的轴力:（压力）组合截面上徐变引起的弯矩:M=Paoci同样原理可以计算混凝土收缩引起的截面内力，依旧以跨中截面为例进行计算：收缩产生的收缩应变终极值依照预应力混凝土桥梁设计规范表6.2.7取值，设定环境条件，混凝土加载龄期28天，查得收缩应变终极值。RH=70%,葭=0.211×103组合截面上收缩引起的轴力:P产缶NC组合截面上收缩引起的弯矩:徐变、收缩效应内力计算结果汇总如下:徐变效应下的次内力收缩效应下的次内力p(MN)1环境条件RH0.7Nc(MN)0.74收缩应变终极值0.000211p(MN)0.74Pcs(MN)(压力)1.266M(MNm)0.43Mcs(MNm)0.8914694.4.4 混凝土与钢结构之间的温差引起的次内力对于简支梁，梯度温差效应可以按照现代钢桥（上）中的简化方法进行近似计算,徐变计算原理如图3-6。按照设计环境条件，混凝土板与钢梁之间的温差为10C。.以跨中截面为例进行计算，混凝土升温引起的组合截面轴力:P=aTEcAc混凝土升温引起的组合截面弯矩：MT=PTeloC混凝土降温引起的次内力与升温时大小相同，方向相反。计算结果如下:温差效应次内力以混凝土比钢梁低为例TIO0CPt(MN)2.16Mt(MNm)81.744.4.5 主梁内力计算结果结构重要性系数取为1.1,重要荷载按承载能力极限状态下的基本组合进行组合，恒载效应分项系数取为1.2,活载效应分项系数取为1.4；人群荷载组合系数取0.8。内力计算结果如下(跨中截面)：截面位置(m)一期恒载弯矩(kNm)二期恒载弯矩(kNm)活载弯矩(汽车)(kNm)弯矩包络(kNm)000003.751672546162838477.528679372791659511.25358311713489824315382212493721879318.8358311713489824322.528679372791659526.3167254616283847300000截面位置(m)一期恒载剪力(kN)二期恒载剪力(kN)活裁剪力(汽车)(kN)剪力包络(kN)051016756012363.753821254709777.52558338672411.251274230847715002352351500-235-23518.8-127-42-308-47722.5-255-83-386-72426.3-382-125-470-97730-510-167-560-1236EzNrH急OVlm-1.5恒载+活载弯矩包络图和剪力包络图见于下图。主梁玛桎(m)5、主梁应力验算主梁应力计算以最具代表性的跨中截面和支点截面进行计算。根据报批稿11.2.1和11.2.2条规定进行计算。报批稿11.2.1抗弯计算应符合以下规定：1计算组合梁抗弯承载力时，应考虑施工方法及顺序的影响，并应对施工过程进行抗弯验算，施工阶段作用效应组合应符合现行公路桥涵设计通用规范JTGD60的规定。2组合梁抗弯承载力应采用线弹性方法计算，并应符合以下规定：11M=Y-(11.2.1)白%o/报批稿11.2.2抗剪计算应符合以下规定：1组合梁截面的剪力应所有由钢梁腹板承担，不考虑混凝土板的抗剪作用。2组合梁截面抗剪验算应符合以下规定：oK(H.2.2-1)5.1一、二期恒载效应一期恒载钢梁上缘和下缘应力标准值：二期恒载(桥面铺装完毕阶段)钢梁上缘和下缘应力标准值:此时混凝土桥面板开始参与受力，混凝土板上缘和下缘应力标准值:计算结果如下:一期恒载应力。su(MPa)-50.28。Sb(MPa)44.62二期恒载应力。su(MPa)-4.78Sb(MPa)34.19cu(MPa)-1.57Cb(MPa)0.915. 2徐变效应由于混凝土徐变，钢梁上缘和下缘应力标准值为:=.(也±%sbJ41101JIISl)混凝土上缘和下缘应力标准值:uco<1 +1%o徐变效应应力计算结果汇总:徐变效应下的应力Osu(MPa)-20.24osb(MPa)-4.94cu(MPa)-1.62cb(MPa)-1.495.3收缩效应由于混凝土收缩引起的钢梁上缘和下缘应力标准值:4>二_(组±三XVjZ2)sbJ42102几2混凝土上缘和下缘应力标准值:收缩效应应力计算结果汇总:收缩效应下的应力Osu(MPa)-28.97OSb(MPa)7.14Ocu(MPa)0.46OCb(MPa)0.665.4梯度温度效应以混凝土比钢梁高10度为例，钢梁上缘和下缘应力标准值:混凝土上缘和卜.缘应力标准值:nO410一必JbCo4温差次应力(混凝土升温10°)ocu(MPa)1.56。Cb(MPa)1.97Osu(MPa)-10.40s(MPa)-7.41若混凝土比钢梁低10°,计算过程与上述计算过程类似，温差次应力数值相同，符号相反。5 .5车辆荷载效应车辆荷载应力su(MPa)-14.26sb(MPa)101.89。cu(MPa)-4.68cb(MPa)-2.725.6 承载能力极限状态验算根据通用规范4.1.6条，承载能力极限状态正应力验算如下表所示:承载能力极限状态正应力验算表(跨中截面)钢梁上缘(MPa)钢梁下缘(MPa)碎上缘(MPa)碎下缘(MPa)一期恒载-50.2844.620.000.00二期恒载-4.7834.19-1.570.91徐变-20.24-4.94-1.62-1.49收缩-28.977.140.460.66梯度温差(-10°)-10.40-7.411.561.97梯度温差10.407.41-1.56-1.97(+10°)活载（汽车荷载）-14.26101.89-4.68-2.72冲击荷载(U=O.222)-3.1722.62-1.04-0.60施工短暂状况验算标准组合-121.70205.53-8.44-3.24应力允许值345.00345.0020.7220.72是否通过是是是是承载能力极限状态验算基本组合-90.47268.89-9.88-3.56强度设计值26027022.422.4S/R(%)35%99.59%44%16%是否通过是是是是5.7 承载能力极限状态验算根据报批稿11.2.1条规定，应对施工过程进行抗弯验算。施工阶段为短暂状况，效应组合取为标准组合，短暂状况主梁正应力验算见上表，剪应力验算见下表：截面切应力验算表（跨中截面）Aw(Innr2)171000支座序号工况1一期恒载3.02二期恒载1.03活载（汽车荷载）3.34冲击荷载（M=O.222）0.7短暂状况验算标准组合8.0强度标准值155.0是否通过是承载能力极限状态验算基本组合10.3强度设计值155.0S/R(%)0.1是否通过是注：因钢梁截面沿跨长无变化，因此本例子折算应力验算从略。5.8 承正常使用极限状态抗裂验算按照报批稿11.3.3条规定，混凝土板应进行裂缝宽度验算。由上述计算结果可以知道，混凝土板在施工及使用阶段均受压，故抗裂验算自动通过。6 .次结构验算6.6 混凝土桥面板6.6.1 桥面板内力计算A、恒载效应计算悬臂板：恒载效应计算跨径按规定计算1.=1.l-0.48/2=1.17m.>桥面恒载集度按22cm桥面板厚加上铺装层厚度近似计算。同时考虑边沿防撞护栏的重力。W=26×0.22+25×0.08=7.727V/nrA=IQOkN/m1.I=0.9m支点弯矩Kn=-卬/2-他=-14.28AWmm连续板：恒载效应计算跨径按规定计算1.=2.6m跨中正弯矩(较不利值)Mi12=wIllG=522kNmlm支点负弯矩Mdi=-W1.2/8=-652kNmmB、活载效应计算悬臂板活载效应计算跨径按规定计算1.=0.3m支点处负弯矩Mal=-P1.(.301.÷0.25)=-46.9kNmlm连续板计算跨径1.=2.6m跨中(支点)弯矩M=O.8x(0.121.+0.07)P=3056Nmm上述计算中取不利值：跨中断面：Med=5.22kNmm,Mra=30.56Wmm支点断面：Md=-14.28ZNmm,MSa=469kNm/mC、承载能力极限状态作用基本组合按通用规范第4.1.6条：支点断面弯矩：1.2MSd+1.4K“=-1.2×l4.28-1.4×46.90=-82.80kNmm)跨中断面弯矩：.2Mcd÷1.4M“=1.2X5.22+1.4X3056=58.4l()Ww/M6.6.2 强度计算及配筋桥面板上下缘均配置HRB335刎475"力，单向受弯时不考虑受压区钢筋的奉献。保护层厚度c=25mm,as=a,s=25+14/2=32mm,ho=h,o=220-32=218mm跨中截面抗弯承载力：九A280x2051Mfcdb22.4×1000Mud=falbx(h.-0.5x)=22.4×1000×25×(188-0.5×25.6)=98.1KN支点截面抗弯承载力:=25.6mmfsdAx=280x2051fedb22.4×1000W5x)=-22.4×1000×25×(188-0.5×25.6)=-98.1KNm桥面板承载能力验算表项目弯矩设计值符号单位支点截面跨中截面MdKNm-82.858.41抗力MudKNm-98.198.1S/R84%60%是否通过是是综上计算，桥面板横桥向配置主筋，上下缘均配筋祝475川根，纵桥向配置分布钢筋，布置为双肢箍筋。12200阳加。6. 2剪力连接件根据报批稿11.2.3规定，组合梁的混凝土板应进行纵向抗剪验算，即焊钉连接件纵向抗剪承载力计算。6.4.4 4圆柱头焊灯连接件的抗剪承载力应按下式进行计算：u=min0.43<Z,0.7Jluu）（11.4.4）式中：KU单个圆柱头焊钉连接件的抗剪承载力（N）:Am焊钉杆径的截面面积（m11）:混凝土轴心抗压强度设计值（MPa）：EU焊钉材料的抗拉强度最小值（MPa）。Avu-11/4d2=14×3.14×212=346.15nnr0.43AUJej,"=0.43X346.19X3.45×104×22.4=130.86KN0.7Amvh=0.7X346.19×320=77.54KN则焊钉抗剪承载力VSU=77.54KN.焊钉从二期恒载阶段开始受力，其中二期恒载及车辆荷载引起的水平剪力可以由报批稿11.4.3中推荐的方法计算。计算过程见下表.收缩、温差引起的水平剪力标准值计算表工况非荷载因素收缩温差+10温差TO跨中混凝土上缘应力Ocu(MPa)0.46-1.561.56跨中混凝土下缘应力Ocb(MPa)0.66-1.971.97混凝土形心处应力。c(MPa)0.56-1.771.77混凝土板截面积Ac(IIr2)0.570.570.57梁端水平剪力分布宽度Ics(m)2.602.602.60梁端水平剪力KN/m-245.62-777.54777.54跨中水平剪力KN/m-122.81-388.77388.77水平剪力效应汇总表工况单位梁端处跨中二期恒载KN/m94.65O.OO车辆荷载（无冲击）KN/m318.14133.69收缩KN/m-245.62-122.81升温10度KN/m-777.54-388.77降温103KN/m777.54388.77正向剪力基本组合KN/m1190.33522.46短期组合KN/m1143.75541.42长期组合KN/m1111.94528.05负向剪力基本组合KN/m-1023.16-511.58短期组合KN/m-716.21-358.11长期组合KN/m-716.21-358.11在梁端处焊钉沿梁长单位长度抗力为：Vsur=3Vsu¾=3×770.1=2326.36KN/mO.15VsuR=0.75×2326.36=1744.78KN/m在梁跨中处焊钉沿梁长单位长度抗力为：匕R=3匕,/。中=3X77/0.1=2326.36KN/m0.75VsuR=0.75×2326.36=1744.78KN/m6.4.5 2连接件的设计应符合以下规定：1应能抵抗钢梁和混凝土板之间的水平剪力和掀起作用。2应验算钢和混凝土结合而上的纵横向水平剪力。3在承载能力极限状态下，连接件应按下式进行抗剪验算：*d几（H.4.2-1）式中：儿一承载能力极限状态下单个连接件承担的剪力设计值（N）：Ku单个连接件的抗剪承载力（N）64在正常使用极限状态下，连接件抗剪验算应满足下式要求：匕0.75匕（11.4.2-2）式中：yt一正常使用极限状态下单个连接件承担的剪力设计值（N）.焊钉承载能力计算表（KNm）工况组合方式梁端抗力是否通过跨中抗力是否通过正向剪力基本组合1190.332326.363是522.462326.363是短期组合1143.751744.772是541.421744.772是长期组合1111.941744.772是528.051744.772是负向剪力基本组合-1023.162326.363是-511.581744.772是短期组合-716.211744.772是-358.111744.772是长期组合-716.211744.772是-358.111744.772是100X4=4006.3加劲肋验算公路钢结构桥梁设计规范报批稿第5.3.3规定，单侧设立的竖向加劲肋对于腹板连接线的惯性矩1.需不小于3/。加劲肋伸出肢的宽厚比不得大于12。（1）报批稿规定，设立一道纵向加劲肋时，横向加劲肋的间距。应满足下式规定:+T1(120+58(儿0)-J>0.8I%)(5.3.3-2a)+做女）/卜O.8«)(5.3.3-2b)式中：61腹板厚度；基本组合下的受压翼缘处腹板正应力（MPa）；工基本组合下的腹板剪应力（MPa）。验算横向加劲肋间距：对跨中截面，a=2023mm,=522.46MPa,=90.47MPa,=0.2IV1.横向加劲肋间距符合规定。JMfT÷-UOOfj390OJ1120+58(儿)(2)报批稿规定，腹板横向加劲肋惯性矩应满足下式规定：it3H.(5.3.3-4)式中：单侧设立横向加劲肋时，加劲肋对于与腹板连接线的惯性矩；双侧对称设立横向加劲肋时，加劲肋对于腹板中心线的惯性矩。验算横向加劲肋惯性矩：I1=-ht3=-×15×1503=16.88×106W3wr3=3×1900×93=4.14×106W'33WW故横向加劲肋惯性矩满足规定。(3)报批稿规定，腹板纵向加劲肋惯性矩应满足以下规定：(533-5)