板料折弯机液压系统设计.docx

攀枝花学院学生课程设计说明书题目：折弯机液压系统设计学生姓名：学号：所在院（系）：机电工程学院专业：班级：09级机制2班指导教师：职称：讲师机械设计制造及其自动化攀枝花学院本科学生课程设计任务书题目折弯机液压系统课程设计1、 课程设计目标学生在完成液压传动与控制课程学习基础上，利用所学液压基本知识，依照液压元件、各种液压回路基本原理，独立完成液压回路设计任务；从而使学生在完成液压回路设计过程中，强化对液压元器件性能掌握，了解不一样回路在系统中各自作用。能够对学生起到加深液压传动理论掌握和强化实际利用能力能炼。2、 课程设计内容和要求（包含原始数据、技术要求、工作要求等）设计制造一台立式板料折弯机，该机压头上下运动用液压传动，其工作循环为：快速下降、慢速加压（折弯）、快速退回。给定条件为：折弯力15t=l.47IOsN；滑块重量1.5t=1.47IOiN；快速空载下降行程20Onlm速度（V）26mm/s；慢速下压（折弯）行程25mm速度（v）Ilmm/s；1 2快速回程行程225mm速度（V）55mm/s液压缸采取V型密3封圈，其机械效率0.91要求确定液压系统图，计算和选择液压元件。cm3、 主要参考文件1 王积伟，章宏甲，黄谊.主编.液压传动.机械工业出版社.122 成大先.主编.机械设计手册单行一一本机械传动.化学工业出版社.13 何玉林，沈荣辉，贺元成.主编.机械制图.重庆大学出版社.84 路甬祥主编.液压气动技术手册.北京.机械工业出版社.5 雷天觉主编.液压工程手册.北京.机械工业出版社.19904、课程设计工作进度计划内容课时明确机床对液压系统要求，进行工作过程分析6初步确定液压系统参数，进行工况分析和负载图编制16确定液压系统方案，拟订液压系统图8确定液压制造元件类型并选择对应液压元件，确定J甫助装置6液压系统性能验算4共计1周指导教师（签字）日期年月日教研室意见:年月日学生（签字）：接收任务时间：年月日注：任务书由指导教师填写。课程设计（论文）指导教师成绩评定表指导教师评语题目名称评分项目分值得分评价内涵工作表现0%2Ol学习态度6遵守各项纪律，工作刻苦努力.具有良好的科学工作态度一'2科学实践、调研7通过实验、试验、查阅文A1.深入生产实践等渠堂获取与谡程设计有关的材料.03课题工作量7按期回满完成规定的任务，工作量饱满.能力水平5%304综合运用知识的能力10能运用所学知识和技能去发现与解决实际问题.能正确处理实验数据,能对课!进行理论分析.再出有价值的结论.05用文献的能力5能独立查阅相关文状和从事其他网研；能提出并较好地论述谭题的实施方案；有收集、加工各种信息及获取新知识的能力.06设计（实验）能力，方案的设计能力5能正确设计实验方案，独立进行笠置安袋,调试、掇作等实验工作,畋据正确.可靠：研究思路浩嘛、无督.07计算及计算机用能力5具有较强的数据运算与处理能力；能运用计算机遵行资料搜集.加工、处理和辅助设计等.08对计算或实验结果的分析能力（综合分析能力、技术经济分析能力）10具有较强的数据收集,分析，处理、嫁合的能力.成果质量5%409插图（或图纸）质量、篇幅、设计（论文）规范化程度5符合本专业相关规范或规定要求；规范化符合本文件第五条要求.10设计说明书（论文）质量30绦述简练完整，有见解；立论正确.论述充分，结论产遂合理；实验正确.分析处理科学.11创新10对前人工作有改选或突破，或有独特见解.成绩指导教师签名:年月日立式板料折弯机是机械、电气、液压三者紧密联络，结合一个综合体。液压传动与机械传动、电气传动并列为三大传统形式，液压传动系统设计在当代机械设计工作中占有主要地位。所以，液压传动课程是工科机械类各专业都开设一门主要课程。它既是一门理论课，也与生产实际有着亲密联络。为了学好这么一门主要课程，除了在教学中系统讲授以外，还应设置课程设计教学步骤，使学生理论联络实际，掌握液压传动系统设计技能和方法。液压传动课程设计目标主要有以下几点：1、综合利用液压传动课程及其余关于先修课程理论知识和生产实际只是，进行液压传动设计实践，是理论知识和生产实践机密结合起来，从而使这些知识得到深入巩固、加深提升和扩展。2、在设计实践中学习和掌握通用液压元件，尤其是各类标准元件选取原则和回路组合方法，培养设计技能，提升学生分析和嫁接生产实际问题能力，为今后设计工作打下良好基础。3、经过设计，学生应在计算、绘图、利用和熟悉设计资料（包含设计手册、产品样本、标准和规范）以及进行估算方面得到实际训练。关键词板料折弯机，液压传动系统，液压传动课程设计。摘要1任务分析11.1 技术要求11.2 任务分析12方案确实定22.1运动情况分析22.1.1变压式节流调速回路2.1.2容积调速回路23负载与运动分析34负载图和速度图绘制45液压缸主要参数确实定46统液压图确定67压元件选择87. 1液压泵选择87.2阀类元件及辅助元件87.3油管元件97. 4油箱容积计算107.5 油箱长宽高确107.6 油箱地面倾斜度117.7 吸油管和过滤器之间管接头选择117.8 过滤器选取117.9 堵塞选取11127.10空气过滤器选取7. 11液位/温度计选取128液压系统性能运算138. 1压力损失和调定压力确实定138.1.l沿程压力损失138.1.2局部压力损失138.1.3压力阀调定值计算148.2油液温升计算148.2.1快进时液压系统发烧量148.2.2快退时液压缸发烧量148.2.3压制时液压缸发烧量148.3油箱设计158.3.1系统发烧量计算158.3.2散热量计算15189参考文件17致谢1.I技术要求设计制造一台立式板料折弯机，该机压头上下运动用液压传动，其工作循环为：快速下降、慢速加压（折弯）、快速退回。给定条件为：折弯力15t=1.47IO5N滑块重量1.5t=1.47IOiN快速空载下降行程200mm速度V26mms1慢速下压（折弯）行程25mm速度V11mm/s2快速回程行程225mm速度V55mms1. 2任务分析依照滑块重量为1.5t1.47UhN,为了预防滑块受重力下滑，可用液压方式平衡滑块重量，滑块导轨摩擦力能够忽略不计。设计液压缸开启、制动时间为t0.2s。折弯机滑块上下为直线往复运动，且行程较小（225mm）,故可选单杆液压缸作执行器，且液压缸机械效率0.91。因为板料折弯机工作循环为快速下降、慢速加压（折弯）、快速回程三个阶段。各个阶段的转换由一个三位四通电液换向阀控制。当电液换向阀工作在左位时实现快速回程。中位时实现液压泵卸荷，工作在右位时实现液压泵快速和工进。其工进速度由一个调速阀来控制。快进和工进之间转换由行程开关控制。折弯机快速下降时，要求其速度较快，降低空行程时间，液压泵采取全压式供油。其活塞运动行程由一个行程阀来控制。当活塞以恒定速度移动到一定位置时，行程阀接收到信号，并产生动作，实现由快进到工进转换。当活塞移动到终止阶段时，压力继电器接收到信号，使电液换向阀换向。因为折弯机压力比较大，所以此时进油腔压力比较大，所以在由工进到快速回程阶段须要一个预先卸压回路，以防在高压冲击液压元件，并可使油路卸荷平稳。所以在快速回程油路上可设计一个预先卸压回路，回路卸荷快慢用一个节流阀来调整，此时换向阀处于中位。当卸压到一杆液压缸作执行器，且液压缸机械效率0.91。因为板料折弯机工作循环为快速下降、慢速加压（折弯）、快速回程三C个阶段。各个阶段的转联由一个三位四通电液换向阀控制。当电液换向阀工作在左位时实现快速回程。中位时实现液压泵卸荷，工作在右位时实现液压泵快速和工进。其工进速度由一个调速阀来控制。快进和工进之间转换由行程开关控制。折弯机快速下降时，要求其速度较快，降低空行程时间，液压泵采取全压式供油。其活塞运动行程由一个行程阀来控制。当活塞以恒定速度移动到一定位置时，行程阀接收到信号，并产生动作，实现由快进到工进转换。当活塞移动到终止阶段时，压力继电器接收到信号，使电液换向阀换向。因为折弯机压力比较大，所以此时进油腔压力比较大，所以在由工进到快速回程阶段须要一个预先卸压回路，以防在高压冲击液压元件，并可使油路卸荷平稳。所以在快速回程油路上可设计一个预先卸压回路，回路卸荷快慢用一个节流阀来调整，此时换向阀处于中位。当卸压到一定压力大小时，换向阀再换到左位，实现平稳卸荷。为了对油路压力进行监控，在液压泵出口安装一个压力表和溢流阀，同时也对系统起过载保护作用。因为滑块受本身重力作用，滑块要产生下滑运动。所以油路要设计一个液控单向阀，以组成一个平衡回路，产生一定大小背压力，同时也使工进过程平稳。在液压力泵出油口设计一个单向阀，可预防油压对液压泵冲击，对泵起到保护作用。2方案确实定2.1运动情况分析由折弯机工作情况来看，其外负载和工作速度伴随时间是不停改变。所以设计液压回路时必须满足随负载和执行元件速度不停改变要求。所以能够选取变压式节流调速回路和容积式调速回路两种方式。2. 1.l变压式节流调速回路节流调速工作原理，是经过改变回路中流量控制元件通流面积大小来控制流入执行元件或自执行元件流出流量来调整其速度。变压式节流调速工作压力随负载而变，节流阀调整排回油箱流量，从而对流入液压缸流量进行控制。其缺点：液压泵损失对液压缸工作速度有很大影响。其机械特征较软，当负载增大到某值时候，活塞会停顿运动，低速时泵承载能力很差，变载下运动平稳性都比较差，可使用百分比阀、伺服阀等来调整其性能，但装置复杂、价格较贵。优点：在主油箱内，节流损失和发烧量都比较小，且效率较高。宜在速度高、负载较大，负载改变不大、对平稳性要求不高场所。3. 1.2容积调速回路容积调速回路工作原理是经过改变回路中变量泵或马达排量来改变执件运动速度。优点：在此回路中，液压泵输出油液直接进入执行元件中，没有溢流损失和节流损失，而且工作压力随负载改变而改变，所以效率高、发烧量小。当加大液压缸有效工作面积，减小泵泄露，都能够提升回路速度刚性。综合以上两种方案优缺点比较，泵缸开式容积调速回路和变压式节流调回路相比较，其速度刚性和承载能力都比很好，调速范围也比较宽工作效率更高，发烧却是最小。考虑到最大折弯力为15t1.47IO5N,故选泵缸开式容积调速回路。3负载与运动分析要求设计的板料折弯机实现的工作循环是：快速下降一慢速下压（折弯）一快速退回.主要性能参数与性能要求如下：折弯力F-1.47105N;板料折弯机的滑块重量GN1.4710，N;快速空载下降速度V26mms三0.026ms,X1作下压速度V1Imm/s0.01/s,快速回程速度V55mms=0.O55ms,板23料折弯机快速空载下降行程1.200mm三0.2m,板料折弯机工作下压行程i1.25mm三0.25m,板料折弯机快速回程：H三225mm=0.225m;启动制动时间2t0.2s,液压系统执行元件选为液压缸液压缸采用V型密封圈，其机械效率0.91由式FmCt式中m一工作部件总质量V快进或快退速度t一运动的加速、减速时间启动时惯性力J*Gg1.471049.80.026TT195N制动时惯性力F.上*；1.471049.80.0550.2412.不再求得阻力负载静摩擦阻力F0.21.471042940NSf动摩擦阻力F0.121.471041764NCd表一液压缸在各工作阶段的负载值（单位：N）推力F/工况负载组成FF负载值FOB起动Sf29403231加速FFFfdFF19592153快进d17641938FFF工进fd148764163477FF快退fd17641938注:液压缸机械效率取0.914负载图和速度图绘制负载图按上面数据绘制，以下列图a）所表示。速度图按己知数值V0.026ms,V0.Ollmms,v0.055mms,1.200mm,1.25mm,快速232回程1.225mm3833图一板料折弯机液压缸负载图和速度图a）负载图b）速度图5液压缸主要参数确实定由表11-2和表11-3可知，板料折弯机液压系统在最大负载约为163KN时工作压力P7MPao将液压缸无杆腔作为主工作腔，考虑到缸下行时，滑块自1重采取液压方式平衡，则可计算出液压缸无杆腔有效面积，取液压缸机械效率=0.91oOnF1634770.026m2A-1p0.917IOecm40.0264A液压缸内径：DJr参考1,按GB/T2348-,取标准值D=180mm=18c11552.1系统速比26活塞杆直径按标准选取d=130mm=13cm则：无杆腔实际有效面积AD2182254.34cm2有杆腔实际有效面积A(D2d2)(I82132)121.675cm224液压缸在工作循环中各阶段压力和流量计算见表5.Io表5.1各阶段压力和流量工作阶段计算公式负载F/N工作腔压力p/Pa输入流量/1.min快速下降启动nF,P-；qvA,A1l11cm313513545139.7等速OO一工作下压（折弯）FP;qvA2A221Icm1487646.431016.80快速回程启动FP;qvA3A3322cm178351.610一b速164641.4810640.2k动一160521.4410一液压缸在工作循环中各阶段功率计算见表5.2表5.2工作循环中各阶段功率快速下降开启PlPg13545139.7103/6089W恒速P'01工作下压（折弯）PPq6.4310616.8103/601800.4V1.8(W222快速回程开启PPq1.61040.210三/601072W1.KV333恒速PPq1.4810640.2103/60991.(W0.99KW444制动Ppq1.4410640.2103/60964.甯0.9%W555依照以上分析与计算数据处理可绘出液压缸工况图5.1:II1.»»I,.图5.1液压缸工况图6系统液压图确定考虑到液压机工作时所需功率较大，固采取容积调速方式；(1)为满足速度有极改变，采取压力赔偿变量液压泵供油，即在快速下降时候，液压泵以全流量供油。当转化成慢速加压压制时，泵流量减小，最终流量为0;(2)当液压缸反向回程时，泵流量恢复为全流量供油。液压缸运动方向采取三位四通Y型电磁换向阀和二位二通电磁换向阀控制。停机时三位四通换向阀处于中位，使液压泵卸荷；(3)为了预防压力头在下降过程中因自重而出现速度失控现象，在液压缸有杆腔回路上设置一个单向阀；(4)为了压制时保压，在无杆腔进油路上和有杆腔回油路上设置一个液控单向阀；(5)为了使液压缸下降过程中压力头因为自重使下降速度越来越快，在三位四通换向阀处于右位时，回油路口应设置一个溢流阀作背压阀使回油路有压力而不至于使速度失控;(6)为了使系统工作时压力恒定，在泵出口设置一个溢流阀，来调定系统压力。因为本机采取靠近开关控制，利用靠近开关来切换换向阀开与关以实施自动控制；(7)为使液压缸在压制时不至于压力过大，设置一个压力继电器，利用压力继电器控制最大压力，当压力达成调定压力时，压力继电器发出电信号，控制电磁阀实现保压；综上折弯机液压系统原理以下列图：图6.1折弯机液压系统原理1-变量泵2-溢流阀3-压力表及其开关4-单向阀5-三位四通电液换向阀6-单向次序阀7-液压缸8-过滤器9-行程阀10-调速阀11-单向阀12-压力继电器7液压元件选择7.1液压泵选择由液压缸工况图，能够看出液压缸最高工作压力出现在加压压制阶段时P6.43MPa,此时液压缸输入流量极小，且进油路元件较少故泵到液压缸1进油压力损失估量取为P0.5MPaO所以泵最高工作压力P0.56.436.93MPa。P液压泵最大供油量q按液压缸最大输入流量(40.21.min)计算，取泄漏p系数K=1.l,则q1.140.244.221.minoP依照以上计算结果查阅机械设计手册表，选取规格为YB-B60B型叶片泵，其额定压力P=7MPa,排量为61m1.r,额定转速为100Ormin,流量为q=53.91.mino因为液压缸在保压时输入功率最大，这时液压缸工作压力为6. 43+0.5=6.93MPa,流量为1.l16.818.481.min,取泵总效率0.85,则液pq6.93O.36060O.85压泵驱动电机所要功率为PE2.5KW,依照此数据按JB/T9619-1999,选取YloO1.2-4型电动机，其额定功率P3KW,额定转速1430rmin,按所选电动机转速和液压泵排量，液压泵最大理论流量qnV1430rmin61m1./r87.231.min,大于计算所需流t量44.221.min,满足使用要求。7.2阀类元件及辅助元件依照阀类元件及辅助元件所在油路最大工作压力和经过该元件最大实际流量可选出这些液压元件型号及规格，结果见表7.1。表7.1液压元件型号及规格序元件名称额定压额定流量说明型号及规格号力/Paml/r1变量泵761YB-B60B额定转速100Ormin驱动电机功率为3KW2溢流阀调压0.5-712C175通径20mm3行程阀-YF3-*-20B-C4三位四通换向阀2880WEHlOG通径IOmm5单项次序阀最大工作压力32MPa160HCT061.1q1601.minmax（单向行程调速阀）6节流阀FBG-3-125-107单向阀开启0.15MPa最大200S20A220通径20mm8压力继电器2.5HED209调速阀2FRM10-217.3油管元件各元件间连接管道规格按元件接口处尺寸决定，液压缸进、出油管则按输入、排出最大流量计算，因为液压泵详细选定之后液压缸在各个阶段进出流量已与已定数值不一样，所以重新计算如表5.2,表中数值说明液压缸压制、快退速度V,V与设计要求相近，这表明所选液压泵型号，规格是适宜。流量速度快进压制快退入量min输流1.mq(Aq)(A)-1IPI2254.3418.48”,35.43254.34121.675q16.81qq18.48IP排出流量1./minq(Aq)/A2121.675135.43仔9s254.34q(Aq)/A2211121.67516.8o4254.34q(Aq)/A254.34l'.48oC121.675动度in运速mmvq/(AA)IPl218.48103l1.4(254.34121.675)10，vq/A21116.8IOjU.OO254.34104vq/A18.4810121.675103121.51表5.2液压缸在各个阶段进出流量按教材P177式（7-9）由表中数值可知，当油液在压力管中速度取5ms时,35.43010液压缸进油路油管内径d2O.012m2mm；进56018.48103液压缸回油路管内径d20.008m8mm；回560这两根油管选取参考液压系统设计简明手册Plll,进油管外径D22mm,内径d15mm,回油路管外径D18mm,内径dIOmmo7. 4油箱容积计算容量V(单位为1.)计算按教材式(7-8):Vq,因为液压机是中压系统，7o所以油箱容量VqP而131.880.8164.851.按JB/T7938-1999要求容积取标准值V7.5油箱长宽高确定因为油箱宽、高、长百分比范围是1：1.5：718.84131.881.,2501.2：23,此处选择百分比是1：2由此可算出油箱宽、高、长大约分别是43OnIm,645mm,860mm。并选择开式油箱中分离式油箱设计。其优点是维修调试方便，降低了液压油温升和液压泵振动对机械工作性能影响；其缺点是占地面积较大。因为系统比较简单，回路较短，各种元件较少，所以预估回路中各种元件和管道所占油液体积为0.71.。因为推杆总行程为225mm,选取缸内腔长度为38011mo忽略推杆所占体积，则液压缸体积为VA1.254.3410.13801030.0097m39.71.杠1当液压缸中油液注满时，此时油箱中液体体积达成最小为：V2509.70.7239.61.油min则油箱中油液高度为：H239.6250/(4386)16.2cm1由此能够得出油液体下降高度很小，所以选取隔板高度为17cm,并选取两块隔板。此分离式油箱采取普通钢板焊接而成，参考书上取钢板厚度为：t=4mmo为了易于散热和便于对油箱进行搬移及维护保养，取箱底离地距离为100mmo故可知，油箱总长总宽总高为：长为：112t(86024)mm868mm1宽为：Ww2t(64524)mm653mm高为：h(h20044)mm(86041004)mm968mm7. 6油箱地面倾斜度为了愈加好清洗油箱，取油箱底面倾斜度为：17.7吸油管和过滤器之间管接头选择在此选取卡套式软管接头查机械设计手册一4表23.966得其连接尺寸以下表:表7.3单位：mm压力MPa内径dOmmD01.min卡套式管接头d0公称尺寸极限偏差G(25)12.510140.0903212公称管子7. 8过滤器选取取过滤器流量最少是泵流量两倍标准，取过滤器流量为泵流量3倍。故有：3(18.843)1./min56.521.min过滤器泵入查机械设计手册表23.816得，先取通用型WU系列网式吸油中过滤器:型号通径公称流量过滤精度1./minm7.4MmWU-160180401601807.9堵塞选取考虑到钢板厚度只有4mm,加工螺纹孔不能太大，查机械设计手册表23.9-80选取外六角螺塞作为堵塞，详细尺寸见下表：表7.5dDeS1.hbRC重量Kg基本尺寸极限偏差M101I19.6151800.2414一2O11.00.0327.10空气过滤器选取按照空气过滤器流量最少为液压泵额定流量3倍标准，即：q2q218.841.min37.681.min过滤器P选取EF系列液压空气过滤器，参考机械设计手册表23.8-95得，将其主一数型号过滤注油口径i注油流量1./min空气流量1./min油过滤面1./minH1mmH2mmD1mmD2mmD3mm四只螺钉均布mm空气进滤精度mm油过滤精度m11F-65234474502701886881102120M6140.105125要参数列于下表:表7.6注：油过滤精度能够依照用户要求是可调。7.11液位/温度计选取选取YWZ系列液位液温计，参考机械设计手册表23.8-98选取YWZ-150T型。考虑到钢板刚度，将其按在偏左边地方。8液压系统性能运算8.1压力损失和调定压力确实定由上述计算可知，工进时油液流动速度较小，经过流量为16.81.min,主要压力损失为阀件两端压降能够省略不计。快进时液压杆速度q35.43103VP1.39m/s,此时油液在进油管速度1254.34101q35.43103V3r3m-A0.25152106608.1.l沿程压力损失沿程压力损失首先要判断管中流动状态，此系统采取N32号液压油，室温为2OoC时1.010.,m2s,所以有Rvd3.315103/1.01044952320©,油液在管中流动状态为层流，则阻力损失系数75/R75/6.15,若取e495进油和回油管路长均为2m,油液密度为900Kg/m3,则进油路上沿程2900压力损失为p1/d/2V20.153.320.9810Pao,1510428.1.2局部压力损失局部压力损失包含管道安装和管接头压力损失和经过液压阀局部压力损失，因为管道安装和管接头压力损失通常取沿程压力损失10%,而经过液压阀局部压力损失则与经过阀流量大小关于，若阀额定流量和额定压力损失分别为q和q,则当经过阀流量为q时阀压力损失q,由rrrq35.43PP()2算得p0.5()20.025MPa小于原估算值0.5MPa,所以160r是安全。qA35.43121.675同理快进时回油路上流量q田16.951.min则回油254.3416.9510路中速度V3.5m/A；由此能够计算出600.25IO21063.51010Rvd350(350<2320,所以为层流)；1.01047575R3500.21,所以回油路上沿程压力损失为p1/d/2V20.243.522.32IO6Pao.101042由上面计算所得求出：总压力损失PP2P0,9812167.322.09MPa,A.254.34这与估算值有差异，应该计算出结果I来确定系统中的压力阀的调定值。8.1.3压力阀调定值计算因为液压泵流量大，在工进泵要卸荷，则在系统中卸荷阀调定值应该满足快进时要求，所以卸荷阀调定值应大于快进时供油压力F148.764Pp2.092.67MPa,所以卸荷阀调定压力值应该取PA254.3412.7MPa为好。溢流阀调定压力值应大于卸荷阀调定压力值0.30.5MPa,所以取溢流阀调定压力值为3.2MPao背压阀调定压力以平衡板料折变机自F重，即P1.47IOi/121.675101Pa1.2MPa背8.2油液温升计算在整个工作循环中，工进和快进快退所占时间相差不大，所以，系统发烧和油液温升可用一个循环情况来计算。8.2.1快进时液压系统发烧量快进时液压缸有效功率为：PFv31350.02681.51W0.0082KW0pq13545139.710"60泵输出功率为：P105.44W0.105KWi0.85所以快进液压系统发烧量为：HPP0.1050.0082KW0.0968KW1 i08.2.2快退时液压缸发烧量快退时液压缸有效功率为：PFv164640.055905.52W0.91KWpq1.44IOfi40.21060泵输出功率P1135W1.14KWi0.85快退时液压系统发烧量为：HPP1.140.910.23KW1 i08.2.3压制时液压缸发烧量1.63KW压制时液压缸有效功率为：PFv1487640.0111636.4W0Pq6.43IO616.810760泵输出功率P2118W2.12KWi0.85所以压制时液压系统发烧量为：HPP2.121.630.49KWii0总发烧量为H0.09680.230.490.8168KW按教材式（n2）求出油液温升近似值0.8168IO3V/3240221.15C温升没有超出允许范围，液压系统中不需要设置冷却器。8. 3油箱设计由前面计算得出油箱容积为2501.o8.3. 1系统发烧量计算在液压系统中，损失都变成热量散发出来。发烧量已在油温验算时计算出，所以H0.8168KW8. 3.2散热量计算当忽略系统中其余地方散热，只考虑油箱散热时，显然系统总发烧功率H全部由油箱来考虑。这时油箱散热面积A计算公式为HAKat式中A一油箱散热面积（m2）H一油箱需要散热功率（W）1.油温（通常以55C考虑）与周围环境温度温差K-散热系数。与油箱周围通风条件好坏而不一样，通风很差时K=89;良好时K=1517.5；风扇强行冷却时K=2023;强迫水冷时K=110175oH816.8所以油箱散热面积A为：A2.65m2Kt1718.19参考文件1王积伟，黄谊，章宏甲.液压传动W.北京：机械工业出版社，.2张利平.液压传动系统及设计M.北京：化学工业出版社，.3雷天觉.新编液压工程手册M.北京：北京理工大学出版社，1998.4路甬祥.液压气动技术手册W.北京：机械工业出版社，.5成大先.机械设计手册M.北京：化学工业出版社，.6王春行.液压控制系统W.北京：机械工业出版社，.李状云.液压元件与系统M1.北京：机械工业出版社，致谢感激老师，还有我同学们在此次课程设计期间给予我帮助和指导。因为时间和水平有限，本设计难免存在缺点和错误，望指导老师批评指正。