抽水泵站电气设计施工与实现.doc

抽水泵站电气设计施工与实现目录1. 资料收集41.1 资料整理41.2 气象、地质资料41.3 站用电负荷51.4 电源情况52. 主接线设计62.1 泵站负荷设计62.1.1 计算负荷62.1.2负荷计算的方法62.1.2.1主电动机的计算负荷62.1.2.2站用电负荷统计72.1.3 站变的选择102.1.4 泵站总计算负荷102.2 主接线方案比较122.2.1 主变选择和主接线方案122.2.1.2 主变台数的选择122.2.1.2 主变台数的选择122.2.2 供电导线的选择132.2.3 投资比较132.2.4 年运行费用比较152.3 主接线方案的确定163. 短路电流计算183.1 各元件电抗计算183.2 最大运行方式下D-1点短路193.3 最大运行方式下D-2(D-3)点短路203.4 最小运行方式下D-1点短路223.5 最小运行方式下D-2点短路234. 主电动机起动校验244.1 求各元件的阻抗244.2 求起动时母线电压255.电气设备选择265.1 10kV侧电气设备选择265.1.1 10kV断路器选择265.1.2 载流导体与绝缘子的选择275.1.3 10kV电压互感器的选择315.1.4 电动机回路电流互感器选择345.2 主变二次侧电气设备选择365.2.1 主变二次侧断路器选择365.2.2 避雷器的选择375.2.3 主变压器二次侧电流互感器的选择375.3 35kV侧电气设备选择385.3.1 高压断路器和隔离开关的选择385.3.2 所变高压熔断器的选择415.3.3 35kV母线的选择415.3.4 35kV母线支持绝缘子435.3.5 避雷器的选择435.3.6 35kV电压互感器的选择445.3.7 35kV电流互感器的选择466.继电保护装置设计486.1 主电动机保护486.1.1 保护配置486.1.2 整定计算486.2 主变保护506.2.1 保护配置506.2.2 保护接线示例506.2.3 整定计算516.3 泵站10kV母线保护556.4 保护装置的动作配合556.5 主电动机保护用电流互感器的校验576.5.1 求主保护的一次动作电流倍数576.5.2 求电流互感器允许的二次负荷576.5.3 计算连接导线的允许阻抗576.5.4 计算连接导线的截面积587. 泵站二次接线设计597.1 断路器控制回路的设计597.1.1 断路器控制回路的基本要求597.1.2 拟定控制回路接线597.2 电气测量系统的设计607.3 交流绝缘监察装置的设计617.4 泵站中央信号系统的设计617.5 操作电源系统的设计628. 泵站电气设备布置638.1 电气布置638.2控制室布置638.3屋内配电装置布置638.4其他电气设备的布置639.泵站的防雷设计659.1 泵站配电装置的防雷保护659.1.1 配电装置的直击雷防护659.1.2配电装置的雷电侵入波防护659.1.3 高压电动机的防雷措施659.2 泵房建筑物的直击雷防护6610.泵站的接地设计6710.1 站电气装置所要求的工作接地电阻值6710.1.1 确定接地电阻6710.1.2 接地装置计算6710.2 接地装置的布置6910.2.1接地网的布置6910.2.2 避雷针及避雷器的接地6911.泵站微机保护与监控系统的设计7011.1 泵站微机监控系统的发展概况7011.2 微机监控系统简介7111.3 微机保护装置的构成7111.4 微机保护装置的功能和特点7211.5 本泵站采用计算机监控系统。7511.5.1监控对象及系统范围7511.5.2 电气计量及测量75致 谢77主要参考文献781. 资料收集1.1 资料整理某抽水站地处镇江市东郊，江南大运河长江入口处，通过大运河与丹金溧漕河、扁担河、武宜运河和洮滆两湖相连，水系贯通镇江、丹徒、句容、高淳、丹阳、金坛、溧阳、宜兴、武进等县市，它与谏壁节制闸、谏壁船闸等组成谏壁水利枢纽工程。某抽水站主体工程包括站房、机电设备、110KV变电所，上下游引河及交通桥等，站房内安装2.8CJ-70型立式全调节轴流泵6台，单机设计流量20m3/s，配套TL800-20/2150型立式同步电动机，功率800KW，设计总引排流量为120m3/s，总装机容量为4800KW。站身采用X型双向流道结构，断流方式为快速平板钢筋砼闸门，共36扇，其中出水流道12扇，进水流道24扇，采用液压启闭机集中控制表1-1 主电动机技术参数型号容量（kW）额定电压（kV）额定电流（A）起动电流倍数额定转数（r/min）TL800-20/215068001054.65300起动转矩/额定转矩牵入转矩/额定转矩最大转矩/额定转矩励磁电压（V）励磁电流（A）负荷系数（K1）0.51.11.8811640.81.2 气象、地质资料最热月平均最高气温：32.8最热月平均气温：28.4最高气温：41；最低气温：10； 最热月地面下0.8m处土壤平均温度：27.7 雷暴日数：36日年1.3 站用电负荷各种站用电设备的容量、台数和负荷性质如下表1-2所示。1.4 电源情况 某站主供电源采用110kV华能电厂专线供电，备用电源及发电出线采用10kV线路至城南变。工程等级为二等泵站工程，总投资1.3亿元人民币，2002年6月30日竣工。该站由距该站7 km变电所供电，采用架空高压导线输电，引入110KV电源或10KV。请根据经济技术比较后选定。110kV母线在最大运行方式下三相短路容量1000MVA，最小运行方式下三相短路容量800MVA。10kV母线在最大运行方式下三相短路容量800MVA，最小运行方式下三相短路容量500MVA。泵站在计费计量点的功率因数不应低于0.9。表1-2 站用电负荷表设备名称设备容量（kW）负 荷 性 质设备名称设备容量（kW）负 荷 性 质冷却水泵27经常连续，一用一备真空泵214不经常连续，一用一备润滑水泵222经常连续，一用一备照明30经常连续排水泵（一）17经常连续机修车间45排水泵（二）14不经常间断办公室用电138空压机（一）28经常连续可控硅励磁整流装置614kVA经常连续空压机（二）20不经常连续2. 主接线设计2.1 泵站负荷设计2.1.1 计算负荷泵站电气部分设计，用到如下电气负荷。（1） 计算负荷，即计算最大负荷，作为按发热条件选择电器和载流导体的依据。（2） 计算尖峰电流，作为校验电压水平和选择保护设备的依据。（3） 计算最大负荷日的平均负荷，作为计算电能消耗和选用补偿装置的依据。2.1.2负荷计算的方法 通常，泵站主电动机单机容量较大，属于持续运行方式，而且占泵站总用电量的绝大部分。相对而言，站用电设备容量则很小，短时运行方式居多，在泵站总用电量中的比例也很小。所以，宜将两者分别计算。2.1.2.1主电动机的计算负荷对于选用相同型式主电动机的泵站，其计算负荷由下式求得： 式中 全泵站主电动机的计算负荷，； 主电动机的额定功率，kW； 主电动机的功率因数；主电动机的效率；主电动机的负荷系数，由表1-1查的，表中Pg为主水泵轴功率，kW；同时系数；配电线路的效率，。表2-1 主电动机负荷系数0.810.70.80.60.70.50.60.810.740.840.650.770.60.722.1.2.2站用电负荷统计根据各站用电设备运行连续性的不同，分别统计出各类负荷的合计（表2-2），再根据相应公式分别算出：、表（2-3），最后由公式（2-1）统计出站用电计算负荷。表2-2 各站用电负荷的合计设备名称设备容量（kW）安装台数(台)经常而连续负荷（kW）经常而间断负荷（kW）不经常而连续负荷（kW）不经常而间断负荷（kW）照明负荷（kW）整流设备负荷（kVA）冷却水泵7277润滑水泵2222222排水泵（一）17117排水泵（二）14114空压机（一）28128空压机（二）20120真空泵14228机修车间4545照明3030办公室及其它用电138138可控硅励磁整流装置14kVA684合 计7445632816884表2-3 各类站用电负荷的统计计 算 公 式计 算 结 果 （2-1）式中 站用电设备的计算负荷，； 站用电动机的需要系数，为同时系数，为站用电动机负荷系数，为配电线路的效率（取），为站用电动机的平均功率因数（一般取），为站用电动机的平均功率（取）； 整流设备和照明的需要系数，取0.8；经常而连续运行的负荷 ，取经常运行的电动机容量之和，即，kW；经常而间断运行的负荷，取经常而间断运行的电动机容量之和的0.5倍，即，kW； 不经常而连续运行的负荷，取不经常而连续运行的电动机容量之和的0.35倍，再加上其中三台最大电动机容量之和的60%，即，kW； 不经常而间断运行的负荷，取不经常而间断运行的电动机容量之和的0.14倍，再加上其中五台最大电动机容量之和的40%，即，kW； 照明负荷，；整流设备负荷，。2.1.3 站变的选择考虑到站用电设备对供电可靠性和灵活性的要求，根据统计出的站用电计算负荷（）选择两台站变，接在主变二次侧（10kV）母线上，另一台接于一次侧备用。站变的技术参数见表2-4。表2-4 站 变 技 术 参 数型号额定容量（kVA）额定电压（kV）连接组阻抗电压（%）空载损耗（kW）负载损耗（kW）空载电流（%）高压低压S11-M-400/10400100.4Y,yn04.00.574.31.0S11-M-315/35315350.4Y,yn06.50.464.71.42.1.4 泵站总计算负荷 将主电动机计算负荷、站用电计算负荷以及主变、站变的损耗叠加一起，最后求得全泵站的计算负荷（详见表2-5）。统计时，近似的取站用电负荷的平均功率因数为0.8。 站变的功率损耗按下式计算： （2-2） （2-3）主变的功率损耗按下式计算： （2-4） （2-5）表2-5 全 泵 站 负 荷 统 计负 荷 名 称平均功率因数平均功率因数角正切计 算 负 荷有功功率（kW）无功功率（kvar）视在功率（kVA站用电计算负荷0.80.75268.288201.216335.36站变损耗4.1117.174加上站变损耗后站用电负荷272.398218.396台主电动机计算负荷0.9（超前）0.48433268.08-1582.733631.2主变低压侧负荷3540.478-1364.343794主变损耗70.81379.4加上主变损耗后计算负荷3611.288-984.943743.2泵站总计算负荷3611.288-984.943743.22.2 主接线方案比较2.2.1 主变选择和主接线方案 2.2.1.2 主变台数的选择 泵站主变台数的选择是根据泵站负荷的大小、供电可靠性要求、初投资和年运行费用大小等多种因素决定的。对于机组容量小、台数不多、三级负荷的泵站，一般选用一台主变；对于可取得低压备用电源、一级负荷的泵站，也可选用一台主变。属于下述情况之一者，可以考虑选用2台或2台以上主变。（1）一、二级负荷的泵站。（2）机组单机容量较大、台数较多的泵站（当运行机组台数少时，只投入其中一台主变，以减少主变的空载损失。并且提高了供电可靠性和运行的灵活性）。（3）泵站机组台数虽不多，但单机容量答，低压侧短路电流太大，而影响到主要电气设备的选择时。2.2.1.2 主变台数的选择 主变容量可由下式确定： （2-6）式中 泵站计算负荷，kVA 主变的额定容量，kVA 对于有调相任务或由于电压便宜，而不能满足电压质量要求时，应选用有载调压变压器。根据表2-6的统计，主变低压侧的负荷，（查表1-3泵站电气部分课程设计资料，下同）（参考上海的值）。显然，选择两台2500kVA主变或一台5000kVA都能满足式（2-6）的要求。选择S11系列低损耗无励磁调压变压器。结合电源情况，可列出多个主接线方案，剔除明显不合理方案后，提出两个主接线方案。（表2-6）。表2-7为各方案有关的变压器技术参数。表2-6 主 接 线 方 案方 案接入系统地点华能电厂华能电厂供电线路电压(kV)3535供电线路数11供电线路长度（km）77主变台数和型号1台S11-5000/352台S11-2500/35表2-7 有 关 电 力 变 压 器 参 数 型 号容量（kVA）变 比(kV)接 法短路损耗(kW)空载损耗(kW)空载电流(%)阻抗电压(%)S11-5000/35500035/10Yd1131.24.880.67.0S11-2500/35250035/10Yd1119.552.8.0756.52.2.2 供电导线的选择 方案比较涉及供电线路的投资及电能损耗，因此应先把各方案的供电导线的型号和截面积选出，选择计算详见表2-8。导线选择结果，方案一、二都选用LGJ-50型导线。10kV电源方案，由于导线截面积太大，故此方案不合理，可不考虑。2.2.3 投资比较按投资方案进行比较时，只须估算投资方案中的不同部分，在本设计中只须比较各方案中供电线路、主变和户外配电装置三部分的投资，投资比较结果：方案2的投资较大（详见表2-9）。取最热月平均最高温度32.8。表2-8 供电线路导线选择计算内容计算公式35kV方案（）和（）计算电流（A）供电导线截面积（）式中J为经济电流密度 选用LGJ-50型导线=220A，导线电阻和电抗（）,按允许截流量校验导线按电压损失校验 表2-9 各 方 案 投 资 比 较投资项目及计算公式方案方案供电线路（万元）主变(万元)屋外配电装置(万元)=2.98=5.04合计 (万元)=70.04=82.54注 供电线路每公里投资,（查附表1-9）万元/km； 一台变压器投资，（查附表1-3、1-4），万元/台；、变压器进线间隔数和每间隔综合造价（查附表1-5），万元/间隔。、电压互感器及避雷器间隔数和每间综合造价（查附表1-6），万元/间隔。2.2.4 年运行费用比较需要列入方案比较的年运行费用有：供电线路年电能损耗费，主变年电能损耗费和设备折旧维护费，计算比较结果：方案年运行费用小，方案年运行费用很大，详细计算见表2-9。取偿还年限=6年，可求出各方案的计算费用。万元/年万元/年表2-9 年 运 行 费 比 较费用名称及计算公式方案方案供电线路电能损耗费（万元/年）主变电能损耗费（万元/年）变压器折旧费（万元/年）=2.627配电装置折旧费（万元/年）供电线路折旧费（万元/年）折旧费小计（万元/年）维护费（万元/年）（万元/年）2.3 主接线方案的确定经济比较结果，方案费用小。从技术方面考虑，方案接线简单，操作方便，占地面积最小。方案1在用电可靠性和运行灵活性方面均能满足本站的要求，最后确定方案为本泵站主接线方案。主接线方案图见图2-1。图2-1 主接线方案3. 短路电流计算3.1 各元件电抗计算短路电流计算的等值电路如图3-1（a）所示，根据设备选择和继电保护的需要选择D-1D-3三个短路计算点。取Sj=100MVA，Uj=Up根据各元件参数和相应公式，计算出各元件电抗标幺值如下。同步电动机电抗标幺值：技术参数:,，0.8MW阻抗标幺值：3台主电动机（等效）=22.5/6=3.7535kV线路电抗标幺值：技术参数：=7km ,架空线路 =37kV阻抗和电抗标幺值：， （查表4-12建筑电气设计手册）系统电抗标幺值：最大运行方式：最小运行方式：主变压器电抗标幺值： 技术参数：；5MVA 阻抗标幺值：(a)(b)图3-1 泵站短路计算等值电路3.2 最大运行方式下D-1点短路将图3-1（a）所示的等值电路简化成3-1（b）所示电路。按最大运行方式下：系统C电抗标幺值 因，故不能略去，得如图所示：D-1点短路电流三相短路冲击电流和短路全电流最大有效值三相短路容量3.3 最大运行方式下D-2(D-3)点短路 图3-2 最大运行方式下D-2点、D-3点短路电流计算D-2点短路时的等值电路 因，故省略，得对于系统C支路电流：对于同步电动机支路，其计算电抗（K-2点与K-3计算电抗相同）：由求得的值，根据相应的运算曲线，查出不同时刻周期分量有效值的标幺值加上系统C供给的，最后求出最大运行方式下，D-2短路时，通过被检验电气设备的短路电流周期分量有效值，全部计算于下表3-1。D-3和D-2两个短路计算点相比较，前者比后者少一台同步电动机供给的短路电流。表3-1 最大运行方式下D-2(D-3)点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）3.39同步电动机等值额定电流（kA）D-2点 D-3点 修正后短路时间00.2360.4721.182.364.729.445.554.033.823.713.543.373.23D-2点（kA）1.6261.1811.1191.0871.0370.9870.946D-3点（kA）1.3540.9830.9320.9050.8640.8220.788短路点电流合计（kA）D-2点5.0164.5714.9894.5094.4274.3774.336D-3点4.7444.3734.3224.2954.2544.2124.1783.4 最小运行方式下D-1点短路为了校验继电保护的灵敏度，需要计算出最小运行方式下，有关短路点的短路参数。按最小运行方式下：系统C电抗标幺值D-1点短路时总阻抗： 因，故不能略去，得如图所示：D-1点短路电流 3.5 最小运行方式下D-2点短路对于系统C支路电流：由于是处于最小运行方式，不计及同步电动机对短路电流的影响，所以折算到35kV侧：4. 主电动机起动校验由于主电动机选用同步电动机，因此起动时电压波动校验，应以第一台主电动机起动为条件。将短路电流计算等值电路改画成电动机起动计算等值电路，其中为起动时主电动机等值阻抗，起动时相当于D点短路。取变压器额定容量作为基准容量，以变压器低压侧额定电压为基准电压。图4-1 主机起动计算等值电路4.1 求各元件的阻抗系统等值电抗：（系统最小运行方式时0. 0134） 主变电抗：起动时主电动机等值阻抗：4.2 求起动时母线电压 用百分数表示：=96.40% >85%可见，起动时10kV母线电压波动很小。由于配电装置至主电动机的连接电缆很短，故起动时主电动机端电压波动的校验从略。用百分数表示：=96.29% >85%因，所以该同步电动机可直接起动。 5.电气设备选择5.1 10kV侧电气设备选择5.1.1 10kV断路器选择为了留有余地，取主电动机回路工作电流等于主电动机的额定电流，即。选用P/V11-12铠装移开式户内金属封闭开关柜。主电动机回路装设与P/V11-12型开关柜配套的VD4-12型真空断路器，其固有分闸时间S，取熄弧时间S。主电动机主保护动作时限S，后备保护动作时间S，则断路器实际开断时间 短路热稳定计算时间 S，取1S。有关计算数据和技术参数列于表5-1，可以看出，完全符合选择条件。表5-1 主电动机回路开关设备选择计 算 数 据技 术 参 数参数计算值额定参数VD4-12真空断路器P/V11-12开关柜（kV）10（kV）1212(A)54.6(A)6301250(kA)4.744(kA)25-(kA)12.1636319.88表5-1中 5.1.2 载流导体与绝缘子的选择1、电力电缆的选择根据安装环境和工作电压，10kV配电装置到主电动机之间连接导体，选择YJLV22-12/20型的铝芯交联聚乙烯绝缘铜带铠装聚氯乙烯护套三芯电力电缆。电缆敷设在站房的吊架上。根据工作电流（87A）电缆的截面初步选择70mm2。其允许电流为165A。本泵站屋内最高计算温度为36.8。（当地最热月平均最高温度加5）有关计算数据和电缆技术参数见表5-2。表5-2 电 力 电 缆 选 择 表校验条件计算数据YJV22型电力电缆参数工作电压工作电流热稳定经济电流密度电压损失表5-2中热稳定计算时间按主保护动作时间计算： ，取0.2s，则2、10kV母线的选择根据工作电流（），屋内配电装置选择TMY505型号的矩形铜母线。三相母线采用水平布置，平放敷设，其允许电流，取，。计算数据与LMY638型铝母线参数列于表5-3。可见，全部符合条件。表5-3 10kV母线的选择校验条件计算数据LMY638型铝母线参数工作电流经济电流密度共振现象则=1.15，式中动稳定式中 热稳定注： 上式中，以主变的过电流保护为10kV母线的远后备保护，其保护时间，则母线热稳定计算时间，取2s3、10kV母线支持绝缘子根据绝缘子安装场所及电压等级，选择FXBW4-10/70型号的支持绝缘子，其技术参数和选择计算列于表5-4，可见，都符合条件。表5-4 支持绝缘子选择校验条件计算数据FXBW4-10/70型复合悬挂式绝缘子参数工作电压Ug=10kVUe=10kV动稳定4、穿墙套管的选择选择CL-10/400型穿墙套管表5-5 CL-10/400型穿墙套管技术参数型号额定电压kV额定电流A总长mm两端盖间长mm抗弯破坏负荷kN重量kg一端长mmCL-10/400104004903304.06.6130表5-6 CWL-10/400型穿墙套管校验情况校验条件计算数据CWL-10/400型穿墙套管工作电压kV电流A400 A热稳定=37.99动稳定0.6Fxu=0.67.5=4.5kN5.1.3 10kV电压互感器的选择 10kV电压互感器是用来给测量仪表、继电保护和绝缘监察装置提供电压信息的，所以选择变比为单相三绕组JDZX8-10型的电压互感器三台。由于10kV电压互感器并未接入计费用的电度表，所以可在1级的准确度下工作，其额定容量=120VA。下图为测量仪表和电压互感器的接线图。电压互感器副边负荷分配列在表5-8。表5-7 10kV电压互感器选择型号额定电压比（V）二次绕组额定输出（VA）剩余电压额定输出（VA）极限输出（VA）极限输出（kV）0.20.56 pJDZX8-10120250501001000图5-1 测量仪表和电压互感器的接线图表5-8 10kV电压互感器的负荷分配仪表名称仪表中的电压线圈数目仪表数目每只仪表所需功率仪表的cos仪表的sinAB相BC相每只线圈总计PabQabPbcQbc有功功率表240.751.5133功率因数表230.751.512.252.25电压表114.54.514.5电压表（测量相电压）134.54.51总计9.755.25根据表5-8所示公式求出互感器每相负荷。公式中和的数值为： A相负荷B相负荷 从以上计算可知，B相负荷最大，加上B相电压表的负荷以后，B相负荷校验结果SB小于S2e(120VA)，因此按容量条件选择电压互感器，满足要求。在电压互感器的原边电路中，选配RN2-10型熔断器三个，额定电压10kV。该型号熔断器开断电流为50kA，而泵站10KV母线上（D-2）短路时，次暂态短路电，故所选熔断器的开断能力满足要求。5.1.4 电动机回路电流互感器选择测量回路选用具有两个铁芯的电流互感器，电流互感器装A、C两相上。图5-2为测量仪表和继电器电流线圈接到电流互感器的原理接线图。图5-2 电流互感器的原理接线图选用LZZB6-12型电流互感器，额定电压12kV, 额定电流一次电流100A，额定电流二次电流5A；2s热稳定电流10kA,动稳定电流25kA。接测量仪表的副绕组在I级准确度下，其额定负荷= 0.6。测量仪表电流线圈消耗的功率，如表5-9所示。表5-9 主电动机回路电流互感器二次负荷仪表名称型式负荷（）A相C相中性线电磁式电流表1T1-A-0.120.12功率表1D1-W0.0580.058-功率因数表1D1-0.14-0.1980.1780.12从上表可以看出A相电流互感器的负荷最大。取, ,计算A相电流互感器与测量仪表之间的连接导线的容许电阻（设仪表电流线圈的）。假设中性线上的负荷等于A相负荷（偏于安全），则 由电流互感器到控制室测量仪表之间连接导线的长度L=30m（单向长度），采用铜芯电缆。当电流互感器接成不完全星形时，连接导线的截面积S应满足下式要求：=0.88取。计算数据和选用的电流互感器的参数列于表5-10，选择结果满足条件表5-10 主电动机回路电流互感器选择计 算 数 据技 术 参 数参 数计算值额定参数LZZB6-12型电流互感器101254.6100/512.12519.885.2 主变二次侧电气设备选择5.2.1 主变二次侧断路器选择主变二次侧工作电流为：选用P/V11-12型开关柜，主变二次侧装设VD4-12型真空断路器，与KYN28-12型开关柜配套，其固有分闸时间，取熄弧时间s。主电动机主保护动作时限s，后备保护动作时间s，则断路器实际开断时间 短路热稳定计算时间 s，取1s。有关计算数据和技术参数列于表5-11，可以看出，完全符合选择条件。表5-11 主变二次侧开关设备选择计 算 数 据技 术 参 数参数计算值额定参数VD4-12真空断路器KYN28-12开关柜（kV）10（kV）1212(A)351.85(A)12501250(kA)5.016(kA)25-(kA)12.79636321.89表5-11中 5.2.2 避雷器的选择选择YH5WS-12/35.8型号的金属氧化物避雷器。表5-12 YH5WS-12/35.8型避雷器的技术参数型号额定电压（kV）持续运行电压（kV）雷电冲击残压（kV）操作冲击残压（kV）YH5WS-12/35.8129.635.830.65.2.3 主变压器二次侧电流互感器的选择主变压器二次侧选择LZZB6-12型电流互感器，电流互感器技术参数如下。表5-13 LZZB6-12型电流互感器参数额定电压（kV）额定一次电流（A）额定二次电流（A）2s热稳定电流（有效值，kA）动稳定电流（峰值，kA）1030052050计算数据和选用的电流互感器的参数列于表5-14，选择结果满足条件。表5-14 主变压器二次侧电流互感器选择计 算 数 据技 术 参 数参 数计算值额定参数LZZB6-12型电流互感器1010300/512.15019.885.3 35kV侧电气设备选择5.3.1 高压断路器和隔离开关的选择变压器回路的最大持续工作电流取变压器