5跨32米简支梁桥设计论文.docx

书目1 .原始资料，设计要求，方案比选71.1 原始资料71.2 设计要求71.3 方案比选82 .设计资料及构造布理102.1 设计资料102.1.1 桥面跨径及宽度102.1.2 设计荷载112.1.3 材料及工艺112.1.4 设计依据112.2 构造布身112.2.1 主梁间距及主梁片数112.2.2 主梁尺寸拟定112.2.3 横截面沿跨长变更122.2.4 横隔梁设计122.2.5 桥面铺装122.2.6 桥梁横断面图122.3 主梁毛截面几何特性计算132.3.1 计算截面几何特性132.3.2 检验截面效率指标P143 .主梁内力计算143.1 主梁恒载内力计算143.1.1 第一期恒栽（主梁自重）143.1.2 其次期恒戏（主梁现浇湿接缝）153.1.3 第三期恒载（防撞墙、桥面铺装）153.1.4 恒载集度汇总163.2 恒载内力164 .荷载横向分布计算174.1 支点截面横向分布系数计算171.1.1 正截面承载实力计算491.1.2 斜截面承载力计算506.7 预应力损失估算536.7.1 预应力钢筋与管道间摩擦引起的项应力损失分计算536.7.2 锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失巧2556.7.3 预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的预应力损失566.7.4 钢筋松弛引起的预应力损失%.576.7.5 混凝土收缩、徐变引起的损失。伯576.7.6 预应力损失组合606.8 应力验克606.8.1 短暂状况的正应力验算606.8.2 长久状况的正应力验算616.9 抗裂性验算656.9.1 作用短期效应组合作用下的正截面抗裂验算656.9.2 作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算666.10 主梁挠度计算677,支座的设计687.1 板式橡胶支座的选用687.2 计算支座反力687.3 支座平面尺寸的确定687.4 确定支座的厚度697.5 支座偏转状况险算697.5.1 计算支座的平均压缩变形697.5.2 计算梁端转角707.5.3 验算偏转状况707.6 验算支座的抗滑桎定性707.6.1 计算温度变更引起的水平力707.6.2 验算抗滑桎定性708,桥墩设计708.1 桥墩类型及主要材料708.2 桥墩截面尺寸拟定711 .原始资料，设计要求，方案比选1.1 原始资料该桥范围内的地质概况如卜.：I.山前冲洪枳倾斜平原区。第四系全新统人工填筑土：稍湿，松散，Il级一股土：冲洪枳粉土，稍海一潮湿，稍密一中需，Il级一般土，1,=l2()AP«:细圆砾土：灰褐色,稍湖-潮湿，中密，H级一般土,q=400H%:粗圆砾土:灰褐色,梢湿一潮湿，中密,In级硬土;o=5OOAPs取石土：灰褐色，潮湿，中密，山级硬上：4=600"%。上更新系至全新系统洪积细圆砾十.：灰褐色，稍湿一潮湿，中密，H级一般土，o=450A：粗圆砾土：粗圆砾土：灰褐色，稍湿一潮湿，中密，IH级健土：=55()Sa：卵石十.：灰褐色，潮湿，中密，IH级硬十：o=65OV/.本段大风频繁，主导风向NE,风蚀作用猛烈。地表板结，其次生盐满化。该区可能具季节性洪流，为漫流区，应在上游做好导、被水措施。2 .洪积平原区。第四系上更新统一全新统粉土：稍湿，稍密，Il级般土，1=100APa:中砂：灰褐色，潮湿，中密一密实，级松土，o=3-35OAP;细圆砾土：稍湿，中密一密实，IH级硬土一N级软石，o=550600kPai卵石土：浅灰色，灰白色，稍湿，中密一密实，IH级硬土一IV级软石，c°=650700mI：地卜冰位埋深大于60m,本段大风频繁，主导风向NE,风蚀作用猛烈。地表板结，其次生盐渍化。该区可能具季节性洪潦，为漫流区，应在上游做好导、截水措施。3 .山前第四系上更新统至全新统细圆砾上：中密一密实，I【级一般上一山级硬土，%=450500M%:粗圆砾土：密实为主，IV级软石，0=7(X)W.,表乂含盐，有板结，其次生盐愦化,区内有季节性洪流,由于简支梁桥受力明确，构造简洁,于本设计的规模。简支梁属于解定结构,但是造价低康劳动力好用少，工作量小,留意防排水。施工便利，可便于装配施工，省时省工，适用受力不如连续梁,同时伸缩缝多,养护麻烦,经济，运用于中小型桥梁。1.2 设计要求本设计依据详细状况，须要满意以下要求：1)运用上的要求。车道宽度应保证车辆的平安行咬，为将来的交通员增长须要。2)经济上的要求。坚持因地制宜、就地取材、便利施工的原则，合理选用适当的桥型。并能满意快速施工的要求以达到缩短工期的桥梁设计，以提早通车在运输上带来大的经济效应。3）结构尺寸和构造上的要求。盛个桥梁结构及各部分构件，在制造、运输和运用过程中应具有足够的强度、刚度、槎定性和耐久性。4）美观上的要求。在外观上力求与四周的荒致相协调。1.3 方案比选依据原始资料和设计要求，初步拟定以下三种方案：方案一：中承式梁拱组合桥ZITnTnIK图1-1中承式梁拱坦合桥1）孔径布置：30m（边畤）+l（X）m（中跨）+3Om（边跨）=160m,主踏拱肋矢聘比为1：4,矢高20m,拱肋高出桥面13m。2）主跨结构构造：主跨拱肋的构造以桥面为界分成二种，桥面以上为哑铃型钢管混凝土，桥面以下为实心矩形钢筋混凝土拱肋。二片拱明之间在桥面以无风撑连接，在侨面以卜.设置斜探，加强拱脚部分横向刚度。边跨拱肋采纳钢筋混凝土实心矩形截面。加劲纵梁采纳钢筋混凝土箱型截面。拱肋与加劲梁刚接，并在连接处设置强大横梁，拱肋与加劲梁之间设置Il根吊杆，间距为6米，纵梁在吊杆处均设预应力的混凝土横梁，横梁以上浇注混凝土桥面板。预应力束通过加劲纵梁，使横隔梁与加劲纵梁形成整体框架。3）桥墩基础：主墩基础采纳圆形混凝土沉井，分别以卵石层和麻层为持力层。方案二：预应力混凝土连续箱型梁桥1）孔径布置：预应力混凝土变截面先简支后连续梁桥，分五瞄，每跨32米，全长共160m.2）生梁结构构造：主梁为预制预应力钢筋混凝土箱型梁。主梁间距333cm,采纳等被面梁高160cm,跻中截面顶板厚度IOcm,顶板与腹板相交处设置三角承托。腹板水平厚度24.7cm,底板20cm,腹板与底板相接处设置下三角承托。金分割0.618(1236m),美观、合理。依据桥位处的地质条件,如建立有推力的拱式体系，明显要加大卜一部结构的造价，中承式拱梁组合体系不仅外形美观，有利于与四周环境协调，而且其推力由加劲纵梁承受，避开了推力问题。加劲梁的建筑高度小，便于桥梁两端与路途的连接。同时，结构的正负弯矩安排比较合理。但是中承式拱梁组合桥施工难度大，造价高.方案二是预应力混凝土箱型连续梁桥，从运用效果方面看，该结构属于超静定结构受力较好，无伸缩缝，行车条件好，养护便利。柱式墩台，协作桩基础结构稳定，施工便利对地基的强度不过分依靠，对手本设计的亚粘土-粉沙地形尤为如此.但是预应力连续梁的技术先进，工艺要求比较严格，须要特地设备和特地技术娴熟的队伍，且预应力梁的反拱度不简洁限制，该方案机具耗用多，前期投入大，成本较多，成本回收难.方案三是预应力混凝土箱型简支梁桥，简支梁桥是我们最早运用的桥型，也是应用最为广泛的桥型。它受力简洁，梁中只有正弯矩，体系温度、混凝土收缩徐变、张拉预应力等均不会在粱中产生附加内力，设计计算便利，最简洁设计成各种标准跨彳仝的装配式结构。由于荷支梁是静定结构，结构内力不受地基变形的影晌，对基础要求较低，适用于地基较差的桥址上建桥。在多孔筒支梁桥中，相邻桥孔各自雎独受力，便于预制、架设、简化施工管理，施工费用低，因此被广泛采纳。缺点是简支梁属于静定结构，受力不如连续梁，同时伸缩缝多，养护麻烦，但是造价低廉劳动力耗用少，工作量小，经济，中小型桥尤其适用.综上，由时比我们可以看出方案三所需设备较少，占用施工场地少，对地基承载实力的要求不悬，现行的施工技术、施工工艺和施工设备都很完善，施工难度小，造价低，工期短，适合中小型桥梁.所以，方案三是最佳选择.2.设计资料及构造布置2.1 设计资料桥面路径及宽度标准跨径：总体方案选择的结果，采纳装配式预应力混凝土箱型梁，跨度32m,共五跨。主梁长：伸缩缝采纳4cm,预制梁长31.96m。计算跨径:取相邻支座中心间距31.5m。桥面净空：由于桥所在线路宽度较大，所以采纳分别式桥。单侧桥横向布置：0.5x2(护栏)+3.75x4(四车道)+1(左路利)+3(右路肩)=20m设计荷教依据线路的等级,确定荷载等级，由一级马路，设计时速100Am/介可查得：计算荷载：马路一级荷载。材料及工艺I)水泥混凝土：主梁、栏杆采纳C50号混凝土，桥面铺装采纳C50号混凝上。抗压强度标准值=32.4MPa,抗压强度设计值,G=22.4MPa,抗拉强度标准值=2.65MPa-抗拉强度设计(ft=1.83MPaE1=3.45×IO4MPa.2)预应力钢筋采纳(ASTMA4l6-97a标准)低松弛钢绞线以7标准型.抗拉强度标准值(=1861)MPa.抗拉强度设计值.=1261)MPa,公称直径15.2mm,公称面积139mn2,弹性模盘月,=1.95x8MPa。3)般钢筋采纳HRB335：抗拉设计强度(=28(WPa,抗拉设计标准值九=335M4,弹性模量E=2.()XO-MPa。设计依据1 )£马路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)：2 )6马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTJD622OO4):2.2 构造布置主梁间距及主梁片数为使材料得到充分利用，拟采纳抗湾刚度和抗拉刚度都较大的箱型截面，按单箱单室截面设计，为削减下部结构的工程数量，采纳斜腹式。施工方法采纳先预制，再加装的方法。在保证行车道板运用性能一挠度和裂限制的前提下，将预制箱梁限制在可以吊装的范围内，整桥横向按6片预制箱梁布置,设计主梁间距均为3.33m,边主梁宽3.23m,中主梁宽3.13m,主梁之间留0.2m后浇段，以减轻吊装重量，同时能加强横向整体性.主梁尺寸拟定1)主梁高：依据预应力混凝土简支梁的截面尺寸设计阅历梁高跨比通常为1/15-1/25.本设计取1/20,即梁高h=1.6m.2)顶板宽度与厚度：顶板宽度在桥面宽度和主梁片数确定以后,就已经确定：3.33m；图2-2箱梁支点面图2.3桥梁横断面图(单位，Cm)2.3 主梁毛截面几何特性计算计算截面几何特性本设计采纳分块面积法，因为只在距支点Im处起先变微面，为了简便计算，可近似按等裁而计算，所以只需计算主梁运用时路中截面的几何特性,计算公式如下：毛截面面积：l=Am(2-1)各分块面积对上缘的面积距：Si=Ai.yi(2-2)毛截面重心至梁顶的距离：>=Siyi(2-3)毛截面惯性距计算移轴公式：11=>+A(y1-y,)2(2-4)式中：4一分块面枳：片一分块面枳重心至梁顶的距离：兄一毛截面重心至梁顶的距离：2各分块面枳对上缘的面积距：/,一各分块面积对其自身全心的惯性距。利用以上公式，计算运用时跨中截面的几何特性，将结果列入下表中。其中，矩形截面惯性矩三角形惯性矩:/。=蜉1236V4=Sjyl=67.56mI=lli+A,(yi+.va)j)=39428000m4表2-1主梁面几何特性计算表（运用阶段）分块号AKCm2yjcmSJcm4d=y-ycmIJcm'IJCm4顶板333051665063.062775013269706.79上三角承托776.412.49627.455.662032.42407347.3腹板6!25.678477796.8-9.947848940»4541713下三角承托73.2146.6710736.2-78.611626544539683底板2200150330000-81.9473333.314844493.212505844810.47953682.239428000检验穆面效率指标p以跨中截面为例:上核心距：K、=A(-V,)3924800012505x92.44=34.1Icm-v.j4qr“I39248000<zz,卜核心距：K1=46.67cm'A,y,I25O5×67.56截面效率指标：P=幺=幺.=巴山竺妇=0.505>0.5h160依据设计阅历，一般截面效率指标取O45O.55,且较大者较经济。上述计算表明,初拟的主梁截面是合理的.3 .主梁内力计算3.2 主梁恒载内力计算3.2.1 第一期恒载（主梁自重）在版主梁端部Im处为过渡宽度。I）边主梁自重荷载：跨中部分:（3l.96-l×2）×l.2405=37.1654m3支点部分：2×（l.2405+1.9874y2=3.2279m3边主梁荷载集度：阳心=(37.1654+3.2279)x25=31.6OKN/m31.962）中主梁自重荷教跨中部分：(31.%-lx2)×l.2305=36.8658m3支点部分：2x(1.23O5+1.9774)2=3.2O78m3rh十剑九却仲臣(36.8658+3.2078)×25,一八IZ中1.梁荷轨集度：glF=3l.M)KNm31.963)横隔梁自重荷载一个横隔梁体积：(45.15+85.×6×0.5+(85.15+108.76)×(l35-6)×0.5-20×65-0.5×(45+65)×IO×20=22()962cm3横隔梁荷载集度：边梁部分：&Ijia=9.22O96：?-250.864KNm31.96中梁部分：=2x0.864=l.728KNn第期恒效集度：S11=3.60+0.864=32.464KN/mgl,l,=31.35+1.728=32.978KN.'m3.2.2 其次期恒攀(主梁现浇湿接缝)边主梁：g,ia=0.1×0.l×25=0.25KN/m中主梁：1,1,=O.l×O.2×25=O.5KN/m3.2.3 第三期恒我(防撞墙、桥面铺装)I)防撞墙按规定：g=8.64KNm(只有边梁担当)2)桥面铺装：just=(3.33-O.5)×(O.O8×25+O.O7×23)=IO.22KNmgw*=3.33×(O.O8×25+O.O7x23)=12.O2KNm第三期恒教集度:g.=8.64+10.22=18.86KNm>ll.,=l2.02KNm3.2.4 恒就集度汇总表3“主梁恒汇总表梁荷秋第一期荷载处其次期荷或外第三期荷载g,总和g边主梁32.4640.2518.8651.574中主梁32.9780.512.0245.4983.3 恒载内力设X为计算截面至支撑中心的距离,并令a=xl,计算如图3-1则计算公式为：/=爪1-幻扇/2(31)Q=a-2v)1.g202)其中：1.=31.96m1.2=1021.4m2三3-恒或内力计年BB则边主梁和中主梁的恒载内力计算如卜浓：表3-2值就内力衰项目跨中MKN.n四分点变更点四分点Q1KN变更点支点g>(l(I-)2-2)1.g2127.795.855.867.9911.9915.98一期边主梁4145.653110.051813.4259.39389.24518.7732.464忸栽中主梁4211.293159.291842.15263.49395.41526.9932.978二期边主梁31.9223.9513.972.(X)3.()04.(»0.25恒教中主梁63.8547.927.934.(M)6.()08.()00.5三期恒敬边主梁中主梁2408.421534.951806.781151.521053.52671.42150.6996.04226.13144.12301.38192.0818.8612.02总边主梁6586.04940.782880.9412.08618.37824.1551.574恒载中主梁5810.14358.712541.5363.53545.52727.0645.4984 .荷载横向分布计算4.2 支点截面横向分布系数计算本设计应用杠杆法计算支点技面的横向分布系数.杠杆法忽视r主梁之间横向结构的联系作用，假设桥面板在主梁上断开,把桥面板看作沿横向支撑在主梁上的简支梁或简支单悬港梁，生要适用于双肋式梁侨或多梁式桥支点截面。本侨为多梁式桥，当桥上荷我作用在季近支点处时，荷我的绝大部分通过相邻的主梁干脆传至墩台。虽然端横隔梁连续于几根生梁之间，但其变形极其微小，荷载主要传至两个相邻的土梁支座。因此，偏于平安的用杠杆原理法来计算荷载在支点的横向分布系数。I）对于1号梁，首先绘制号1梁的反力影响线，如图41,并确定故不利布我位身。图4lI号梁横向分布不数图I号梁荷载根向分布系数：.300+0.689+0.299）=1.1442）对于2号梁，首先绘制号2梁的反力影响线，如图4-2,并确定最不利布栽位冏41K11,IXU4IhXl一3)对于3号梁，首先绘制号3梁的反力影响线，如图4-3,并确定最不利布我位巴,3号梁横向分布系数：>¼=I(0.459+1.000+0.610+0.069+0.069)=1.104由丁高速马路，无人群荷载，所以依据对称性，4号梁与3号梁的横向分布系数相同，5号梁与2号梁的横向分布系数相同，6号梁与I号梁的横向分布系数相同.图右33号则向分布系数图4.3 跨中荷载横向分布系数计算本设计应用修正偏心压力法计算跨中技面的横向分布系数.修正偏心压力法是当桥主梁间具有牢苑连接时，在汽乍荷载作用下，中间横隔梁的弹性挠曲变形与主梁的变形相比很小，因此可假设中间横隔梁像根无穷大的刚性梁样保持直线状态。本设计因除了设置横隔梁外，还分别在跨中、四分之处设置了横隔梁,并Il主梁之间预留20Cm后浇注，所以在本设计中，主梁之间具有牢靠的连接，固选用修正偏心压力法计算跨中横向分布系数。4.3.1 计算主梁抗弯惯性矩/由前而几何特性计算可知/=394280cM=0.394284.3.2 计算主梁赣面抗扭惯性矩/,I1=438550c=0.438554.3.3 计算主梁截面抗扭刚度修正系数本桥运用后各主梁的横威面均相等，f,=nlf,梁数=6,梁间距3.33m,并取G=0.425E,则：=«/+a；+«/+a：+a；=2(8.325?+4,9952+1.665*)=194.056r=l抗扭修正系数:=J0.446+竺叫=0.425fx31.96-X6x0.42855+VlElal2-12E×194.056X0.39428其中：G材料剪切模量：/主梁抗弯惯性矩:E材料的弹性模量:/r一主梁抗扭惯性矩:4.3.4 跨中截面横向分布系数计算1) 1号梁。计算考虑抗扭修正系数的横向影响线竖标值Vii=+-1=-+0.446×.''S一=0.326为“26194.056=-0.446X68.3252194.056=0.008由横向影响线的竖标值绘制各梁的横向影响线，并确定荷载最不利的位:置。1号梁的横向影响线和布置图式如图4-5：r丫一SX333设影响线零点离I号梁轴线的距离为X,则$=萨=X=I7.0690.3260.008则汽车荷载横向分布系数为：wvl=I¾=(.v1+X,+.+ll+x,2)441.hliIHn.IS.-1_IMn-1"t.1<一1"1_)=1"t.IM微皿34+16侬+14办+12如+”.634+9.834+8.534+6.734+5434+3.634+2.334+0.534)=lx,6xlO.2O8=1.052217.0692) 2号梁。计算考虑抗扭修正系数的横向影响线短标值1CW、%1.+0TJI“/8325x4.995C=-+0.446X=0.2626194.056/-IICa必I八”“8.325×4.995,1九=一+J-=一一0.446X=0.071n÷26194.056f-l由横向影响线的竖标值绘制各梁的横向影响线，并确定荷载最不利的位置.2号梁的横向影响线和布置图式如图4-6：1.x歹T'Ur由飞/山飞工电NJr1Q图4-62号梁横向影*线和布质图设影响线零点离2号梁轴线的距离为Xl/沪nX=22.839则汽车荷载横向分布系数为：%，=聂=I见G+K+.+Xu+牛)22a=l.0262(23.6(¼+2l.8()4+20.504+18.7()4+17.404+15.604+14.304+12.5(M+ll.2(M222.839+9.404+8.104+6.304)×179.45=1.02910.262=×222.8393)3号梁。计算考虑抗扭修正系数的横向影响线竖标值11八8.325×1.665八,“、Mu=-+J-=-+0.446×=0.1999n÷26194.056a<三l=-0.44668.325x1.665194.056=0.135由横向影响线的竖标值绘制各梁的横向影响线，并确定荷载最不利的位置.3号梁的横向影晌线和布置图式如图4-7：图4-7.3号梁横向影响线和布图设影响线零点离3号梁轴线的距离为X.则施=土藕至n*=51.771则汽车荷载横向分布系数为：=¼=-(.+.+.Vp)22X1 O199=-×-(52.536+50.736+49.436+47.636+46.336+43.236+41.436+40.1362 51.771+38.336+37.036+35.236)1 0.199,c=-XX526.632=1.0122 51.771由于高速马路，无人群荷戏，所以依据对称性，4号梁与3号梁的横向分布系数相同，5号梁与2号梁的横向分布系数相同.6号梁与1号梁的横向分布系数相同。,n叵3.143.45×10lo0.39428f=-I-=J；=3269Afc才W,2×31.5-V.25O5×25l（y/9.81桥规规定，冲击系数按下式计算:当了<1.5也时，=0.05；当l.5f14Hz时，/=0.1767In/-0.0157：当f>l4Hz时，/=0.45.本计算l5HzfI4H二。故：/=0.1716ln3.269-0.0l57=0.194所以取：l+=1.194依据£桥规3规定，本设计为半幅四车道，考虑横向车道折减，其折减系数J=067.5.2活载内力计算本设计中,因为除设置端横隔梁外，跨中还设理3根内横隔梁，所以路中部分采纳不变的叫，从第一根内横隔梁起至支点或从“直线过渡到/“在计算简支梁桥跨中最大弯矩和剪力时，由于车辆的重轴股作用于跨中区段,而横向分布系数在跨中区段的变更不大，为了简化计算，通常采纳不变的跨中横向分布系数计算叫O依据£桥规，马路一/级车道荷载的均布荷载标准值/为10.5KN/人集中荷载标准值随计算跨径而变，当计柒跨径小于或等于5,时，R为180KN；计算跨径等于或大于时50,”，E为360KN：计算跨径在5,50】之间时，丹值采纳直线内插求得。当计算剪力效应时，集中荷栽值E应乘以1.2的系数，其主要用于验兑下部结构或上部结构腹板。因此，由内插法求得：WJT=察J求得4=286KNI=X32KN0360-18050-55.2.1 1号梁活裁内力计算1） I号梁跨中械面弯矩和剪力计算跨中技面弯矩和眄力影响线及横向分布系数见图5-1,聆中截面弯矩和剪力计算采纳不变的横向分布系数成.0段按直线变更。1/4处影响线的最大坐标值：M=斗="上=5.906团161613三角荷载合力作用点处影响线坐标值：v=×31.5=1.969m3161/4处弯矩影响线面积：w萼x3l.5=93.O23216”4处剪力影响线的最大值：yA=0.75»1/4处剪力影响线面积：QW=l×-×-=×-=8.85W244244IVIlnllIIlIlrI«IftU5tRt3<J*-*-*,-*-*-*-*-*-'图5-2I号梁1/4处剪力和专矩计算图集中荷载：鸟=286KN1.2E=343.2KN,均布荷效：qk=Q.5KNim车道荷栽作用下1号梁1/4处弯矩：M=(l+)mtplyl=O+)mPtyll+m,(+(w1>-w,)¾y)=(1+O.i94)×0.67xl.O52x286x5.9O6+l.O52xiO.5x92.023+lx(1.144-1.052)xl0.5×l.96924=2291.46KM，车道荷载作用下1号梁1/4处剪力：%=(1+拷m,pj,=(1+)(mt.2Piyk+mtqkQ)=(l+0.194)0.67(1.052×343.20.75+1.052×10.5×8.859)=24.91V3)I号梁变更点处截面弯矩和电力计算变更点处截面弯矩和剪刀影晌线及横向分布系数见图5-3,变更点处截面考矩和剪力计算需考虑荷载横向分布系数沿桥纵向的变更，支点截面取，/，1/4至/取或，支点至4段按直线变更,图5-31号梁变更点处剪力和穹短计算图变更点处影响线的最大坐标值：乂=N=与M=3445”6464三角荷我合力作用点处影响线坐标值：j=2.30n变更点处弯矩影响线面积：J2v=×3.445×31.5=54.26变更点处剪力影响线的最大值：yx=0.875»,三角荷我合力作用点处影响线坐标值：y=0.833w变更点处剪力影响线面积：=xx:=:x土誓<=12059加22882X8集中荷载：8=286KN,2P.=343.2KN,均布荷载：%=IO.5KN/，车道荷载作用下1号梁变更点处弯矩：=(,+)mipiyi=(1+mPkykmeqt=(1+O.I94)×0.67×(l.O98×2863.445+1.052×10.5×54.26I31.5+××(1.1441.052)×10.5×2.30=1351.91KMm车道荷载作用卜I号梁变更点剪刀：QW=a+)mlpiyi=a+wm/.2儿+见4以+g(砥一次)川=(l+0.194)×0.67×(1.098×343.2×0.875+1.052X10.5×12.059+lxlxx(1.144-1.052)x10.5x0.833)224=371.6OKTV4)I号梁支点处剪力计算支点处截面剪力影响线及横向分布系数见图5-4,支点截面剪力计算需考虑荷载横向分布系数沿桥纵向的变更，支点截面取%,1/4至/取,叫，支点至“4段按直线变更。<m11)<>II1.l1111I1.1.1.l级.荷物分两第分剪刀影科艘BB541号梁文点剪力计*08支点处剪刀影响线的域大值：.V,=麻一:角荷就合力作用点处影响线坐标值：区=0.875】=(l+)mpzy1=(+)(mPiyl+mtq；QK)=(l+O.I94)0.67×(1.029×286×7.875+1.02910.5124.03)=2926.Q4KM车道荷我作用下I号梁跨中剪力：9=(l+4)gm.pj=(1+)(m.2Pltyt+mql)=(l+0.194)×0.67×(1.029×343.2×0.5+i.029×10.5×3.938)=175.30Klv2)2号梁1/4处截面弯矩和电力计算"4处截面弯矩和剪力影响线及横向分布系数见图5-6,1/4处截面弯矩和剪力计算需考虑荷毂横向分布系数沿桥纵向的变更，支点截面取%,/4至/取”.，支点至4段按直线变更1.2%Pb1.【口"IFIlIlIIlll口1,4乂AX-TI(Me.n<.=IQ29S*X、:lS9Q叼力爵稍筑图542号梁1/4处剪力和考柜计算国"4处影响线的最大坐标值：yi=-=9史=5.906,”1616三角荷我合力作用点处影响线坐标值：y=××31.5=1.963161/4处弯矩影响线面积：w=IX也U3l.5=93.O23216小荷就布置图分布有欧攵化图妫上上或分两部分耳蜒影响线1/4处西力影响线的最大值：州=0.75，变更点处影响线的最大+标值：臬=卫=上空=3.445，6464三角荷载合力作用点处影响线坐标值：y=2.30n变更点处弯矩影响线面积：Q,=lx3.445x31.5=54.26nr变更点处剪力影响线的最大值：=0.875,M三角荷我合力作用点处影响线坐标值：y=0.833w变更点处剪力影响线面积：w=lx-x2=lxZ2yx2=12.O59/M2-oo2oo集中荷载：匕=286KN1.26=343.2KN,均布荷载：=IO.5KN,"车道荷载作用FI号梁变更点处弯矩：=(l+)w1p,yr=(1+)夕，46弘+"1./Ca+(">一肛乩刃=(l+0.l94)×0.67x1.0665×286×3.445+1.029×l0.5×54.26+-(l.104-l.029)l0.5×2.3024=1315.31KNm车道荷载作用下1号梁变更点剪力：。安=(+MSXp戊=(+)mk.2Pky+"七/以+gx*砥一牡M河=(l+0.194)×0.67×(1.0665x343.2X0.875+1.029×10.5×12.059+lxlx212(.04-.029)×10.50.833J224=361.4774)2号梁支点处剪刀计算支点处被而剪力影晌线及横向分布系数见图5-8,支点截面剪力计算需考虑荷载横向分布系数沿桥纵向的变更,支点截面取%，4至/取支点至4段按直线变更。支点处剪力膨响线的域大值：X=加B95-93号梁Il中剪力和穹期计算图I315跨中弯矩影响线的最大坐标值：=4=-=7.875n44跨中弯矩影响线面积：v=(=写=12403跨'1'剪力影响线的最大值：X=0.5m跨中剪力影响线面积：w=：x：x；=；XWXJ=3.93即/集中荷载：Pi=286KN2Pi=343.2KN,均布荷栽：%=10.5KN/m车道荷载作用下I号梁跨中弯矩：M=(l+")<"1.Pj=(1+)(mcPtyl+mcqll)=(1+0.194)X0.67×(1.012×286×7.875+1.012×10.5×l24.03)=2877.70KMm车道荷载作用下I号梁跨中剪力：Q=0+t)n.piyl=(1+)(mc2Pkyi+>nq.Q)=(1+O.I94)×O.67×(1.O12×343.2×O.5+1.O12×1O.5×3.938)=172.40KN2) 3号梁1/4处截面弯矩和剪力计算"4处截面弯矩和剪力影响线及横向分布系数见图5-10.1/4处截1所弯矩和剪力计算需考虑荷载横向分布系数沿桥纵向的变更，支点截面取，4至/取矶，支点至=(1+>(mt.2P.yk+mt<1)=(l+0.194)×0.67×(l.012343.2×0.75+l.012l().5×8.859)=283.69KN3) 3号梁变更点处截面弯矩和电力计算变更点处截面弯矩和剪刀影晌线及横向分布系数见图5-11,变更点处截面考矩和剪力计算需考虑荷载横向分布系数沿桥纵向的变更，支点截面取%,/4至/取，支点至4段按直线变更。变更点处影响线的最大坐标值：儿=?=写1上=3.44516464三角荷载合力作用点处影响线坐标值：y=2.变更点处弯矩影响线面积：w=×3.445×31.5=54.26变更点处剪力影响线的最大值：乂=0.875”，三角荷我合力作用点处影响线坐标值：51=O833",叫，阱侬蹙上例嘏分两1«分图5“13号聚变更点处剪力和弯矩计算图变更点处剪刀影响线面积：v=!xx<=卫普x:=12059m22oO288集中荷载：H=286KN2P.=343.2KV,均布荷我：qk=Q.5KNIm车道荷载作用下1号梁变更点处弯矩:=(l+)mip.yi集中荷载：.2Pi=343.2Of,均布荷载：/=TOSKNfm车道荷载作用下1号梁支点剪力：。士=(1+总工町p；K=(1+)型nJ.2/：K+叫/。*-外刃=(1+O.I94)×O.67×(1.IO4343.2×l+1.0l20.55.75+q×(1.104-1.012)×10.5×0.875J=439.65KN由下高速弓路,无人群荷教，所以依据对称性，4号梁与3号梁活我内力相同，5号梁与2号梁活载内力相同,6号梁与1号梁活载内力相同。5.3荷载内力组合表