某厂房半隐框玻璃幕墙设计计算书全套.docx

某厂房半隐框玻璃幕墙设计计算书基本参数：信阳地区地区抗震列度：I=6度I.设计依据：建筑结构荷载规范GB50009-2001钢结构设计规范GBJ17-88建筑玻璃应用技术规范JGJ113-97建筑幕墙JG3035-96建筑结构静力计算手册（第二版）建筑幕墙物理性能分级GB/T14683-94铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范GB8013铝及铝合金加工产品的化学成分GB/T15228碳素结构钢GB700-88硅酮建筑密封胶GB/T14683-93建筑暮墙风压变形性能检测方法GB/T15227建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法GB/T15228建筑幕墙空气渗透形性能检测方法GB/T15228建筑结构抗震规范GBJ11-J89建筑设计防火规范GBJ16-87（修订本）高层民用建筑设计防火规范GB50045建筑物防雷设计规范GB50057-94铝合金建筑型材GB/T5237-93民用建筑隔声设计规范GBJ118-88民用建筑热工设计规范GB50176-93采暖通风与空气调节设计规范GBJ19-87优质碳素结构钢技术条件GB699-88低合金高强度结构钢GB1579不锈钢棒GB1220不锈钢冷加工钢棒GB4226铝及铝合金板材GB3280-97不锈钢冷轧钢板GB3280-92不锈钢热轧钢板GB4237-92建筑幕墙窗用弹性密封剂JC485-92n.基本计算公式：(1).场地类别划分：根据地面粗糙度，场地可划分为一下类别：A类近海面，海岛，海岸，湖岸及沙漠地区；B类指田野，乡村，丛林，丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有空集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；信阳舜宇光学厂房一期工程位于信阳市平桥工业园，则按B类地区设计而(2)风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-20017.1.1采用:分荷载计算公式：Wk=gz×z×s×WO其中：Wk一作用在幕墙上的风荷载标准值(kNm2)gz一瞬时风压的阵风系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001取定：根据不同场地类型，按以下公式计算：gz=K(1.÷2f)其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数A类场地:gz=0.92*(1.+2f)其中:f=0387*(Z/10)(-0.12)B类场地:gz=0.89*(1.+2f)其中:f=O.5*(Z/10)(-0.16)C类场地:gz=O.85*(1.+2f)其中:f=0.734*(Z/10)(-0.22)D类场地:gz=0.80*(1.+2f)其中：f=1.2248*(Z/10)(-0.3)z-风压高度变化系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001取定：根据不同场地类型，按以下公式计算：A类场地：z=1.379×(Z/10)0.24B类场地:z=1.O×(Z/10)a0.32C类场地：z=0.616×(Z/10)0.44D类场地:z=0.318×(Z/10)0.60本工会于B类地区，故z=(Z/10)0.32s-风荷载体型系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001取为：1.5Wo-基本风压，按全国基本风压图，信阳地区取为0.500kNm2,(3).地震作用计算：qEAK=E×ma××GAK其中：qEAK-水平地震作用标准值E-动力放大系数，按5.0取定max-水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定：6 度:ma×=0.047 度:ma×=0.088 度:ma×=0.169 度:max=0.32信阳地方设防烈度为7度，故取max=0.080GAK-幕墙构件的自重（Nm2）（4）.荷载组合：结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况产生的应力（内力昨用方向，选用最不利的组合,荷载和效应组合设计值按下式采用：GSG+wwSw+EESE+TTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值：qk=Wk+0.6qEAk水平荷载设计值：q=1.4Wk+0.6×1.3qEAk荷物口作用效应组合的分项系数，按以下规定采用：对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构有利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2;对有永久荷载效应控制的组合，取135b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0;对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取14一、风荷基计算1,标高为17.00处风荷载计算风荷载标准值计算：Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(Knm2)gz：17.00m高处阵风系数(按B类区计算)：f=0.5×(Z10)(-0.16)=0.456gz=0.89×(1.+2f)=1.702z：17.00m高处阵风系数(按B类区计算)：(GB50009-2001)z=(Z/10)(-0.16)=1.200风荷载体型系数PS=I.50Wk=gzz×s×W0=1.702×1.200×1.5×0.500=1.533kNm2风荷载设计值：W:风荷载设计值:kNmA2rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4按建筑结构荷载规范GB50009-20013.2.5规定采用W=rw×Wk=1.4×1.533=2.146kNm2二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核：（第一处）本处选用玻璃的种类为钢化玻璃1 .坡璃面积：B:该处的玻璃幕墙分格宽：1.273mH:该处的玻璃幕墙分格高：1.50mA:该处玻璃板块的面积：A=BxH=1.273×1.50=1.91m22 .玻璃厚度选取：Wk风荷载标准值：2.146kNm2A:坡璃板块面积:1.91mA2K3:玻璃种类调整系数:3.000吹C=Wk×A×1033.000=1.533×1.91×1033.000=3.253T=2×(1+C)0.5-2=2×(1+3.253)0.5-2=2.253mm玻璃选取厚度为6.0mm3 .该处玻璃板块自重GAK:玻璃板块平均自重(不包括铝框):t:玻璃板块的厚度60mm玻璃的体积密度为25.6(KNM3)GAK=25.6×t1000=25.6×61000=0.154kNm24 .该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：max:水平地震影响系数最大值：Oe080qEAK:垂直于玻璃平面的分布的水平地震作用(kNm2)qEAK=5×max×GAK=5×0.080×0.154=0.061kNm2rE:地震作用分项系数:1.3qA:垂直于坡璃平面的分布水平地震作用设计值(kNm2)qEA=rE×qEAK=13×qEAK=1.3×0.061=0.080kNm25 .玻璃的强度计算:校核依据:。Wfg=84000q：玻璃所受组合荷载：a:玻璃短边边长:1.273mb:玻璃长边边长:1.50mt:玻璃厚度:6mm:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b直表5.4.1得0.082OW:玻璃所受应力：采用SW+0.6SE组合：q=W+0.6×qEA=2.146+0.6×0.080=2.194kNmm2GW=6xipxqxaA2x1.000/tA2=6×0.082×2.194×1.2732×10006.02=32.686Nmm232.686N/mm2<fg=84.000N/mm2玻璃的强度满足6 .玻璃温度应力计算：校核依据:OmaX=58.800Nmm2在年温差变化下,玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为：E:坡璃的弹性模量:0.72X10人5Nmm人2at：玻璃的线膨胀系数:1.0×10-5AT:年;疑变磔:80.000。CC:玻璃边缘至边框距离,取5mmde:施工偏差,可取:3mm,按5.4.3选用b:玻璃长边边长:1.50m在年温差变化下,玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为：t1.=E(at×T-(2c-cd)b1000=0.72XAT-72(25-3)b=0.72X80.000-72×(2×5-3)/150=-278.40Nmm2计算值为负,挤压应力取为零.0.000Nmm2<58.800Nmm2玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求(2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：1.:阴影系数:按玻璃暮墙工程技术规范JGJ102-96表5.4.4-1得1.0002:窗帘系数:按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-96表5.4.4-2得1.0003:玻璃面积系数:按坡璃幕墙工程技术规范JGJ102-96表5.4.4-3得1.o464:边缘温度系数:按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-96表5.4.4-4得0.380a:玻璃膨胀线系数：1.Ox1.O,510:日照量3027.600(KJM2h)to：室外温度-1OOOO°Ct1.:室内屣-40.000°CTc:单片玻璃中心温度(依据JGJ113-97附录B计算)：:玻璃的吸收率0142Tc=0.012×10×0+0.65×t0+0.35×t1.(JGJ113-97B.0.1)=0.012×3027.600×0.142+0.65×-10.000+0.35×40.000=12.659oCTs:玻璃边缘部分温度(依据JGJ113-97附录B计算)：Ts=(O.65×tO+O.35×t1.)(JGJ113-97B.0.4)=(0.65×-10.000+0.35×40.000)=7.500oC*：玻璃中央部分与边缘部分温度差：At=Tc-Ts=5.159oC玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:t2=0.74×E×a×1.×2×3×4×(Tc-Ts)=0.74×0.72×105×1.0×10-5×1.×2×3×4×t=1.093Nmm2玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求7.玻璃最大面积校核：Azd:玻璃的允许最大面积(m2)Wk:风荷载标准值:1.533kN/mA2t:玻璃厚度60mma1.:玻璃种类调整系数:3.000A:计算校核处玻璃板块面积1.91mA2Azd=0.3×1.×(t+t24)Wk=0.3×3.000×(6.0+6.024)1.533=8.806m2A=1.910m2Azd=8.806m2可以满足使用要求三、幕墙坡璃板块结构胶计算：幕墙坡璃板块结构胶计算：(第一处)该处选用得结构胶类型为：DC9951 .按风荷载和自重效应，计算结构硅酮密封胶得宽度：(1)风荷载作用下结构胶粘结宽度的计算：Cs1.:风载荷作用下结构胶粘结宽度(mm)Wk:风荷载标准值:1.533kNm2a:矩形分格短边长度:1.273mf1.：结构胶的短期强度允许值：0.14Nmm2按5.6.3条规定采用Cs1.=Wk×a20.14=1.533×1.27320.14=6.970mm取7mm(2)自重效应胶缝宽度的计算：Cs2:自重效应胶缝宽度(mm)B:幕墙分格宽:1.273mH:幕墙分格高:1.50mt:玻璃厚度：6.0mmf2:结构胶的长期强度允许值：0.007Nmm2按5.6.3条规定采用Cs2=H×B×t×25.6(H+B)27=6.97mm取7mm(3)结构硅酮密封胶的最大计算宽度：7mm2 .结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：(1)温度变化效应胶链厚度的计算：Ts3:温度变化效应结构胶的粘结厚度：mm1.:结构硅酮密封胶的温差变位承受能力：12.5%T:年温差:80.0mmUs:玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量:铝型材线膨胀系数：a1.=2.35×10-5玻璃线膨胀系数：a2=1.x1.O,5s=b×T×(2.35-1.)100=1.620X80.000X(2.35-1)/100=1.750mmTs3=s(1.×(2+1.)0.5=1.750(0.125×(2+0.125)0.5=3.4mm(2)地震作用下胶缝厚度的计算：Ts4:地震作用下结构胶的粘结厚度：mmH:幕墙分格高：1.50m:幕墙层间变位设计定位角00077:胶缝变位折减系数0.7002:结构硅酮密封胶的地震变位承受能力：100.0%Ts4=×H×1.000(2X(2+2)0.5=0.0077×1.50×0.700X1000/(1.000X2+1,000)0.53 .胶锭推荐宽度为：7mm4 .胶缝推荐厚度为：6mm5 .胶骚强度验算胶缝选定宽度为：15mm胶缝选定厚度为：8mm(1)短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力：Wk:风荷载标准值:1.533kNm2a:矩形分格短边长度:1.273mCs:结构胶粘结宽度：15.000mm1.=Wk×a×0.5Cs=1.533×1.273×0.515.000=0.065Nmm2(2)短期荷载和作用在结构胶中产生的剪应力：H:幕墙分格高:1.50mt:玻璃厚度:6.0mm2=12.8×H×B×TCS(B+H)1000=0.003Nmm2(3)短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力:o=(o1.A2+o2A2)A0.5=(0.0532+0.0032)0.5=0.054N/mmA2<0.14N/mmA2结构胶强度可以满足要求四固定片(压板)计算：固定片(压板)计算：(第1处)Wgf_x:计算单元总宽为1046.0mmHfg_y:计算单元总高为1620.0mmHyb1.:压板上部分高为200.0mmHyb2:压板下部分高为200.0mmWyb:压板长为40.0mmHyb:压板长为40.0mmByb:压板厚为7.0mmDyb:压板孔直径为6.0mmWk:作用在玻璃幕墙平面的分布水平地震作用为0.160(kNm2)qEAk:垂直于玻璃幕墙上的风荷载标准值为1.533(kNm2)A:每个压板承受作用面积(m2)A=(Wfg,x10002)×(Hyb1.+Hyb2)10002=(1.04602)×(0.2000+0.2000)2=0.1046(m2)PWk:每个压板承受风荷载标准值(KN)Pwk=Wk×A=1.533×0.1046=0.160(KN)Pw:每个压板承受风荷载设计值(KN)Pw=1.4XPwk=1.4X0.160=0.224(KN)MW:每个压板承受风荷载产生的最大弯矩(KN.M)Mw=1.5×Pw×(wyb2)=1.5×0.224×(0.04002)=0.007(KN.M)Pek:每个压板承受地震作用标准值(KN)Pek=qEAK×A=0.160×0.1046=0.017(KN)Pe:每个压板承受地震作用设计值(KN)Pe=1.3×Pek=1.3×0.017=0.022(KN)Me:每个压板承受的最大弯矩(KN.M)Me=1.5×Pe×(Wyb2)=1.5×0.022×(0.04002)=0.001(KN.M)采用Sw+0.6Se组合W:压板截面抵抗矩(MMA3)W=(Hyh-Dyb)×Byb2)6=(40.0-6.0)×7.02)6=277.7(MM3)I：压板截面惯性矩(MMA4)I=(Hyh-Dyb)×Byb3)12=(40.0-6.0)×7.03)12=971.8(MM4)=106×MW=106×0.007277.7=25.7(Nmm2)0=257(NmmA2)842(NmmA2)强度满足要求U:压板变形(MM)U=1.5×1000×2×(Pwk+0.6+Pek)XWyb3/(48×E×I)=1.5×1000×(0.060+0.6×0.017)×40.03(24×0.7×105×971.8)=0.005MMDu:压板相对变形(MM)Du=U1.=U(Wyb/2)=0.005/20.0/0.0003DU=O00031/150符合要求Nvbh:压板螺栓(受拉)承载能力计算(N):D:压板噱栓有效直径为5.060(MM)Nvbh=(11×D2×170)4=(3.1416×5.0602×170)4(GBJ17-887.2.1-5)=3412.5(N)Nvbh=3412.5(N)2(Pw+0.6Pe)=475.1(N)满足要求五、幕墙立柱计算：幕墙立柱计算：（第一处）幕墙立柱按等距四点三跨连续梁力学模型进行设计计算:（1）风荷载线分布最大荷载集度设计值（矩形分布）qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值（kN/m）rw:风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk:风荷载标准值:1.533kNm2B:幕墙分格个宽：1.273mqw=1.4×Wk×B=1.4×1.533×1.273=2.732kNm（2）立柱弯距:Mw:风荷载作用下立柱弯距（kN/m）qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值：2.732（kNm）Hsjcg:立柱计算跨度：3.600mMW=O.08XqWXHSjCg人2=0.08×2.732×3.6002=2.832kNmqEA:地震作用设计值（KNM2）:GAk:玻璃幕墙构件（包括玻璃和框）的平均自重：400Nm2垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用：qEAk:垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用（kNm2）qEAk=5×ma××GAK=5×0.080×400.0001000=0.160kNm2Y:幕墙地震作用分项系数：1.3qEA=1.3×qEAk=1.3×0.160=0.208kNm2qE:水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qE=qEA×B=0.208×1.273=0.265kN/mME:地震作用下立柱弯矩(kN.m):ME=0.08×qE×Hsjcg2=0.226kN.mM:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN.m)采用SW+0.6SE组合M=Mw+0.6×ME=2.832+0.6×0.226=2.968kN.m(3)W:立柱抗弯矩预选值(Cm3)W=M×1031.0584.2=2.968×1031.0584.2=23.50cm3qWk:风荷载线分布最大荷载集度标准值(kNm)qWk=Wk×B=1.533×1.273=1.951kN/mqEk:水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kNm)qEk=qEAk×B=0.160×1.273=0.204kNmI1.I2:立柱惯性矩预选值(Cm人4)11=0.007×180×(qWk+0.6×qEk)XHsjcg3/0.7=0.007X180×(1.951+0.6×0.204)×3.6003/0.7=143.098cm4I2=0.007×1000×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg4/0.7/20=0.007×1000×(1.951+0.6×0.204)×3.60040.720=143.098cm4选定立柱惯性矩应大于:143.098cm42 .选用立柱型材的截面特性：选用型材号:XC2H1401型材强度设计值：85.500N/mmA2型材弹性模量:E=071.0A5Nmm2X轴惯性矩:Ix=241.732cm4Y轴惯性矩:Iy=65.261cm4X轴抵抗矩:W×1.=37.424cm3丫轴相汾诜:Wx2=36.958cm3型材截面积:A=12331cm2型材计算校核处壁厚:t=4.000mm型材截面面积矩:Ss=24.392cm3塑性发展系数:Y=I.053 .幕墙立柱的强度计算:校核依据:N/A+MWWfa=855N/mm人2（拉弯构件）B：幕墙分格宽:1.273mGAk:幕墙自重:400Nmm2幕墙自重线荷载：Gk=400×Wfg1000=400×1.2731000=0.509kNmNK:立柱受力Nk=Gk×Hsjcg=0.509×3.600=1.833kNN:立柱受力设计值：rg：结构自重分项系数12N=1.2×Nk=2.20kN。：立柱计算强度(Nmm2)(立柱为拉弯构件)N:立柱受力设计值22OkNA:立柱型材截面积:12.331cm2M:立柱弯矩2968kN.mWx2:立柱截面抗弯矩:36.958cm3Y：塑性发展系数=N×10A+M×10a31.05W×2=2.02×1012.331+2.968×1031.0536.958=64.933Nmm264.933N/mm2fa=85.5N/mm2立柱强度可以满足4 .幕墙立柱的刚度计算：校核依据:UmaXU)=20mm且Uma×1.180Urnax:立柱最大绕度ma×=0.007×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg4×10000.7Ix立柱最大绕度Umax为11.839mm20mmDu=U/Hsjcg/1.OOO=11.839/3.600/1000=0.0031.180绕度可以满足要求5 .立柱抗剪计算：校核依据：TmaX=49.6NmmA2QWk:风荷载作用下剪力标准值(kN)Qwk=0.6×Wk×Hsjcg×B=0.6×1.533×3.600×1.273=3.464kN(2)Qw:风荷载作用下剪力设计值(kN)Qw=1.4×Qwk=4.849kNQWk:地震作用下剪力标准值(kN)Qwk=0.6×qEAk×HsjcgXB=0.6×0.160×3.600×1.273=0.361kN(4) QE:地震作用下剪力设计值(kN)QE=1.3×Qek=1.3×0.361=0.470kN(5) Q:立柱所受剪力：采用QW+0.6QE组合Q=Qw+0.6×QE=4.849+0.6×0.470=5.131kN(6)立柱剪应力:立柱剪应力：Ss:立柱型材截面面积矩:24.392cm31.c立柱型材截面惯性矩:241.732cm4t:立柱壁厚:4.00Omm=Q×Ss×100I×t=5.131X24.392×100/241.732/4.000=12.943Nmm212.943N/mmA2£49.6N/mmA2立柱抗剪强度可以满足六、立挺与主结构连接立挺与主结构连接（第一处）1.ct2:连接处钢角码壁厚:8.00OmmD2:连接螺栓直径600OmmD0:连接螺栓直径506Omm采用SG+SW+0.6SE组合NIWk:连接幽荷载总值(N):N1.wk=Wk×B×HsjcgX100O=1.533×1.273×3.600×1000=5772.665N连接处风荷载设计值(N):NIw=1.4×NIwk=1.4×5772.665=8081.731NNIEk:连接处风荷载地震作用(N)N1.Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.160×1.273×3.600×1000=602.496NN1.E:连接处地震作用设讨值(N):N1.E=UxN1.Ek=783.245NNI:连接处水平总力(N):N1.=N1.w+0.6×N1.E=8081.731+0.6×783.245=8551.678NN2:连接处自重总值设计值(N)N2k=400×B×Hsjcg=400×1.273×3.600=1506.240NN2:连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k=1.2×1506.240=1807.488NN:连接处总合力(N):N=(N12+N22)0.5=(8551.6782+1807.4882)0.5=8740.607NNVb:螺栓的承载能力：Nv:连接处剪切面数:2Nvb=2×3.14×D02×1304=2×3.14×5.0602×1304=5225.695NNUm1.:立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:Num1.=NNvb=8740.607/5225.695=1.673个取2个NCb1.:立梃型材壁抗承压能力(N):D2:连接螺栓直径600OmmNv:连接处剪切面数:4t：立梃壁厚:4.00OmmNcb1.=D2×2×120×t×Num1.=6.000×2×120×4.000×2.000=11520.000N11520.000N>8740.607N强度可以满足NCbg钢角码型材壁抗承压能力(N):Ncbg=D2×2×267×1.ct2×Num1.=6.000×2×267×8.000×2.000=51264.000N51264.000N>8760.607N强度可以满足七、幕融埋件总截面面积计算幕墙预埋件计算：(第1处)本工程预埋件受拉力和剪力V:剪力设计值：V=N2=1807.488NN:法向力设计值：N=N1.=8551.678NM:弯距设计值(N.mm):e2:螺孔中心与锚板边缘距离:60.00OmmM=V×e2=1807.488×60.000=108449.280N.mNum1.:锚筋根数:4根锚筋层数:2层Kr:锚筋层数影响系数:1.000关于混凝土：混凝土标号C30混凝土强度设计值:VFC=15.000Nmm2按现行国家标准混凝土结构设计规范GBJ1O采用.选用一级锚筋锚筋强度设计值:fy=210.000NmmA2d:钢筋直径：12.000mmv:钢筋受剪承载力系数：av=(4-0.08×d)×(fcfy)O.5=(4-0.08×12.000)×(15.000210.000)0.5=0.812OV取0.7t：锚板厚度800Ommab:锚板弯曲变形折减系数：ab=0.6+0.25×td=0.6÷0.25×8.00012.000=0.767Z:外层钢筋中心线距离:210.000mmAs:锚筋实际总截面积：As=Num1.×3.14×d24=4.000×3.14×d24=452.160mm2锚筋总截面积计算值：As1.=(VKv+N0.8Kb+M1.3KrKbZ)fy=81.158mm2As2=(N0.8Kb+M0.4KrKbZ)fy=74.414mm281.158mm2454.160mm274.414mm2452.160mm24根12.000锚筋可以满足要求A:锚板面积:60000.0Omm人20.5fcA=450000.000NN=8551.678N<0.5fcA锚板尺寸可以满足要求八、幕墙预埋件焊蜀算幕墙预埋件焊缝计算(第1处)Hf:焊缝厚度8.0001.:焊罐长度100.000Om:变距引起的应力m=6×M(2×he×1.w×1.22)=5.879Nmm2on:法向力引起的应力n=N(2×he×1.w×1.22)=6.954Nmm2:剪应力=V(2×Hf×1.w)=1.255Nmm20：总应力o=(am+on)A2+TA2)A0.5=12.89412.894N/mm2160N/mm2焊缝强度可以满足！九、幕墙横梁计算幕墙横梁计算:(第1处)3.选用横梁型材的截面特性：选用型材号:XC2H513型材强度设计值:85.500Nmm人2型材弹性模量:E=0.7X10人5Nmm2X轴惯性矩：Ix=9.794CmA4丫轴惯性矩Uy=47.869cmMX轴抵抗矩:W×1.=4.519cm3丫轴氐腱:W×2=3.793cm3型材截面积:A=6.762cm2型材计算校核处壁厚:t=3.000mm型材截面面积矩:Ss=8.2O2cm7塑性发展系数:Y=1.O53.幕墙横梁的强度计算：校核依据:M×W×+MyWyfa=85.5(I)H:幕墙分格高:1.50mGAk:幕墙自重:300Nmm2Gk:横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kNm):Gk=300×H1000=300×1.6201000=0.486kNmG:横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kNm):G=1.2×Gk=1.2×0,486=0.583kN/mMx:横梁在自重荷载作用下的弯距(kN.m)Mx=G×B28=0.583×1.27328=0.118kN.m(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN.m)风荷载线分布最大荷载集度标准值(三角形分布)Qwk=WkxB=1.533×1.273=1.852kNm风荷载线分布最大荷载集度设计值qw=1.4×qwk=1.4×1.952=2.733kN/mMyw:横梁在风荷载作用下的弯矩(kN.m)Myw=qw×B212=2.733×1.273212=0369kN.m(3)地震作用下横梁弯矩qEAk:横梁平面外地震荷载：B:动力放大系数:5amax:地震影响系数最大值:0.080Gk:幕墙构件自重300NmA2qEAk=5×ma××300/1000=5×0.080×3001000=0.120kNm2qex:水平地震作用线分布最大荷载集度标准值B:幕墙分格宽:1.273m水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(三角形分布)Qex=qEAk×B=0.120×1.273=0.153kN/m:水平地震作用线分布最大荷载集度设计值E:地震作用分项系数:1.3qE=1.3×qe×=1.3×0.153=0.20kN/mMyE:地震作用下横梁弯矩：MyE=qE×B212=0.20×1.046212=0.027kN.m(4)横梁强度：。:横梁计算强度(N/mmO):采用SG+SW+0.6SE组合Wx1.:X轴抵抗矩4519cmNWx2:Y轴抵族:12.172Cm3:塑性发展系数:1.05=(M×Wx1.+MywWy2+0.6XMyEWy2)×103/1.05=33.525Nmm233525Nmr11A2vfa=855NmmA2横梁正应力强度可以满足3.蒋墙横梁的抗剪强度计算：校核依据:TmaXE=49.6Nmm2(1) QWk:风荷载作用下横梁剪力标准值(kN)Wk:风荷载标准值1533KNrA2B:幕墙分格宽:1.273m风荷载线分布呈三角形分布时：Qwk=Wk×B24=1.533×1.27324(2) Qw:风荷载作用下横梁剪力设计值(kN)Qw=1.4×Qwk=1.4×0.621=0.869kN(3) QEk:地震作用下横梁剪力标准值(kN)地震作用线分布呈三角形分布时：QEk=qEAk×B24=0.120×1.27324=0.049kNQE:地震作用下横梁剪力设计值(kN)E:地震作用分项系数:1.3QE=1.3×QEk=1.3×0.049=0.063kN(5)Q:横梁所受剪力:采用QW+0.6QE组合Q=Qw+0.6×QE=0.869+0.6×0.063=0.907kN(6):横梁剪应力Ss:横梁型材截面面积距:8.202cm3Iy:横梁型材截面惯性距：47.869cm八4t:横梁壁厚:3.00Omm=Q×Ss×100Iyt=0.907X8.202X100/47.869/3.000=5.18Nmm23.499N/mm249.6N/mm2横梁抗剪强度可以满足4.幕墙横梁的刚度计算校核依据:UmaXSU=20mm且UmaX1.180横梁承受呈三角形分布线荷载作用时的最大荷载集度:qwk:风硝京分布最大荷载集度标准值(KNm)qwk=Wk×B=1.533×1.273=1.952KNmqe×:水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(KNm)qe×=qEAk×B=0.120×1.273=0.153KN/m水平方向由风荷载和地震作用产生的弯曲：1.=(qwk+0.6×qex)×Wfg4×10000.7Iy120=O-SOOmm自重作用产生的弯曲：U2=5×Gk×Wfg4×10003840.7I×综合产生的弯曲为:=（12+22）0.5=1.213mm20mmDu=UWfg1.OOO=1.213/1.273/1000=0.0011.180绕度可以满足要求十、横梁与立柱连接件计算横梁与立柱连接件计算:（第1处）1.横梁与立柱间连结Q）横向节点（横梁与角码）N1.:连接部位受总剪力：采用Sw+0.6SE组合N1.=（Qw+0.6×QE）×1000=(0.869+0.6×0.063)×1000普通螺栓连接的抗剪强度计算值:130Nmm2Nv:剪切面数:1D1.:螺栓公称直径:6.000mmDO:螺栓有效直径:5.06OmmNvbh:螺栓受剪承载能力计算：Nvbh=1.