岸线生态综合修复工程消落带治理（一期）2号桥计算书.docx

岸线生态综合修复工程消落带治理（一期）施工图设计桥梁计算书目录第一章设计贵科和结构尺寸I1.工程概况41.2 工程地旗卷数本文自地勘资料41.2.17余次亡41.2.2地形地皴.51.23地蝮构造,51.2.4水文班跟条件、71.2.5工程地陵参数.71.3 设计的技术标准与猊抱9第二章结构Sg就计算102.1 荷我作用102.1.1 期恒载.IO2.1.2 混凝土收缩及馀变作用.IO2.2 可变作用IO2.2.1 活敦作用内力计算.IO2.2.2 温欧悌陨.IO2.2.3 构件类I1.2.3 内力组合I1.23基本组合.I1.2.3.1 燧遇纸色I1.2.3.2 准永久级合.123.1混凝土3.2 钢材。制扬12If1.”一r"r“rr""""i"r"r“rr”“”"一”r""r"wrI34桥梁总体信息133.3 消落带2号桥第联IX30M整体结构计匏133.3.1 构造fS式及尺寸.133.3.2 镯载参数.133.3.3 计解模型.N3.3.4 懿舞结果.H3.3.4.1 箱梁碟寂技正应力计算.143.3.4.2 自振频率.183.3.4.3 整体刚膻计算.IH3.3.4.4 支反力及抗低陵计算.193.3.4.5 主梁执浮及抗流水压力验齐.2243消落带2号桥第二联36+62+36整体结构计算244.3.1 构造型式及尺寸.244.3.2 荷毂卷数.24433计算模型.254.3.3 算结果.264.3.4.1箱梁顶底板正应力计算.2643.4.2自搬频率.304.3.43整体刚度计算.304.3.4.4支反力及抗慷覆计算.314.3.4.5主梁抗浮及抗流水压力验算344.4消落带2号桥第三联4x30整体结构计坛374.4.1 构造型式及尺寸.37j,*4.4.2 解模型.384.4.4 脸翼结果.394.4.4.1箱梁顶底板正应力计算.39444.4蛭体网瘦汁算.434445支反力及执检樟过算.444.4.4.6主梁抗浮及抗流木压力验算.47第五章下部结构改算495.1 盅梁验克495.1.1 正截而抗弯验算.505.1.2 斜栽面抗剪验舞.515.1.3 裂缝宽度验算.525.1.4 混凝土边缘压应力髓第.535.1.5 受拉镌概应力验算.545.2 桥墩验算545.2.1 计算愉述、545.2.2 内力效应.555.2.3 *桥墩验算.575.2.4 混凝土桥墩验匏.601.1.1.1 面抗压承载健力验算3、4Ki»)601.1.1.2 裂盘宽度脸算水域)621.1.1.3 正截面抗恭承我能力验靠5#631.1.1.4 裂维童度验匏(5ft-7itift)66S3承台验算665.4桥墩桩基股算705.4.1 桩基验算简述705.4.1.1 进基强度哙Sf谕述,705.4.1.2 林族通募承载力脸算微述.725.4桥墩株基验克735.4.1桩基验算简述731.1.1.1 披堪强陨哙赞谕述.731.1.1.2 林茶总懿承就力验算标述.755.4.2 班基强度脸算765.4.3 班基地基承貌力验异8488第六章计算结论第一章设计资料和结构尺寸1.1 工程概况本项目位于。沿江岸线长约9.2公里。顼目工程内容主要包括岸线生态修匆工程、活力道工程、桥梁工程、码头改造工程。北滨路消落带2号桥:全长285m,主桥为36+62+36（m）变截面连续钢箱梁，西引桥为1-3Om简支钢箱梁,东引桥为4x3Om连续钢箱梁,主梁采用工程预制现场吊装施工，主桥断面宽7.0m,引桥断面宽5.3m,桥梁上跨双溪河和污水干管。上部结构采用连续钢箱梁，卜.部结构采用桩柱式桥墩。基础采用承台桩基础，桥梁跨越双溪河和截污干管。1.2 工程地质参数（本文摘自地勘资料）1.2.1 气象水文本项目行政区划属于江北区，屈于东经105°17'1IO°11'、北纬28°10'32°13'之间的肯藏高原与长江中卜游平原的过渡地带。拟建场地属亚热带季风性湿润气候，区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无褥期349天左右.多年平均气温I8.3'C.月平均最高气温是8月为28.1C.月平均最低气温在I月为5.7C,日域高气温43.0C（2006年8月15日），日最低气温1.8'C（1955年1月I1.日）。茅涣位于CJ1+55（）处，为长江北岸级支流，根据现场踏勘，两岸均为开发城区，人类活动筑繁,河道大部分已条化治理，河势变化大.茅溪起点位于民心佳园东侧，总体呈北南向发育，在大佛寺长江大桥北侧附近汇入长江，河床宽36m,水深0.20.5n,流量0.2m3s,在入江口附近河面标高为168.5m。1.2.2 地形地貌貌受岩性分布及构造控制影响明显，可分两种地形地貌单元，分别为构造剥蚀丘陵地貌和临近长江段的河谷侵蚀地貌,构造剥蚀丘陵原始地貌浑圆状丘包与低洼沟槽相间分布，浑圆状中丘地形总体坡角10-40°,宽缓沟槽地形总体坡角38',局部陡坎坡角3O-6O。拟建工程场地主要位于临近长江北岸岸坡地带，从长江北岸的河漫滩和长江岸坡穿过，横踏茅溪、双溪河、黑石子沟等河沟.整个场地北高南低，地面标高163210m,相对高差约47m,整体上呈现浑圆状中深丘与宽缓沟梢相间分布的特征。其特征如下：I、河谷侵蚀堆积地貌长江河谷侵蚀、堆积地貌区：海拔高程I6O195米，河槽呈宽缓的“U”形河谷，河谷宽缓，河床及河海滩宽约450m,河道较顺直，岸坡在横向上多呈阶梯状，具有坡度较几乎全被堆积层圈盖特点，地形坡角IO30°为主。河岸部分地段（码头）经人工改造已修建简易防洪护岸.2、构造剥蚀丘陵区、丘陵斜坡地貌沿线地形起伏较大，多为中丘地形，反向坡较绫、坡角2（）30°,顺向坡较陡、坡角30-4（）°地形严格受地质构造控制，山脉走向与构造线一致，地面多呈不规则的台阶状。1.2.3 地质构造工程区位于川东南孤形地带，华釜山帝状褶皱束东南部；构造骨架形成于燕山期晚期褶级运动。工程区自西向东依次在主线里程K3+I5O处穿越重庆一沙坪向斜、主线里程K5+500处穿越环山背斜、主线里程K10+2M）处穿越石坪场向斜，构造线多呈NNE-SSW向；节理（裂隙）发生与构造运动密切相关，以构造节理、层面为主，节理走向NEESwW和走向NW-SE两组较发育，多呈密闭型，部分为微张型，少仃充填物。1.2.3.1 地层岩性经过谢杳，场地出露地层为第四系堆积层（人工填土、残坡积层、崩坡枳、冲积层）和下伏侏罗系中统上沙溪庙组侏罗系下统珍珠冲组.（I）1第四系全新统I、素填土（Q'1.mD：紫褐色，主要由砂、泥岩碎块石及粘性土等组成，部分地段含较多卵石，分布于大部分场地地表，主要来源于周边道路及地块建设的土方开挖外运，碎块石粒径约20200m,局部可达100Omm以上，骨架颗粒含量约4060%,结构松散梢密，梢湿，抛填或碾压回填，回城年限一般约25年，局部地段大于8年。其中深厚填土区主要位于里程原始冲沟段回填、码头回填区域，钻探揭踞最大厚度41.0m（BK43钻孔，利用孔）素填土中局部存在随机分布的团状杂填土。2、杂填土（Q4mD:杂色，主要由砂、泥岩碎块石、粘性上、建筑垃圾及少量生活垃圾组成，主要在人类工程活动拆迁区零星分布，如CJO+600CJo+850段拆迁区覆盖层表层等，由人类活动较强烈形成，碎块石粒径约10150mm,局部可达100Omm以上，骨架颇粒含量约3055%,结构松散稍密，稍湿，均匀性差，厚度分布不均，一般厚度1.Om3.0In,回填时间2K）年不等。另外，由于勘察工作的钻孔存在以点带面的情况，其余段填土中局部也存在少量的团状杂填土。3、粉质粘土（QMkd1.）：灰褐色为主，局部呈浅灰色.主要由粘十.矿物组成，主要分布于原始地貌丘包缓坡地带或低洼沟谷地带、河流两侧岸坡地带，一般型可塑软塑状，残坡积成因，无摇振反应，切口稍有光泽，干强度中等，韧性中等，场地零星分布。4、崩坡积块石土（Qqco1.+dD：杂色，主要由砂岩、泥岩块、粘性土等组成.堆积物主要为砂岩块石夹土，块石粒径股200100oin,大拧可达5m以上，块石含量50%60%左右：结构松散稍密状.厚度变化大，一般15m左右，主要分布于陡斜坡、岸坡局部区域。5、砂上：（Q4aD:褐色、灰褐色，松散精密，湿，主要由砂、粉质粘土、长石、石英及云母等矿物组成，含量约7090%,局部粉质粘土含量较高，夹碎、块、卵石.粒径2500三不等，含盘约2030%.厚度般2.0-5.011）,局部可达8.Om以上，该U上场地岸坡地带广泛分布.6,卯石土（Q4a1.）：杂色，生要由卵石组成，骨架间以细眇、粉质粘土充填.湿，稍密中密，卵石原岩以灰岩为主，呈中风化，卵石多呈次棱角状亚圆状.磨圆度较差，分选性差，卵石块径一般2060三,为鞋底式充填。该层主要分布在岸坡局部地带。（4） -2侏罗系侏岁系地层在路线范围分布广，主要位于向斜之中及背斜的两翼，由新至老分为侏罗系中统沙溪庙组、新田沟组，下中统自流井组、珍珠冲组。4.1.1 中统沙溪庙组（J2S）为一套强辄化环境卜的河湖相碎屑岩建造，由砂岩一一泥岩不等厚的正向沉积韵律层组成，以“关口砂岩”底为界，与下伏新田沟组呈假整合接触。主要分布在CJ0+000'CJ2+990段。砂质泥岩：红褐色，主要由粘土矿物及岩屑组成，局部砂质含量高，粉砂泥质结构，中厚U状构造，泥钙质胶结。强风化以裂隙发育，岩体破碎较破碎，岩旗软。中风化泥岩裂隙较发育，岩体较完整，岩质软。砂岩：岩性为灰色、吉灰色、紫灰色、褐黄色中至厚层块状中至相粒长石石英砂岩、长石砂岩、岩屑长石砂岩。灰白色，主要由长石、石英、云母组成，细中粒结构，中厚层状构造，钙质股结。强风化层裂隙较发育，岩石破碎较破碎，中风化砂岩岩体较完整，岩质哽。4.2.4 水文地质条件拟建工程主要位于河流岸坡地貌上，以长江流域冲刷岸为生，第四系置祕厚度一般较小，受人类活动影响区域内盖层一般较岸，地下水主要赋存于原始地形谷心地带、填方厚度较大区及强风化带岩层中，卜.卧基岩以透水性差的泥质岩类为主，地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制。根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，勘察区地下水可分为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水。4.2.5 工程地质金数由丁场地内土U厚度变化较大，强度低、变形大，覆盖土星不适宜作基珈持力层，宜采用中等风化基岩为基础持力层。桥台开挖时，建议土成部分按1:1.5的坡率进行临时放坡开挖。表4.6-22#桥各堆、台设计叁数推荐表里程桩号墩(台)号土层厚度(ID)建议基底高程(In)建议地基持力层建议基础形式岩石抗压强度(MPa)岩质地基承载力特征值fa(kPa)饱和Ra自然RbH2K0+0382-0桥台3.20175.0以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2KO+06027桥墩7.20169.6以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+0822-2桥墩10.20161.1以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+1012-3桥墩13.80155.9以下中风化砂质泥岩桃基础4.98.34400H2KO+1262-4桥墩13.5153.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+1542-5桥墩2.00161.9以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2KO+1822-6桥墩1.30166.7以卜中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+2102-7桥墩1.70176.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2KO+2322-8桥墩1.70169.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+2542-9桥墩1.70172.8以卜中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+276270桥1.70170.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+2982-11桥I71.50171.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+3262-12桥1.80170.5以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+3482-13桥4.00177.0以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2KO+3712-14桥台6.4182.6以下中风化砂质泥岩承台桩基础4.98.34400建议：由于本段上部土层厚度约05M.存在长江水位影响，建议采用机械成孔进行施工，斜、边坡地带挖孔存在机械安全风险，同时施工时应考虑机械加我对现状斜、边坡稳定性的影响。桥梁段土层较厚，下伏岩土界面较陡，上覆土体可能对商架桥墩、台的桩施础产生剪切作用，建议设计时加强高架桥墩台桩基的抗剪切能力。旋挖施工钻进过程中易出现垮孔、堀孔、孔底沉渣等现象：建议采用钢护筒或混凝土护壁等措施加强极孔壁的支护，必要时可采用C15混凝土进行二次成孔,确保成桩质量：施工时应充分考虑以上情况，配以合理的辅助措施确保施工安全和成桩质量。该段桥梁紧邻长江，地卜水受江河涨落影响较大，地卜水对桩基础施工影响大，施工时备好抽水设得,及时抽排地下水，必要时采用水下混凝土浇筑,采用水下混凝土浇筑时，应注意孔内、外水压差对施工质量的不利影响“拟建工程位于坡地上，对建于坡地的桩基，不得将林支承于边坡潜在的滑动体上，桩端进入潜在滑裂面以下稳定岩上层内的深度，应能保证桩基的稳定；应脸算最不利荷我效应组合下桩基的整体稳定性和桃基水平承载力；同时考虑桩基础嵌岩深度时，位于边坡部分的枇应根据建筑地基基础设计规范DBJ50-117-2016相关要求，净边距应满足规范及设计要求。部分桩基位巴处无勘察钻孔控制，出刊及详细勘察时加强桩基位置处地质工作。1.3设计的技术标准与规范1 .设计规范：(1)公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)(2)公路钢筋混凝土及预应力混凝土柝涵设计规范(JTG3362-2018)(3)公路桥涵地基与基础设计规范(JTG3363-2019)(4)公路用工桥涵设计规范(JTGD61-2005)(5)公路桥梁抗震设计规范JTG/T2231-01-2020(6)公路交通安全设施设计细则(JTG/TD8I-20I7)(7) £公路桥涵地基与基础设计规范JTG3363-2019公路桥涵施匚技术规范JTG"3650-2020(9)公路工程技术标准JTGBOI-2014(10)公路桥梁板式橡胶支座JT/T4-20I9(11)公路桥梁伸缩装置通用技术条件JTrr327-2016(12) £公路工程基桩检测技术规程(JTG/T3512-2020)(13)长城粮道路工程施工与质量购收规范<CJJ1-2008)(14) g公路工程混凝土结构耐久性设计规范(JTGT3310-2019)(15)c建筑与市政地基基础通用规范(GB55003-202I)(16)建筑与市政工程无障碍通用规范(GB55019-2021)(17) *建筑与市政工程防水通用规范(GB55O3O-2O22)(18)其他相关规范、标准等2 .技术标准：<1)桥梁设计基准期为100年：(2)设计荷载：人群荷载:4.0km/：(3)桥梁设计安全等级：一级<4）桥面宽度:2号桥主桥：1.hn（装饰+栏杆）+4.8m（人行道）+1.Im（装饰+栏杆）=7.0m：2号桥引桥:0.25m（栏杆）+4.8m（人行道）+0.25m（栏杆）=5.3m：<5）栏杆扶手上的荷载：竖向荷载1.2KNm,水平荷载2.5KNm:（6）通航等级：不通航：<7）设计洪水频率及洪水位：10年遇，最高洪水位185.8m：（8）耐久性设计：按IY类环境类别设计：（9）抗震设防标准：V1.度，基本地震加速度。.05g,抗震设防分类为C类，不需进行抗建分析和抗震验算（10）流速丫水流：2ms（I1.）漂浮物撞击：100KN第二章结构验算荷载计算2.1 荷载作用2.1.1 一期恒载钢筋混凝土25kNm3,沥吉混凝土24kWm3,钢材78.5kNm3,填土20kNm,水容建10kNm3,铺装人行道栏杆：M.3kNm°SS2.1.2 混凝土收缩及徐变作用按照G公路钢筋混凝土及便应力混凝土桥涵设计规范3（JTGD62-2018）取值：计算中分别考虑施工阶段、成桥时刻、使用10年时的收缩徐变对结构的影响并指导设计。2.1.3 2可变作用2.2.1 活栽作用内力计算人群荷载效应根据城市桥梁设计规范（CJJ1.1.-2011）10.0.5T条计算取值。2.2.2 温度梯度桥面铺装为普通钢筋混凝土。竖向日照正温差按照公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2015）表4.3.12-3进行计算：竖向日照反温差为正温差乘以-0.5,加数如下图所示:2.2.3 构件类型桥梁上部主梁采用钢箱梁、2#,3#墩采用钢混组合结构,其余下部结构均采用钢筋混凝土结构验算。2.3内力组合2.3.1 基本组合在此基本组合考虑永久作用一结构重力，可变作用一汽车荷数、温度梯度、基础沉降作用，则基本组合作用效应表达式为：iS=九（加SG+Stfu+°2&Sg）式中：九一结构重要性系数，取为1.0：九一永久作用结构重力效应分项系数，取为1.2：八?4一可变作用荷载效应分项系数，取为1.4；久一除汽车荷载效应（含冲击力、惑心力）、风荷我外其它可变作用效应系数：SG一永久作用结构重力效应标准值：So-Uf变作用汽车荷载效应标准值。2.3.2 频遇组合在此须遇组合考虑永久作用一结构重力、收缩徐变作用，可变作用一汽车荷载、人群荷我、温度作用、基础沉降作用，则频遇组合作用效应表达式为：SfIS=S之GKWnQgZW*丧）/-2式中：W一可变作用荷教效应频遇值系数，汽车取为0.7,人群取为1.0曲度梯度取为08,其他I.O：其他参数见4公路桥涵设计通用规范为(JTGD60-2015)4.1.5条。2.3.3 准永久组合在此准永久组合考虑永久作用一结构重力、收缩徐变作用，可变作用一汽车荷裁、人群荷栽、淞度作用、基础沉降作用，则准永久组合作用效应表达式为：SW=s(力%,£匕4)式中：仁一可变作用荷载效应须遇值表数，/车取为04人群取为0.4,温度梯度取为0.8,其他1.0：其他参数见公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)4.1.5条。第三章主要材料3.1 混凝土(1) C40混凝土(盖梁、桥墩)弹性模量:3.35×10'Mpa,剪切模量：1.34X10'MPa轴心抗压强度设计值：Q=I8.4MPu,轴心抗拉强度设计值：3.65MPa泊桑比：0.2,线膨胀系数:.o×o7r容重：=25.0KNm1(2) C35混凝上(承台、桩基)弹性模量:3.15×10,Mpa,剪切模量：1.26X10'MPa轴心抗压强度设计值：(=16.IMpa,轴心抗拉强度设计值：f,.,=1.52Mpa泊桑比：0.2,线膨张系数：1.OX10/C容重：=25.0KNm,(3)桥面沥者混凝土铺装=24.0KNZm53.2 钢材与钢筋(DQ355D钢材：主梁顶底板、腹板以及主梁横隔板主梁加劲肋以及上部结构其他钢板HPB300钢筋：抗拉设计强度fu=250MPa,标准强度t=300Mpa,弹性模ME4=Z.OX1.O9Mpa,HRB400钢筋:抗拉设计强度f“=330MPa,标准强度f*=400MPu,弹性模SE1=2.0×101.pa<第四章主梁验算4.1 桥梁总体信息4.2 消落带2号桥第一联1x30m整体结构计算4.2.1 构造型式及尺寸主线侨横断面梁高均为1.3m,桥梁宽度均为5.3m。主桥采用堆箱双室的截面构造形式。吊装方案由施工单位根据制造、运输和吊装条件自行确定，尽可能采用大块件，以减少现场焊缝数最，拼接缝不应设在支点和路中附近，联结方式均采用焊接形式。钢箱梁顶板厚度为I1.mnh底板厚度Mmm,腹板厚16mm：顶、底、腹板均采用高14Oumi.厚Mma加劲板肋,横隔板除支座处采用25Inm外，其余均采用14mm.,4.2.2 荷载参数(1)结构重耍性系数：0=1.0(2)主要恒载址度：钢筋混凝土：26kNm'铺装:22.9kNm栏杆:2kN/m(单WD(3)活教：人群荷载按CJJ1.I-2011(2019版)取值考虑.当加载长度1.V20m时:W=4.5i*(2O-WpV2O;当加载长度1.220m时：W=(4.5-(2*(1.-2O)/80)«(2OAVP)/20)(4)系统升降温：±25C(5)梁截面温差：参考英国BS5400规范进行计算：«1FWwwr比mmw4tw9网（ITaMe1RwonrxrxtodVBfUMaEuIocc*rt*xOf1.wMMtfm皿田O1.ttriKn9S2E39工«-B，珀及40mt5urermIFaummXm1.tm*，p；MfaefHS蹴1.na>ttStwawc.HgBttMgtttMmuziit-.Ma力关耕*«的抵J1.H¾B三M!丈UmW&nw斫任冲立：XM收福;yz/w*三大干/e为用3在M««s«mt50-ZOmmM即UftIt吟曲叙:在&M帆H"mJM*3.3三KWO1Mtt-fi?4.2.3 计算模型4.2.4 验算结果4.2.4.1 箱梁顶底板正应力计算（一）加劲肋尺寸计算1.根据JTGD64-2015第5.1.5条,受压板加劲肋的几何尺寸宽厚比应满足一定的要求。(I)底板板肋£=詈=IoSI2怪=12,满足规范要求(2)腹板板肋=1012俘=12,满足规范要求(3)顶板板肋hs140C345C也门，一尔4Y2=1012=12,满足规范要求2.根据JTGDe4-2015第5.1.6条，受压加劲板尺寸按照刚性加劲肋设计:(1)根据规范第5.1.6-1条、第5.1.6-2条验算纵向加劲期的相对刚度:单块板刚度D=E*t3/(12.0*(1-v'2)=206000.014.0-3/(12.0*(1-0.31'2)=52113434.38N*nm单根纵向加劲助对加劲板Y-Y轴的抗弯惯矩11=12805333.333mm4纵向加劲助的相对刚度YI=E*I1./(b*D)=206000.O»12805333.333/(2650.0*52113434.38)=19.IO1.n=n1.+1=7+1=8加劲板的长宽比U=a/b-1500.0/2650.0=0.566=(1+n1.)0.25=(I+8*19.101)0.25=3.5216单根纵向加劲肋的截面面积As,1=1960.0三'2单根纵向加劲助的截面面枳与母板的面积之比61=As,1/(b*t)=1960.O/(2650.O*14.0)=0.05281:=0.566WUo=3.5216故：1.'=4*n*2*(1+n*1)a2-(a-2+1)2/n=4*8*2*(1+8*0.0528)*O.566-2-(0.5662+1)2/8=14.363r1=19.10121.*=14.363:满足规范公式5.【.6-1条要求。As,1=1960.Onm2>b*t/(10*n)=2650.O*14.0/(10*8)=463.75E2;满足规位公式5.1.6-2条要求。纵向加劲助的相对刚度满足规范要求，OK!(2)根据规范第8.21条验算JE交异性板最小板厚:t-14.Oirm10.Omm正交异形板及小板厚满足规范要求，OK!(二)鼻绿有效宽度及第一体系正应力计算，1.根据公路钢结构桥梁设计规范3JTGDe4-2015第5.1.8条考虑受拉翼缘剪力滞：2I形.II形和箱形姿桥的翼像有效宽度按式(5.1.8-3)和式(5.1.8-4)计算.其适用条件见表5.18°0.05=(II-2?6.0.05<<0.30(5.1.8-3)=0.15/j>0.30&：.,=，0.02%=1.06-3.2>45(力)60.02<<0.30(5.1.8-4)尤Jo.0.30式中；处一U维有效真货：“板间距的1/2.或其缭外伸般为体JrSP分的宽度.如图5.1.8所示：，等效跨径.见表5.1.8.2.根据学公路钢结构桥梁设计规范3JTGD64-2015第5.1.9条考虑受压我缘局部稳定影响和剪力沛效应：5.1.9同时考虑剪力滞和局部稳定影响的受压翼缘有效被血宽度Ar和有效能面面枳4*应按下式计算：=.*+1.,(5.19-1)1Iai(5.1.9-3)(5.1.9-2)瓦J=P%P”件(5.1.9-4)式中：”,受压黑端被腹板分别后的板段数；It第*块受压板段的厚度；bt第*块受压板段的宽度.如图£1.7所示；匕,考以局部稳定影府的第i块受压板皮的有效宽度；%考虑剪力滞影响的第士块受压板段的有效宽度之和,按本规范第，】8条计算；6.1, 考虑剪力椭和M部椽定影晌的外&块受压板段的布效:度；p：考虑的力精影响的第k块受压板段的有效宽慢折JS系数；.有效宽度柩围内笫1粗加劲肋的囹枳；n.-有效宽度范国内的加劲助数量。图2.3主桥顶缘最大压应力V9IMPaJnnnnInnn1.nnnnnnnnnnnnn1.n11图2.4主桥底缘最大拉应力95.IMPa4.2.4.2自振频率CeIIn1.nn=InTn1.1.H一阶竖向臼振基频为3.18Hz,满足城市人行天桥与人行地道技术规范条关于人群舒适度要求。<11rr11MM.10一阶翌向振动4.2.4.3整体刚度计算人群荷载采用标准值，计算挠度值不应超过公路钢结构桥梁设计规范第4.2.3条规定,由活载计算的最大登向挠度，跨中不应超过计算跨径的1的00,跨中预拱度根据规范采用恒载+X人群）。aE*B-rwr三-三s三一，w-图21.主桥主梁恒我挠度(mm)1.图2.2主桥主梁活载挠度(mm)表2.1钢箱梁刚度及预拱度计算类型位身计算挠度fa(11n)规范要求fn(mm)预拱度C(mm)方向1-30跨中11.160.040t4.2.4.4支反力及抗核量计算按照公路钢结构桥梁设计规范第4.2.2条规定。持久状况下，梁桥不应发牛.结构体系改变，并应同时满足卜列规定：(一)在作用基本组合下，单向受压支座始终保持受压状态.表4.2主桥CBmin基本组合-支座反力(kN)支座节点编号组合名称FZ(kN)验算结果37倾粒18130.793OK36做股6182.319OK42倾12431.226OK43倾覆18176.964OKCBff1.in基本组合下，没有出现负反力，满足规范相关要求。(二)当整联只采用单项受压支座支承时，应当符合下式要求:ikqf.其中kqf25经过计算结果如下:表2.3主桥抗倾程支反力计算Mi理方向最不利支座节点编号组合名称Sbki(KN.m)ESSki(KN.m)kiIk1.脸算结果右倾37侦覆582300.9()859.55138.63742.5000OK右倾42倾横582300.90859.55138.63742.5000OK左倾36倾穆5311S4.«0862.37818.51312.5000OK左倾43修植5311S4.HO862.37818.51312.5000OK综上所述，第联桥钢箱梁抗候覆能力满足设计要求.(=)最大支反力的计算结果：主要用于加劲助布厘，根据第5.3.4条规定，持久状况卜最大支反力:表2.4主桥CBmaX基本组合-支座反力（kN支座编号最小支座反力（KN）1889.32434.13813.14479.0f*»b4M»tfbm»j（四）支承加劲肋验算支座最不利为边支点,最大反力889.3kN,选用支座型号为TJGZ-1.YQI500型号,支座上垫板平面尺寸为O1500mm,设巴二对加劲肋。1.加劲肋尺寸计算根据JTGD6-1-2015第5.1.5条，受压板加劲助的几何尺寸宽厚比应满足一定的要求。支座板肋尺寸hs1401345.egvq-=-=10<12'-=12,满足规范要求2.根据JTGD64-2015第5.3.4条，验算支承加劲助局部应力:Beb=B+2*(t+Ib)=750+2(14.0+20.0)=818mmbs=250.Omm<24tw=24*25.0=600.OmmBev=(ns-1)*bs+24*tw=(3-1)*250.0+24*25.0=1100.Onun*Rv/(As+Beb*tw)=1.1*1792100/(22080.0+1100.0*25.0)=39.760MPa0*2*Rv/(As+Bev*tw)=1.1*2*1792100/(22080.O+1100.0*25.O)=79,52OMPaYO*Rv/(As+Bebtw)=39.760fed=355.OMPa*2Rv/(As+Bev*tw)=79.520Wfd=275.OMPa支承加劲助局部应力满足规范公式5.3.4T要求，OK!4.2.4.5主梁抗浮及抗流水压力验算主梁抗浮按公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)第4.2.5条，水浮力标准值可按如下计算:F浮=y。YW上部构造(主梁+二期)单幅排开水的体积V=5.02*(1*30)=150.6«»；F浮=N=10*150.6=1506KN主梁共30m,按单元荷载工况加载：50.2KNm浮力加载抗流水压力根据规范第公路桥涵设计通用规范(JTG1)60-2015)第4.3.9条验算流水压力：根据桥型布置图分析可得，下部侨台桩基未受流水压力，本次验算为上部生梁。Fw=KA(Vj)/(2g)桥梁阻水面积A=42.0m,流速V根据长江北岸(塔子山至金科太阳海岸段)岸线生态综合修攵工程一消落带治理洪水影响评价报告(报批稿)中，公式法计算V=2.OmZsFw=KA(zV2)/(2g)=1.5*42*(10*2*2)/(2*9.81)=128.5KN主梁模型共30m,按单-元荷载工况加栽：4.28KNm.流水压力加载3"1»-BM4X4e3经验算，上部构造(主梁+二期)抗浮，流水压力险免，钢梁最大拉应力58.5MPa<270MPa,满足规苑于要求.主梁浮力工况下支座最大和最小反力如下所示:号轴向(kN)备注1151.8边支点255.2边支点3138.2边支点468.4边支点由上表可知本联桥支座在浮力工况下均未出现负反力：但在浮力工况下部分支座支反力偏小，为避免支座出现负反力不利影响，现采用TJGZ系列抗拉拔支座安装。4.3消落带2号桥第二联36+62+36整体结构计算4.3.1构造型式及尺寸主桥采用变截面连续钢箱梁，根部梁高2.4m,端部梁1311b梁商变化段梁底曲线采用2.O次抛物线:h=1.3+1.1×(x30)*m,OWXW30。截面采用单箱双室,跨中标准技面顶板厚16间，底板厚16mm,腹板厚：16间：墩顶两侧加梁段范围顶板厚22mm,底板加厚至22E,腹板加厚至20mm。引桥横断面梁高均为I.3m,桥梁宽度均为5.3m。引桥采用雎箱双室的微面构造形式。吊装方案由施工单位根据制造、运输和吊装条件自行确定，尽可能采用大块件，以减少现场焊缝数量,拼接绝不应设在支点和跨中附近，联结方式均采用焊接形式。4.3.2荷载参数(1)结构重要性系数：0=1.0(2)主要恒载亮度:钢筋混凝土：26kN11?铺装：27.48kN/m栏杆:2kN/m(单(W)上部景观装饰：13.19kNm梁端4m范圉压重：125kNm(3)活载：人群荷载按CJJII-2011(2019版)取值考虑。当加载长度1.V20m时:W=4.5*(20-Wp)20:当加载长度1.20m时:W=(4.5-(2*(I.-20)/80)«<(2O-WpV2O)(4)系统升降温：±25T(5)梁截面温差：参考英国BS5400规范进行计算:«1TWW>*ns三K三We1RfCOTKWt