GB_T 33521.31-2023 机械振动 轨道系统产生的地面诱导结构噪声和地传振动 第31部分：建筑物内人体暴露评价的现场测量指南.docx

目次前言III引言IV1范用12现范性引用文件I3术语和定义I3.1 建筑物他合损失23.2 建筑物传递率23.3 房间墙角23.4 轨道事件类别24建筑物现场测fit的要求24.1 总则242仪潺24.3 振动传感器的固定44.4 建筑物内的测盘便箔64.5 振动测此位置和方向64.6 噪声测盘位置84.7 测盘条件IO4.8 测成程序I1.4.9 分析、评价和报告程序12附录A（资料性）法于振动预测地面i秀导结构嗓泮14.1.总则14A.2确定性关系14.3菸于能量的关系17阳泉B（资料性）娠动传递至建筑物208.1 总则208.2 建筑物朋台损失208.3 建筑物传递率21冏录C（资料性）传那器安装22附录D（资料性）问卷反应Ia表28D1.总则28D.2反应麻表29D.3加曳烦恼的相关现煞30D.4*件记录30参考文献31本文件按照GBT1.12020牙标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则的规定起草。本文件是GB,T3352I£机械振动轨道系统产生的地面博导结构噪声和地传振动2的第31部分.GB/T33521已经发布了以下部分：效部分：总则：第31部分：建筑物内人体绿露坪价的现场测量指南：第32陆分：大地的动态性能测Rb本文件等同采用ISO,TS14837-31:20!7E机械振动轨道系统产生的地面透导结构噪声和地传振动笫31部分：建筑物内人体暴露评价的现场测量指南.请注意本文件的某些内容可能涉及专利“本文件的发件机构不承担识别凸利的责任。本文件由全国机械振动、冲击与状态监测标准化技术委员会(SCTC53)提出并归口。本文件起草单位：中国铁道科学研究院集团有限公司铁道建筑研究所、郑州机械研究所有限公司、华电电力科学研究院有限公司、东莞市梓佶科技有限公司，本文件主要起草人：杨宜源、刘冽辉、工巍、马卫平、重振开、尹京、孟荔、王一干、赵健业、周政、黄海M苏玉玲、1谚杰、暇又显机械振动轨道系统产生的地面诱导结构噪声和地传振动第31部分：建筑物内人体暴露评价的现场测量指南1范围本文件提供了地面嫉导结构噪声和地伸振动现场测M的标准化指南，以便比较及在未来不断发展经验模型，同时为了确保人体暴露在居住建筑物内评价的可靠性，也提供了测瓜的基本要求和实践经验，对轨道系统运营产生的地面透导结构映声和地传振动进行现场测破的原因有很多，如GB1T33521.1-2017的7.2中详细说明的从投诉调董到预测模型验证、诊断和研究。在本文件中,G虑了两个评价范围.a）范围1为建筑物房间内楼板振动和噪泮的葩本测崎，以评价人体暴露于地传振动和地面诱醇结构噪声.两个准确度等级为：DG低精度的基本测量：2）减小不确定度的测量,理现性更好.更适于预刈.地面诱导结构啾声关注的是房间中建筑构件（如楼板、墙和天花板）振动辐射的噪声，因此最好用一个声学量和振动量来小i只别地面诱导结构噪声（与空气噪声不同，可能也存在）需要同时测域噪河和振动.然而很低频率振动（低于Ic1.HZ16HZ）的情况卜仅需振动测量.嘎嘎声也可能由振动引起,振动可能来自建筑构件或家具.本文件不描述这种现象的特征，但是当其发生时记录在场情况，注：住某些情况下，苞切在建筑物外部的地面测域（以解决无法进入空内测眠或1.守国家法规）,尽管通常由选建筑物内的测瓦b）范阚2为传递至建筑物的振动评价测量,包括在建筑物基础或基础附近的振动测量.以及建筑物附近地面的振动测证，以估计建筑物媒合投失和建筑物传递率.本文件不涉及在轨道附近（地面或磁道内）进行的振源特性测.为了在各次调镀中获得一致的公小数据集而规定了要求,以便时不同地点的数据迸行比较，2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款，其中，注11期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件.GB.T3222.2-2022声学环境噪泮的描述、测必与评价第2部分：声压级测定（ISo1996-2:2017.IDTjGB/T33521.1-2017机械振动凯道系统产生的地面诱导结构噪声和地传振动第I部分：总则（ISO14837-1:2（K）5.1DT>3术语和定义GBT33521.1-2017界定的以及下列术语和定义适用于本文件.«2仪要求人体泉露的讨价莅恨2振动传递至建筑物Ai低要求战少不确定度一当有关时应测Iit地面涛导结构啜*,及用传评器（见注1）.一用于可听见IFD诲踪结构啖声的声纺计较率范也通常为16Hz（见注2>-250Hz,在某些情况下,如桀硬岩石场地.上架频率会变商.一切速度计或地听安可用于测t振动.b.报功传然牌、信号网理、记液和测量:设%应适用于以下领事范1%低顿振动为IHZ-的Ik.½M透导结构噪声为aHz-250旧（见注3）e.d.e噪声设箔应现场校准.可接殳0.5曲的校准源移fs.撮动设备超常只IR要非现场校准Bh.一在可能的情况下记戏俱多以供后线分析.数如采样领率应符合奈奎斯特定理一振功和魄削均应测量（见注Q.振动化速!、信号IW理、记录和M1.W设在应适用于1Hz”250HZ的犷展领事范困.出设备应进行现场校准g如柒枚准海移却过0.3dB.NI测此无败.一设备的允壑应在:推i中说明.一数幅采臬中，表征时间历程的呆样嫉率至少应为关注的足Ift版率的5倍一一围1中使用的设生也能在范围2中使用注1:为线计在自由声场和无规入射软件校正之间任选其,因为在典型的低领域面诙导结构啾声.四行的差异不明显.注2：%频率也图卜W,设台允差明显用大（JdIEe616721）。注3：同时测at噪声和振动时，结构振动、啜声可健娴咨物媒合，特别是在低装。尽管焉:可听地面诱m结构垛出不露卷低H6IEfH记录符合地面询牙结构噪声典中频率范凰的振动很呱要.注4：同时刈量地面博导Wi构嗓泮和报动时，最好采用相同的数据枭鬃系统和时何用准，果川地听JS时.比对凡柏率科应进行电子/数字校正,以补偿地听S1.的iMR频率.地听骞在5版以下具仃史好的蜡知他力，5也以下加速度佶号通常很小，此时甯采Mrti灵限度加速收计，当采用加速变计时.在也分成速咬之Hh消除所仃4海偏移并对数粼应用商犯沌波S以外除低关注瑟用的顿等.认传爆潴和信号采集廉统的羯行仪岩味川不大于利朵的奴小信号.FE则情况下.信味比（SMO立大于但这不是总能达到的.频率范限采用"3倍领程中心频率（W.1EC6I26O-1）.基干以下柄个原因.频率范BMHt-250HZ的最低要求能进步降低：a）地听戕无法达到地面旃导结构啖出的上很频率250版（从】6位起）；b）建Si构杵响应的史越顿牢高于4Hz,此时.我在报告中说明频率是HI的品R1.性.哽唆出是一种我领喔声，是引起烦恼的因索之一，其声级变化很大，n不可j乂，宜定性报告“在每加剧fit前后，应对噱户设在透行现场校准.应记录校准检会中的漂移.用于校作测试设备的校港器应具右可迢溯至IH家标准的现行校准，每年进行一次，设备本4的性能根据制造而的规定或适当的标准好四年酹认次（例m.见ISO8041-1）.振动设番通常能在牧长时间内保持稳定.因此不要求现场核准,只需在姆,组测我时怜央设番功能正常.井仔细记来用益谀网即可，可采取如M融化四潴兴进行他华的现场功能测试,理想恸况F,宜在现场测试N前检西振动设备fit.暴好使川可迫洌的参药信号.或者使用现场核准戏（与传怨潴陶业和便携式核准洪仪软行关）,特别是对测球结Miift确度要求很岛时.提高采样顿车和，或设置栈止他泄器（抗阻费泄液需,通过双制信号中的频率成分来保证所选采样领主符合奈至斯特定理“«3劫传的固定央求（鳗范IH1.人体混落的评价5CIH2振动伯遂至建筑粉城低要求俄少不确定度对于城市区域的地面浦Jft.测Jft位置可能在柏油路面或饮面层上.与没有这种衣面处理的地面存在差异.在返种情况下，宜依it并贿保柏油路面或硬面品与传速器安袋良好,可米用现场敲方检代，或若在某些将嫁情况下，用更详细的移动测屐来检会所选位亢动态响应.埋设佐爆器安装在小的媒件（根M需要进行1»水）端中.环的体枳、材料、雕原和传感据版4足纲合在一起的,整个批件援后接近其相应体枳的土成俄（第玳心MQf接近此中心）.在地面上挖个小孔,处理平并稍微压实底部表面，插入传绯程凯件,然后同m部分上,Ma1.件取仔细压量，双件在完全埋入土中,一般认为,这种安装可能更适合就允调代（见附录C）,当地而是岩石.混根匕勤者或其他便烦材料（如车常忠实的干上）时.要避开松动的去向或分层,加果报取收小.则将传出折冏定在三脚支拽"板或安装块上,放在地而上并调平,使用适当的IA合剂或膨胀锚挂也接将传感舞连接件冏定到地面，并亚述简孤的功能测试（例如，用于较缠或轻轻操作）来巩别不冏定.检簧传述?S在测试过程中没石板路人无意中移动（由于没右看到标小传想JS的雄体Bt标志）,在长期安装使用中.需老虑大地特性和传形器同定在潮湿条件下的变化情况唔（虬附叔）.单位为名米A-Aa9三tav,j丁史W标引序号说明，I-用于图蝌牌器的螺坟北注，用脚带尖脚是HM别的，山回火铜制成的尖脚足够锋利,能够穿选诸如此统之类的柔软材料.也能修固定至飕板（城好是木板楼板），灯尖能好剌入其中，g地拔下而的标板很硬时，柔IHw1.脚是一个折中方案，不需密件尖点，因为可能在尖点上产生板的垂向或水平向安奘共振，然而，当地隹无法被移除时，飞要用钉尖剌穿地敌。弧在硬衣面J,肉理更合适.ffi1安笑固定装火窟制连K57«5测量位量和方向要求MB1.1.人体算露的讨价范围2振动传递至建织物坡低要求就少不现定收振动测仪.应在楼板跨中（或附近）处测敏乘向振动（见注I和注2）b.然而.在某的况下.水平轴可能是主要轴.宜对其进行MW.尤其是在建筑物或某些框果木结构中的较班楼层上（见图2宜在M1.一层施近承次埃处的两个方向上（建向和垂直于轨迤的水平方向,如图Zffi示）开展变化较小的补充剂信在房间内的其他位置（或见加轴）开收补充测fit.例如.用于评价特定人员位置或潜在噪泮过的星福程度（见注3）,或楼板平均振幅（她注4）,或笠个楼板的振幅变化（见注5）e.d一在建筑行整础或附近的补充测Iit宜放置在辕近承明结构镰0UB2）,并在垂向上（见注6）.-在地面上的补充羽盘宜位于建筑物削ifii（不能是前而），但娈远离建筑物以跳足自由场火地一it条件.测在垂向上进行（见注7、图2和附录B）注1：楼板观家位JTTj投诉者受报位置有美，B测用结果是易变的,“做极板布局或支推条件Ur的使休近楼板中心的测域更易受到密碗.修1:由于梗板的柔性，测量楼板（通常是层的戊向振动可能是量正要的.因此在畤中附近更大,这。“川的人体爆知卬可徒的烦恼有关.注8:“'.要;MVU;筑物埔的水平向推动,特别把当S声架在电力传动内燃机不或其他区侦噪声源.和/或当窗户或空挂物体发出嘎嗖/*,和/或当地是地面悌导钻构噪户的潜在海.注4:楼板匡向）或其他堵（水平加上的三个或多个流量位J1.有助J识别潜在的地面诱导结构嗫声源,通过使用空间平均振动测Nt结泵（见4,6.49和附录内来估整地面该等结构噪声。振动测IH给处。噪声国之问的关系对四H的相对测减佗趾依暮（地附录Q.注5:测量位Jff要能确定实际楼板的振型.如果楼板的固有频率粮币*：.则其第校态报川（楼板的穹曲的版点在楼板中心处闪为楼板振动的侯次怏态在楼板中心处不期显.所以此时测喊位祝不能在楼板中心处，注6:某”情况下，除了桑向外，水平向（尤其是相时于湿的径向方向）可能更相关或更有用.如果在源的近场中,在所右个正交轴上测尿是合理的.注7如果无法在建筑物测向而要在所向位置进行期址.为避免住建双物前面的近场效宙（岗板双即隔较近.该距庙与泉源相关）.竹代方法是在引建筑例M面足修远的位置（即振源的建筑物之间进行iWfib由此能舒推断建筑物位置的振动位（见附录B）.位置需要在楼板跨中1«近长度和本度15%费图内,如无法确定楼板将中，宜考虑更多位？1.如果楼板板动佞移拓的鼓住送持位胃殳到场地展削.则展记录.某些快板区域根本无法进入,这展W了设备布置的选择.CiK动空何变化是由楼板极态特性决定的,通过固定一个传JSS同时移动其他“逼【可一传!B5S.在同一事件下对不同位也进行栗样来确定.理想情况下.参考传法；宣故亶在表征俏“祝R好H可响现的位Jtt.例W旅近堵的位置，延至在空外堆面上.这有助于确保监测位置在圾不利情况下梁样，并提供可氽现的平均俄-4亚朵楼板的测点布Ti1.振动传感舞的依佳安装位置并不明确,这时，选界的测量位网可能不是圾优的，此时需增加测取位?T但事先需分析发杂楼银姑构的特性，以更好地选杼Wf1.ft位竹.«6«ai人体1甥的评价花因2振功传攫至建筑伤最低要求减少不确定度声测出应在房间平（如尺寸的三分点使用一个化中!Sitt行（可能仃四种选项）（见注Db.一传冲器用度应为1.2m-1.5m（见注2）.二在投诉弄认定的位置测皿嚎声（见注3）c.d一为总少不确定度，霜要补充哑声测量位B1.应按照GB/T3222.2-2022中9.2规定的至少三个味出将IA位置（见注力来计算空间平均味声水平（见注5、4.9和附录力，其中包括一个靠近三雉居ififf1.该处主要处低城映声.需要指出按照GB43222.2-2022.如果测量的噪小级没方根据实测混厢时向进行校正.则将空掰间啖声测Iit结果M去3dB来进行先验词郎以达到在同样仃家R房间中混响时间的效!区分地面语导结构噪声和空气啖声需采用以下科汴1.1-,I-H向轨道的房间进行（见表4.脚注C）:立面空气声声利（鼠然麻烦）能第估计各种外部海对室内空r啖声近献,比如他面践物道或Jtt他不是直接关注祝的立面%"级（见注6）注1:在房间中央进行利会低估嗓声.当比较实测值与H1.值时，需要采用相应限值指南规定的测Ik程序.注2:该Mi1.J相当于个坐姿的人耳典型高度.ffiiM.该位置往往接近房间高度的¥.会低估噪声.有三种不同的Ift度（0.6m）H姿、U.2日，坐姿和（1.55鬲站姿1.2In-1.5m的葩*乜括坐姿或站姿两种情况,注3：三螳天花板地角（3Dcc）处的测量味心级最大,且较不易变.两面墙角（2De）位置与倒叔因此可能与投诉者主观反应有更好的关联，而主观反应可能受到城大噪户找的影响，床头处是更好地反映用间内居住者/投诉并休息的位置.注4：格动传声好的测量（例如隔声）方法不适用于米自轨道系统的地面诙导结构嵯声,因为列车经过特埃时间短.并且该方法可能产生J!创B鹏声,例如人的移动.甚至传声58处的空'X3J.这将影晌低声5的测医此移动付力!SWIM空间干均噪声地不切实际的，书杪代方法是使用补充的传声器向时制Ht至少：个位W,这能更好地测后空间平均噪声.注6:空间平均是一个抽象的mIrt标准，囚此将处理过的数据。安尿地点以，"侬的相关投诉联系起来时需娈惮慎.使用空间平均度Ift会丢失线空间侑息,但搬供的度他$攵不&堂,因此可，&现性更强.并且德更好地提供楼板推动的经验公火,这个吱敏也能提供一线关于标准差的统计资料（见附录A）.注6:宋川室外啖力网H和建筑的可向外一内隔小测M（测K方法见【SO162S33）,通过计口来区分空气咬用和地面语导结构噪声的灾航，“如果房间找小或包含校大的物品.测位置距离墙或反射向若在IS内.应进行记录.然而，传声JB，亦;何堵之H的城小距阳宣大于0.5IU啖也测fit位置距图墙而不宜小于1/4波K.11不小于0.5吗不过在低顿时不能浇足这一准则,在小于1波长的近场中存在福射饮率何IS即育被周用区他走IFD吸收而不会郴射到房间.加果亦间增用的家具妫码了阚面摘用（21）浦谦位区的达挂.则位置较洵的房间墙角位Ht（3Dcc）njfiMi为等效的（缔”含义见3.3）.但山干从天花板僦射的噪声与从楼板领财的喙声存在不同.I1.施以测fib因此3Dcc位置不足廿i.虽然有些测试才可旋会采用3。ccfH（H宜记录并说明理由.d20*v堵用位.JR可能依汽/柳和，形成由坡面和烟柜表面挑成的：维塔向“尽怦不可取，但由于现实炭因可徒没有K1t2DwH11in.浦W制要在由圾面和忸柜衣面形成的：.维堵用进行.此时要关注0.5mJ小距雨（见呷注a）,并注意棚拒表面也是辅射向.应记玳此美场地仃咫.4.8MWr范树1和范用2对测量程序的要求见表8.»8海量程序的要求MH1.人体星Si的评价范国2探动传迅至St筑物H低要求我少不砒定度和评价背景声级（见1.7和注1）。一在实际中,对与比的玲种乳道事件类弘至少一件以典型速度遇过的5次列车通过事件（见注2'4）b*c*-确保外来信号不会污染算量数据（4.7）.一而察进行一些柴本的现场分析,清楚地记录现场情;J6并配以适当图衣.以便以后杳回*一忧选超过15个W件的样本fit.产生收大战（或淤露）的轨道M件类别尤其适用.使用以往过车时间估第列车通过的特续时间.此时间历程应作为样本图包含在报告中.-宜对楼板进行具体的动态测试.以获i楼板动态特性的信明<½m>.-在可饯的情况下.宜记家伯“以供后续分析（见表2、注4）“在”（如暴露的堆基上）基hS近”（地下室、坚实门检.K制建筑物地些的土）和-家邻”建筑制的地面（定义为足绢远以成为自由场.或在门山场内）进行振动测盘宜采用与范RU相同的W序注1：不同级别的诊断可能什助于神氏ITJf件与列的号/，特征分离开米这然传弓与叙退特征的晴完的美，而飨唐特征的高知成分更不可能与列车相关：存在一死特殊忸况.M1.车轮味叫声的极端情况可饯在Jfi嫉痂谓中占主寻地位.比较1.AnM和1.CIM有助于判断信号的%率成分.然血.虚假肯景件也可能包含低顿能&1.火此不能与列车郭件分国.新中地用岸聆听是一种媚认列车W源的实用方法，条件允许时采用聚有记录.注2:为描述低频封号的将怔，测Ut持续时间至少为15s.然而，轨道源是HT''的，通常是一个小于15s的里件.因此.存在明显的不观定性,在低领时更足加此.在测艮轨道源时宜记住这点.注3:在用离纨道交通较近的地方，四条饯路产生的）?弁可能很明显，IW1.1.=两条线S«上各通过Ji修列车,行车?£珞不同或车辆笑型不同引起的差片可能很明M-川兴确认是里於线路上通过r列乍的方法不多.在汴国轨m交通牧远的地方，忌共观破五次轨道4件就足够了,但要确保样本足移长，第包含两条戏路上均有列车通过.因为振动不仅受距S5的影响.还受轨道状态差异的影峋.注4:在交通繁忙的城市M城,簿Jt1.O个或更名的列车通过事件”容易.能更好地进行级计礴注5:在栗些情况K通过实除试验来评价楼板根态特性是有益的，在一些位置律的多怏态响应和我M结果用于估计根密特性.楼板可用人为的冰冲源激发,如冲击糠、个大的有阻尼重球（从规定，WU，；Z：，或Itt黑酋地（人抬起抑察.然后脚跟莉地）.冲击力使川帝式W装竹的加拨板或力糠Ai击怆板宋测3以实现移动测盘.在某些情况下.可能儒要通过控IW收冲周期、住川伸性界面进行冲击米尔刖脉冲的频率上Rb以减小R项响应.如果只测R处楼板，用某人的胆跟冲击是可以的但1；需测质许多楼板,可能会对该人造成不适.因此需双制其使川.或进行现场风险评估.“力景声级应列车事件起测出和Itt告.似是干扰性事件会河杂”车十件.通过一量许多列车*件,可能有个别事件比其他事件更强，h1.然这种更强的小级很可能与由于某些故用或缺乏维护而产生嚎出特别大的则东有关.怛也可能与列车的城洛无关，而仅仅由于干扰性噪*以观察者不明显的方式与我后同时发生.虚假事件与列车事件更合的可能性可仅通过此美作般小件的依次来刊新W”的痂次清楚地去明，列军.小件同时发生的见险.小符罕见的虚假事件可徙仍与列车小件网合.田下水运不能消除的干扰因素.当行多条轨道花通时,用记玳仔柒轨道交通的轨道、隧道或车辆类型和，或运营务件.1，谢圻个小件与相关来源和汨行特征关联起来,这能通过将接收方现奈列的本件时间与轨道运件记录（或由站8上的观察者）相关联未实现，如生只能能一个或两个事件.例如,特殊英皇的列，或也遒罐修车,则在现场检直结果.在初始测f值的国很收大丁±25、或±2邠情况下，层可能收奥更上的测IK值，相对于整体单一Ii值而言，频谱的羌异可能史大.«9分析、评价和报告程序要求SD囹1人体翼露的评价粒田2振动传递至建城物城低要求I减少不确定度注1:在16Ik-250HZ-IH内进行A计权计维。注2：可能需要补充分析和报告，例如使用其他务寨描述符,如提动砒值（见IsO26317和上考文Ittu4）、1.MFiix、箱率计权振动等23注3：极板或墙的空何平均振动更Qf预期地面隹导结构发声（见附录0.注4：通过振动测Ift可以更可钵地预测地面诱导结构嚎声,囚为房间装修和家11可的发生变化，从而对嚏心利Ift产生重大影晌，尤其是在评价工什邪续时间较长时。由于忽略了京典，通过简化对称振动用将的地面诱外结构噪用是有瑕检的.因为家外会改变房间内的声分fti.*H本身也可能是很明显的振动出海.注5:而不"N1.:坨；的程清'j茎国，:建仪的投诉叁商,我进行比较23.在筑沿用中可明显If出嗖嘎声的存在.使8:与IH线路相比,新线路的地面语导结构晚声频现在较低频率可能出现个峰值.这种向低颖的转变是因为新线班采取了隔报排旅.注7：1.KMHXTpAxn的平均假相空15dB表明存在低娱啖*,这是地面赛导结构IW声的特征；相反地，空假校小时表明存在空气噪声23.的:当涉及人体晌应时,JS考虑餐大声线（与14眠障爵有关）和长时间等效声级（与长时间IHWr美“21.32.®：假设已知列车JO1.并口符M：了轨道送昔每个类别的平均等效班级,则他估计长时间（例如24h）等效声级.注10:振动速收缓茏1可陵是变化的，取决于列T探源（则布类型和位71:，注11:“H史M包含反f¾量表的同匕未建也居住存1：观评价时，能以效的方式用用住广的反内（和改制量人员的刈断）对测域值进行注解,为太来发域桃也提供有用的数据（见阴录D）.注12.建筑物料合担失包括桂H!和建筑物匕部结构.其振量成/WI中发根响他合为失（见附m8.时间常数S为is.如采用其他时（HJ常数应说明,更妞的时间常数能够更好加反映感知23.例如125g（时间/数F）和。.63”仅用于振动）.按照ISO1683的珑议.振动速度级浊位为分贝dB）,基准速度为IXK）-%s.如需忘息完用.给出rws的Stfrt.当瑞利波波长小于建筑物然样深度时（通就在较岛里率下）,成者加梁建筑物对大地振动的影响太强时（通常在较低频率下.大地测点与武筑物的电岗在个波K内），应解修大地和建筑物坛«之间的根动速度龙界.见附录B.IJai1v.mvv>»*»<11*f-1.t<-1.)<*1P.,._y*y二Y.七，(-H')"'-/)"".,)v>.fJ1.,十(,“+i3yC-1.(A.1)式中：c空气中的声速：1.2房间的高度：0空气密度：W角韧率”向支板振堂函数按公式(A2)计匏：(jry),xin”广yn丁(A.2)房间模态振型函数按公式(A.3)计算：.zPn9«*rz|A1.x、)3、3、/Q<'<y房间(无拘)本征领率按公式(A4)计算：")(/)(A4)乘数因子按公式(A.5)计算：Ap.q.r=Epc4E.(A.5)式中：P=O时，=1.;伊)时.匕Wq=0时j=1:声时，c=2:r=0时，e,=1.:Po时，Ce=2°阳!项(5)与混响时间(T)近似相关,按公式(A.6)计算X”呈(A.6)混响时间(T)近似按公式(A.7)计算:T»'61(A.7)I.I.I.ay.u,za,y为房间表面在产、x=、Xy平面的平均吸收系数.板和房间的振型函数对比形式见图A.I.图中使用分贝标度，.2.2主要结论理论研究结果30“明确指出：两个主要业依本身的再交界性(在同位置搂板振动和房间噪声)是由于楼板和房间明显的模态响应，而二者之间关系的高变异性取决J楼板和房M模态共振频率的相对位K.因此,宜对房间尺寸和选定测量点坐标进行仔细测的并记录和报告(见4.5和4.6)。A.3基于能的关系A.3.1模型理论口前建筑声学本侦上是基于种统计能量分析(SEA)的能城方法271.其中声场和振动场的能Ift分别好存在房间或建筑构件中,建筑构件和房间之间的相互作用表示为功率流.假定为扩散场分别在建筑构件面积和房间体积上按空间平均级来测Ja振动和嗓也.建筑声学理论给出了室内机械激发和辐射的任意墙或楼板处空间平均声乐纺(1.pav)与室内空间平均振动速度级(1.v.av)之间的关系,按公(A.8>计算：1.p.av1.v,av-101g÷IOIg(4SA)(.8)式中，C构件的辖射效率；S构件的非面积：A房间的吸声面积.在公式(A&中，声压级和抿动速度中单位为分贝(dB).期准值分别为2XIO"Pa和5XKHm注I建筑声学常用的振动速度级荔准值为5X10s,因此本附录中给出的筒单公式由此褥出。如果使用IO-4nv's,则公式(A8)和公式(A,I1)公式M.14)才而加-34dB.公式(A8)中所有顶印与领率有关，且适用于每个"3倍频程.公式(A8)中使用的振动和啖声空间平均级宜从多个测地启获得.尤其是在低施：但实际上，现场进行测Ift时通常至少使用三个位置(见去5的注4和表6的注4).吸泡面积（八）与房间混啕时间(T)(测员程序见表7注1)和房间体枳(V)有关.按公式(A.9)计我一卡(A.9)假设。和A是已知的.按公式(A.8)通过振动测址来预测噪声.如果多个建筑构件都可能用射,公A(A.8)能应用于每个辐射构件,并且拘获得的声级叠加(假定不相关),以评价房间中的总空间平均声级.。通常在实验室中(或多或少)夕泯场条件下.使用几个源位葭、相当大的房间和大的建筑构件来测量.对于均质建筑构件也能计算。(见ISOI23541.).所得到的。值38在所考虑的建筑构件所谓的临界短率以上接近1.并防着频率的降低而不断改小。取型构件具有相当低的临界顺率(20Cm屏混凝土楼板却常在100Hz左右),与轻型构件相比,低软用射史多,轻型构件具有更高的临界频率(托梁上的轻木楼板通常在1600Hz左右).A.3.2地面诱导结构垛声现场案例宜分别考虑两个频率苞用(见A.DM40-50)Hz250Hz.16Hz-(40-50)Iko范树(IO-5O)Hz25OI1.z。计算值或实脸富测量值(见A.3.1)-S½100Hz以上使用，即使是在小房间UO11).然而,这些伍在10。Hz及以下不再正确,不应在公式(A&中使用，因为在小房间(原位中的低频，几乎没有房间和建筑构件的共振帙式存在，辐射效率变化很大，还取决于房间大小及建筑构件大小、风度和边界条件,但是，责间或建筑构件的模态响应仍然作用空间平均级束衣示，仍能按公武(A8)估算，,这IKH16Hz(4O5O)Hz在低于第一阶房间模态的低频下,基于功率的方法不再有效.只能使用基于窄短带计算和更数数值模型(厕.A.33进TK化第一步：时于重型(混凝土)结构，在整个频谱上的辐射效率等于1,对于正常布置(混响时地.5$)、通常大小(10m，)房间的级差按公式(AD计算：1.pw1.ayB=7dB(A.II)第二步：M墙通常较轻，在f氏频时辅射较小，能终忽略：假定楼板和天花板相似，是房间的主要地面诱导结构噪声源，楼板振动速度和房间总噪声能够关联起来，级号按公式(AI2)计算：1.Pq1.v.ay.1.oor7dB+3dB-IOdB(AJ2)需要指出，公式(A.12)将房间内的空间平均楼板振动速度级与空间平均声姒关联起来，倒测瑶的是跨中处楼板振动逑度，第三步：对于重型结构，质中处楼板振动速度级比空间平均楼板振动速度级育儿分贝24。因此，假定跨中处楼板振动级(1.zM)高于空间平均楼板振动级几分贝(如3dB).假定房间中部声级测量(1.p,mcis)低于空间平均声级几分贝(如3dB).综合考虑楼板和天花板的翻射噪声，公式(A12)推导的级差按公也A.I3)计抽4im-1.v,nu<.RutTIIH(A.13)这与参考文献29得到的统计振动-噪声系数接近(在3dB以内),并与参考文就22犯到的统计平均值接近.表明使用基于能Ift模型获税的平均值很好反映/在不同位置进行测量的统计平均值.如果房间内使用可重现的空间平均声级，则公式(A.13)变成公式(A14).适用领率等于或高于(40-50)Hz.t<wvv.«»*K1.w.74t1.(A.14)公式(A.14)简单地将房间平均地面诱导结构噪声与跨中处溺量的楼板振动速度关联起来，基于以下假定：一楼板及天花板均为重型(一般为混凝十),是地面饯导结构噪声的主要来源陶能媾，低懒谢校心忽略房间常规布置(混响时间为05s).正常大小(10m»):一芦压级和振动速度线单位为分贝3B),基准值分别为2XIOPa和5X10，m/s。如果采用IO-911Vs.则在公式(A.I4)右边加一34dBv）建筑物基础与大地测成位置的动力相互作用取决于基于波长的距建筑物的距离：在比较大地与城筑物的振动测量值时，宜考虑与振源距离的显著差异，以及与大地和建筑物安装的差异。Vi）有一种实现白由场测fit的替代方法,即在距离建筑物近场蒐围内的振源一定距禹处进行测盘.这是在振源和接受者之间适当的自由场条件下两个距四处迸行测量，从而推断出衰减率，并外推出等效自由场条件的振级，但在建筑物近场内，由于实际建筑物的干扰而无法找整hR3本文件从建筑物基础至楼板的振动传递用3.2定义的建筑物传递率来表征，包括楼层到楼层的振动变化,以及由所考虑的楼板共振模式引起的振动放大.其中后一种现象占主导地位.TOa)WaBac.2通过贴合剂因定传”磁铁，当安装基座足帙极性的（如地面I:的铜忏）.使用带仃螺栓的磁铁来固定传七零.或在传感器表面粘贴铁片与磁铁相连.磁性安装方法通常在高于Ic1.oOHZ时失克,但是对本文件涉及的由轨道系统引起地面诱导结构噪声H1.地传振动的测量没有实际影响，因为这超出了本文件关注的频率范围.极铁具有高拉力时，重要的是要避免固定加速度计的俄铁猛然吸在测试结构上，轻轻擢动或滑动组件，以免损坏高灵敏度加速度计，在水平向和倒祝应用中更一注意.注1：本I附录图"I的传感器示例是力R速度计，也可能地地听器.如果现场安装时传感器比意中抻落，应使用校准器进行检变，同时记录相应事件,特别是时于高灵敏发加速衣计.注2:涉及传感器布置的其他常规注意事项从制姓商的安装指南中频如环境影*）、仪器噪声及K管理.由于本文件关注的颇率范围不苛刻,以上三种固定方法都是有效的（因为安装不当或表面凹凸造成失班通常发生在相对高频，超出了关注的冠围）.尽管如此，宜尽可能准确地遵守本文件的安装指南。时于安装条件公，保证土、墙或建筑构件安装衣面平坦且牢固是最困难的.因为从软湿土到非常坚便的表面（如混凝土）,较便程度可能存在剧烈变化.在前面的示例中,反合适的传感游固定方法很碓评价.并且受安装工艺影响很大.在非常坚硬的龙面（如墙或建筑构件）测笊振动时,测敏方式取决于该衣面的平整度.如果表面足够水平且平坦（如人行道或楼板）,只使用黏合剂就能有效固定.如果表面不平坦或不水平,但能怙孔，则我用锚固方法提供合适的安装基础（见图C.6）当无法进行钻孔时，通过局部涂抹熟石旁弥补衣面不平整，以便为传照器提供平坦的安装基础。在所有未使用螺纹件固定性感器的水平向测玳中，选择适用的融合剂或合适拉力的磁秩时，应考虑惯性振动传感器的重里.通常采用几种安装策珞刈限上的振动.专业文献中提供了对常见做法的关健分析26,33-36.这些比较测收发明，合适地安装基座在水平向振动测凝中尤为更要.安装基座的垂向（Z方向）测H3棒性更强,但仍需考虑许多细节.士与振动传律器之间的良好安装很重要,且不易实现。通过实龄比较,给出了几种测量上振动的传统安装方式。一熟石膏：土受掖物根系和人为干扰较少时，浇注熟石膏层确保与土的良好接触。石科厚度几回米即可，宜仅为安装衬垫提供足够内部刚度所要求的厚度.此外，熟石膏还能与金属板结合使用，金属板在石力未硬化时铺设在石音上面。上遂两种方法的缺点是石力硬化需要时间,在潮湿土中更为显著。安装拈安装块由表面装有传感器的基座如成，珞座通常是金属的。己试粉了两种形式：金属块直接放置在土表面或金原块部分埋入土中.第一种形式结果不理想.特别是对干水平向提标引序号说明：卜Ti刊TZr引起楙域俟出而讥图CS桩的安装以及由于打入方式可能引起的作用（同加-mmk在.布.坚硬的士或*石表面无法打桩,此时，在土上钻孔并在孔内安装和固定个锚固螭性（见图C6）,.&从左至布为国I、往孔里钵入锚杆、锚H书喋目附.、在顶部安装振动传腐器，EBc.6在岩石土中站孔安的呻跑上安传”MAtti本方法保证/土运动与振动传感涔之间的良好耦合（前提是符士扰动保持在最低限度）,但由于实际原因.本方法更适合研究调查.在本方法中.传感通过螺检机械地安装在刚性罐内（见图C7）.综合考虑犍的体积、材料、壁厚和传感器质量，以保证整个组件成量与相应的同体积土相同（最好更心靠近我中心）.如果要在潮湿的环境中使用端.则根据需要将地制成防水的.在土中论一个20cm30Cm深的小孔，但要足步深，以确保所有组件都被完全推理。将赫封闭、通电并放入经过下先整平压实的孔底部。将孔中弼余空间用上1可填，小心地向组件壁压紧使其与冏围土的强度接近.组件宜完全埋入十中.BJJtimXJJ<Biw,711pwWt1t1I*11三IMMa11Tg1.b）端的横晒ff1.C.7传感;安装的现场烦率响应备要提供有用信息.以检查安装过程中土与传感器朋合程度是否足够.有几种不同方法.现场传感器侦谱晌应受到（所关注的）大地运动特性的影响.也可能被动态耦合干扰有时很难区分。一种信息破更丰富的技术是关注传第器的受迫响应，既能通