梁模板碗扣式梁板立柱不共用计算书.doc

梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称主楼框梁混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×520模板支架高度H(m)3.3模板支架横向长度B(m)12模板支架纵向长度L(m)16梁侧楼板厚度(mm)160 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱横向间距lb(mm)600步距h(mm)1200立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)650斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)450梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算： Wbh2/6=1000×13×13/628166.667mm3，Ibh3/12=1000×13×13×13/12183083.333mm4 q10.9×ma*1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ2k×b=0.9×ma*1.2×(0.1+(24+1.5)×0.52)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.52)+1.4×0.7×2×117.996kN/m q21×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b1×(0.1+(24+1.5)×0.52)×113.36kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mma*0.125q1L20.125×17.996×0.220.09kN·m Mma*/W0.09×106/28166.6673.195N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ma*5q2L4/(384EI)=5×13.36×2004/(384×10000×183083.333)0.152mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1L=0.5×17.996×0.21.8kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R2'=0.5q2L=0.5×13.36×0.21.336kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×60小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)72小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.8/11.8kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=1.8/11.8kN/m 小梁自重：q20.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.9×1.35×0.5×(0.52-0.16)=0.219kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.9×1.35×0.5×(0.52-0.16)=0.219kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9×Ma*1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2×(0.45-0.2/2)/2×1=1.295kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9×Ma*1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2×(0.45-0.2/2)/2×1=1.295kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.8+0.024+0.219+1.295=3.337kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.8+0.024+0.219+1.295=3.337kN/m 小梁最大荷载q=Ma*q左,q右=Ma*3.337,3.337=3.337kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'R1'/b=1.336/11.336kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'R2'/b=1.336/11.336kN/m 小梁自重：q2'1×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'1×0.5×(0.52-0.16)=0.18kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'1×0.5×(0.52-0.16)=0.18kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'1×(0.5+(24+1.1)×0.16)×(0.45-0.2/2)/2×1=0.79kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'1×(0.5+(24+1.1)×0.16)×(0.45-0.2/2)/2×1=0.79kN/m 左侧小梁荷载q左'q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.336+0.02+0.18+0.79=2.326kN/m 右侧小梁荷载q右'q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.336+0.02+0.18+0.79=2.326kN/m 小梁最大荷载q'=Ma*q左',q右'=Ma*2.326,2.326=2.326kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mma*ma*0.125ql12，0.5ql22ma*0.125×3.337×0.92，0.5×3.337×0.220.338kN·m =Mma*/W=0.338×106/24000=14.078N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vma*ma*0.625ql1，ql2ma*0.625×3.337×0.9，3.337×0.21.877kN ma*=3Vma*/(2bh0)=3×1.877×1000/(2×40×60)1.173N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521q'l14/(100EI)0.521×2.326×9004/(100×9350×72×104)1.181mml1/250900/2503.6mm 2q'l24/(8EI)2.326×2004/(8×9350×72×104)0.069mm2l2/2502×200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rma*=1.25qL1,0.375qL1+qL2=ma*1.25×3.337×0.9,0.375×3.337×0.9+3.337×0.2=3.754kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.754kN,R2=3.754kN 正常使用极限状态 Rma*'=1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2=ma*1.25×2.326×0.9,0.375×2.326×0.9+2.326×0.2=2.617kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.617kN,R2'=2.617kN 六、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)40×40×2.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.11主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)8.22可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) =Mma*/W=0.45×106/4110=109.477N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vma*2.252kN ma*=Vma*/(8Iz)bh02-(b-)h2=2.252×1000×40×402-(40-5)×352/(8×82200×5)14.469N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) ma*0.71mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.252kN，R2=2.252kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=2.252/0.6=3.753kN，P2=2.252/0.6=3.753kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力Nma*P1，P23.753kNN=30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)48×2.7立柱钢管计算截面类型(mm)48×2.5钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2×650=2500mm =l0/i=2500/16.1=155.28> =150 2、风荷载计算 Mw0.9×c×1.4×k×la×h2/100.9×0.9×1.4×0.039×0.9×1.22/100.006kN·m 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.52)+1.4×0.9×2×116.697kN/m 2)小梁验算 q1ma*1.67+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.52-0.16)+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×1×ma*0.45-0.2/2，0.45-0.2/2/2×1，1.67+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.2/2=2.938kN/m 同上四六计算过程，可得： P13.305kN，P23.305kN 立柱最大受力Nwma*P1，P2+0.9×1.2×0.15×(3.3-0.52)+Mw/lbma*3.305，3.305+0.45+0.006/0.63.765kN fN/(A)+Mw/W3764.913/(0.291×357)+0.006×106/386037.795N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=3.3/12=0.2752 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！