岩溶路基线位选择、算例.docx
附录A岩溶路生饯位选择（规范性）A.1孤峰平原区的线路宜符合下列规定a）线路宜绕遍地下取水点可能形成的域大下降漏斗范围：b）线路直选在段盖层较厚的地段：c）线路直远寝构造税或以较大角度通过：d）畿路标高宜高于址高地下水位或于基岩中以路胡方式通过；e）宜提高坡度，宜地方通过。A.2峰林（峰从）谷地及洛丘洼地的线路宜符合下列规定a）线路宜席山，标高应高于最大洪水位：b）戏跖"避开展口中心，选在地质条件好的一侧.A.3分水岭地区的线路宜符合下列规定：a）城跖宜选在地卜分水岭地带通过：b）路线平面上比选在岩溶负地形间通过,剖面上宜穿越垂直海流带或岩溶裂隙水带.A4山地河谷区的t路宜符合下列规定：a）线路宜选在岩溶发育较弱的一岸：b）宜提高线路削面高程，离开排泄带.A5斜坡地区的线路宜符合下列规定：a）线路宜于垂直港漉带及其负地形间通过：b）线路宜靠外，于安全带中通过.3qAK_3X346.1X8M16X132u-2X2X2X(8÷16)=899.9*2S。kPa.附录8算例(资料性)B.1承载力验算法B.1.1工程情况广东某高速公路谷地岩溶极强发行.其中段路基A宽度为26m路堤而IOm,边坡坡率为1:1.5。路面上0.8m,3t度为24kNm路床号0.8m,路堤土3U里为20kN/n汽内摩擦用为20%邦聚力为20kPa。汽车均布荷我取20kPa地基国版层厚18m,上面IOm为淤泥，J910m.重度为16kN/m，下而8m为中密粗砂层，重度为18kNm基岩为石灰岩.路中线附近存在一个溶洞，顶板完整，厚2m.宽的8m.长约I6n,高约4m,填充3m的软型状驾性土。一条暗河横穿路堤，8i>I¾4m,完整顶板92m,溶洞段板岩石31度为26kN11,抗压强度为30MPiI，路中线附近存在一个竖井深30m,洞口宽4m、长6.15m,B.1.2溶洞顶板移定性确认采用B。USSineSq解计算的溶洞顶板处附加应力为190kPa,地状土取浮虫度，自IR应力为124kPa,溶洞顶板自重应力为32kPa,合计均布荷载为346.1kPa；为全系数取1.3,为式(4)、式(6)可得：_346.1XB2K2"12×(1.+2)=1737.3<W怎=岛X竿="79.3kNm°因此，溶洞顶板抗弯承投力不满足要求，抗剪承毅力满足要求，溶洞板会坍塌.B.1.3溶洞顶板斜埸对路基的影响安全系数取1.3,溶洞内轨电状粘性土厚度修正系数取07按照式<9)可得：K(HQ-1.1.1.)=1.3×(4-0.7×3)=2.47>h1.(Ksi-1)=2×(1.2-1)+8×(1.05-1)+10×(1.-1)+9.2X(1.1-1)=1.72m.因此.溶洞顶板阴塌会导致路基塌陷.8.14暗河顶板稳定性确认传廷米荷我为0=21x20+(26+0.8x1.5)x0.8x24+(26+0.8x2x1.5+9.2x15)x9.2x20+(26+2X1.5X10)×(10×6+8×8+2×16)=17443.0kNm,安全系数取i.3,按照式(7).式(8可得：Qb2esc2a121743×42×W201223257.3£工九(282x1.5×1.Q)x2Z×3GIXiI)6×1.32×8=82840.2kNm-3KQbcsc2a3x1.3×17443×4×<Wt0f/c“30000o-.r,=4X2XK26,2HS-“。川=5669=-=2500kP因此,喑河顶板抗弯承载力、抗剪承我力均满足要求,溶洞顶板不会坍埸.B,2路基冷箱易发性预测B.2.1工程情况路基情况见对暗河采用桥梁聆越.桥梁采用冲孔港注桩.B.2.2施工期路基塌陷易发性根据表6可得去B.I,综据得分为95,该段路基极易塌陷.表A.1施工期路基塌陷易发性预测影响因案因去水平分*水位'赛动、忧动邻近冲孔桩的路些、软基处理iH地基土质与状态、地袈土层玷构二层土、多层土站构岩面附近是碎石土、砂性土'材上、*诧20土层厚度21.3m>20mSIO抱块与路鹿类型路堤平泉、谷地、溶蚀洼地：岩溶发育程度极强发自?1«注：路堤埴筑需性土时,土层MItt可计入出离WfriJIOm处的边坡iH33m.B.2.3运营期路基埸陷易发性根据我6可得&B2,综合褥分为70,该段路施易塌陷.表A.2运岩期路基埸陷易发性预测影响四架因戢水平分依水史.爬动、扰动地下水位在土石界面上下波动21J地基土质与状态、地基土总结构二层土、多层土结构岩的附近是砰石土、的性土、物土、潴诧20土层厚度21.3m20m5抱蜕与路拓类缆路堤平炭、谷地、溶蚀法堆；IiI岩溶发力程度极强度由20注：路般填筑卷书:I:时.土层田收可计入此离咯巾IOm处的边坡前收33m.B.3加筋法B.3.1工程情况路基情况见B.I.1。土洞直径取Sm,考虑路堤易塌陷，在路堤底面铺设一层土工布，土工布断裂延伸率为15%,容许应变为5%.为对比.同时计算在路床底而铺设一层土工布需要的抗拉强度.B.3.2路床加筋在路床底面铀设一层土工布时.路床顶面高度小于破坏拂高度,此时土洞上方无法形成土拱，加筋材料承担全部荷教，按式(13可知：Tr0.44PSJ1+去=0.44X(20+24×0.8+20×0.8)×5×+=191.2kNm.安全系数取3,宜选择抗拉强度不小于600kN/m的上工布.B,3.3路堤次筋在路堤底面铺设一层土工布时.土工布与路床顶面的距禹大于土洞点径的15倍,按式(15、式(13)可得：ps=0.77(D-4<)÷0.23f1.+(Hb-1.5O)y=0.77×(5×20-4×20)+0.23×(20+0.8×24+(9.2-1.5×5)×20=32.2kPa。Tr>0.44p1DJ1.+.=0.44×32.2×5×J1.+-=147.6kNm.安全系数取3,宜选择抗拉强度不小于450kNm的土工布，Ur见，相对在路堤底面布设上工布，在路床底面铺设上工布需要的抗拉强度更病.B.4配筋板法B.4.1工程情况路基情况见B.I.I,考虑路堤易堀陷，在路面中设置配筋板作为底基层，配筋板以0.3m,双向配筋,重度为25kN.Jm1.泊松比为Q.25.B.4.2应力计算按式(16)、式<17)可得小=(3+)黑=(3+025产。黑岩。3心)=1002.9kPa.rmx=鬻=的。晨鲁。3%=2469kPaB5差板B.5.1工程情况路基情况见B.1.1.竖井上设置盖板,板耳OSm,双向配筋，重度为25kNm'.泊松比为0.25,盅板各边超过登井轮脚Im.B.5.2弯矩计算盅板短边计算长度取45m,按式(20),(21)可得Mx=q1.(mx0+vmy0)=(20+0.8×24+8.7×20+0.5X25)×4.52×(0.075+0.25X0.0273)=374.0kNm.My=qt1.(my0+t11nx0)=(20+0.8×24+8.7×20+0.5×25)×4.52×(0.0273+0.25X0.075)=210.5kNm,
