160水运工程地基设计规范,13750,1-1.docx

中华人民共和国行业标准水运工程地基设计规范JTS1472017主编单位：中交天津港湾工程研究院有限公司批准部门：中华人民共和国交通运输部施行日期：2018年3月1日人民交通虫版社股份有限公司图书在坛编目（CIB数据水运工程地基设计规范/中交天津港湾工程研究院有限公司主编.-北京：人民交通出版社股份有限公司用2017.5ISEN97871141375（1I.水11.中11I.港口工程-地基-基础（工程）-设计嫩SIV.U6527中国板本图书馆CtP数据核字（2017）第070004号中华人民共和国行业标准书«：水运工程地基设计规范¥化君：中交天津港湾工程研究寂有限公司费任如辕If方出短发行：人民交通出版杜股份有限公司地址；（100Ou北京市用闲区安定门外外恒科街3号网址：http,'wj<hinas）tacan梢售电话：（O1.Q6498M00HS9757915&SW：北京交实文化发展有限公司印魁：北京0正大印刷有88公司开本：8901230116印张：9.75字敦：219千施次：2018年1月第1版印次：2018年1月第1阳帆书号:158970114-13750-1定价：9Qoo元（有印刷.装订质量问题的图书由本公司负责调换）交通运输部关于发布水运工程地基设计规范(JTS1472017)2017年第55号现发布水运工程地基设计规范(以下简称规范)本规范为强制性行业标准,编号为JTS147-2017,自2018年3月1日起施行.港口工程粉煤灰填筑技术鹿号(JTJ/T26097)、水下深层水泥搅拌法加固软土地基技术规程(JTJ/T259-2004)、港口工程碎石桩复合地基设计与施工规程(JTJ/T246-2004),真空预压加固软土地基技术规程(JTS147-2-2009)港口工程地基规厄(JTS14712010)同时废止.本规范第4.3.13条、第8.3.9条和第8.7.16条中的黑体字部分为强制性条文必须严格执行。本规范由交通运输部水运局负责管理和解释.特此公告.中华人民共和国交通运输部2017年12月U日制定说明本规范是根据交通运输部关于下达2008年度水运工程建设标准编制计划的通知交水发20。8)227号1要求3由交通运输部组织有关单位在“港口工程地基规范.<JTS147-1-2010)“水下深层水泥搅拌法加固软土地基技术规程(JTJ/T259-2004)港口工程碎石桩复合地基设计与施工规程”(JTJ/T246-2。04)«真空预压加固软土地基技术规程a(JTS14?-2-20Og)和"水运工程爆破技术规范。(JTS204-2008)等标准的基础上皿经深入调查研究亦并总结我国近年来水运工程地基设计的实践经验而吸纳成熟的新技术、新成果才广泛征求有关单位和专家的意见编制而成而主要包括水运工程岩土分类及工程特性、地基承载力、土坡和地基稳定、地基沉降、地基处理、地基监测和检测等技术内容用“港口工程地基规范。(JTS147-1-20W)“水下深层水泥搅拌法加固软土地基技术规程(JTJ/T259-2004)«港口工程碎石桩复合地基设计与施工规程。(JTJ/T246-2004)“真空预压加固软土地基技术规程一JTS147-2-2009)和.水运工程爆破技术规范一JTS204-2008I实施以来Hi对规范和指导水运工程地基设计H保障水运工程建设质量和安全发挥了重要作用用随着水运工程建设的快速发展K涌现出一批水运工程地基设计新方法原标准不能完全适应当前水运工程地基设计的需要并为此油交通运输部组织开展«水运工程地基设计规范“的制定工作H本规范中第4.3.13条'第8.3.9条和第8.7.16条的黑体字部分为强制性条文才必须严格执行用本规范的主编单位为中交天津港湾工程研究院有限公司"参编单位为中交第一肮务工程局有限公司、中交水运规划设计院有限公司、中交第一航务工程勘察设计院有限公司、中交第二航务工程勘察设计院有限公司、中交第三航务工程勘察设计院有限公司、中交第四肮务工程勘察设计院有限公司、天津大学和四川省交通运输厅交通勘察设计研究院用本规范共分9章和15个附录4并附条文说明用本规范编写组人员分工如下：1总则:李树奇2术语苗中海朱耀庭刘爱民3基本规定叶国良李树奇4岩土分类及工程特性:朱耀庭郭述军5地基承载力黄传志喻志发闫淘旺6土坡和地基稳定黄传志莒永华朱胜利闫淘旺7地基沉降朱胜利喻志发叶国良刘爱民8.7 躺法和强夯者换法(40)8.8 PfeK强夯法(42)8.9 振冲挤密法和娠;中置换法(43)8.10 砂桩法和挤密砂桩法(45)8.11 碎石桩法(47)8.12 水泥掘糊法(48)8.13 高压醐搀去(52)8.14 岩石礴地坡(S3)8.15 具，蛇法(56)9监测和检测(58)9.1 -H三三(58)9.2 (58)9.3 椽U(59)附录A岩土基本变量的概率分布及统计参数的近似确定方法(62)A.1.-三脆(62)A.2岩土基本变量统计参数的确定方法(62)A.3可靠指标计算时基本变量统计参数的确定方法(65)附录B岩体风化程度划分(69)附录C岩体结构类型分类(70)附录D水运工程中常见的几种成因类型的士及其工程地质特征(71)附录E碎石土密实度野外鉴别方法(72)附录F用分级加荷实测沉降过程线推算固结系数的方法(73)附录G查表法确定地基承载力(75)附录H地基承载力系数表(78)附录J用十字板剪切强度回归抗剪强度指标计算方法(82)附录K考虑侧面摩阻的土坡稳定抗力分项系数修正(84)附录1.地基垂直附加应力系数图表(85)附录M平均应力固结度计算表(90)附录N水泥搅拌桩法室内配合比试验(92)附录P水下水泥拌和体稳定性略算和强度聆算(93)附录Q本规范用词说明(105)引用标准名录(106)附加说明本规范主编我位、参编常位、主要起草人、主要审查人、总校人员和管理组人员名单(107)条文(109)2术语2.0.1助CbnSoIiCfatien(greeinStress饱和土体在某荷载作用下而某时刻的超静孔隙水压力消散值与初始超粉孔隙水压力的比值Hi以百分数表示声2.0.2重度1.hitGravity重力密度或容审府单位体积岩土材料受到的中力W2.0.3d3tSSpecificGravityofSoi1.rtic1.e士粒在105CIIoC下烘至恒量时的质量与同体积4。C时纯水质量的比值用2.0.4黏瓦QayWtic1.e粒径小于等于0.00511m的±f贼用2.0.5合力f瓣角S1.opeAng1.eofGnpositeForce作用于计算面上的合力方向与!S向的夹角H2.0.6合力H嫡率S1.opeGradientofCknpositeForce作用于计算面上的水平合力与竖向合力的比值后2.0.7翘端附面Critica1.S1.idirpSurface±坡与地基稳定计算中"亢力分项系数计算值最小的滑动面并2.0.8夕结压力Preccnso1.i(tiPressure土体在地质历史上曾受过的最大有效竖向压力X2.0.9组匕Oef-Ccnso1.idaticnRatio土体的先期固结压力与现有土层有效上覆压力的比值W2.0.10欠固结±Under-CDnSO1.inSo1.在自圜玉力下嘛第度固结的±H2.0.11魁SoftSoi1.由滨海相、泻湖相、三角洲相、河湖相等沉唧境形成的天然J皤比大于或等于1.0、天然含水率大于液眼的细粒土W2.0.12嫉比U1.traSoftSoi1.十字板抗剪强度小于等于5kPa的软土#2.0.13Sensitivity原状土与重塑土不排水剪强度之比存2.0.14总应力J去Tota1.StressMthCd不计孑脾水压力才只考虑总应力疗并采用总应力强度指标分析的方法用2.0.IS俄2工去EffectiveStressNtod在计算抗滑力矩时Hi考虑孔隙水压力的影响府并采用土的有效剪强度指标计算的方法用2.0.16兔合地基ComposeFoundaten部分土体被增强或被置换而形成由地基土和增强体共同承担荷载的人工地基W2.0.17地基承载力特征值CharactensttcVa>-eofSubsot1.BearrgCaoacdy由载荷试鸵测定的地基土压力变形曲线线性变形段内规定的变形所对应的压力值才其最大值为比例界限值升8地基处理8.1 一般规定8. 1.1地基处理方案的确定应满足下列要求：(1I根据工程实际条件、周边环境等因素进行综合分析点初步选出可供考虑的地基处理方案J(2I对初步选出的方案从预期效果、施工条件、处理费用和对环境的影响等方面进行技术经济分析年选择合理的地基处理方案用9. 12地基处理方法应考虑土质条件及加载方式.建筑物类型及适应变形能力、施工条件、材料来源、地下水条件和处理费用等因素经多方案比较选定才必要时可联合应用多种地基处理方法用水运工程中常用的地基处理方法可按表8-2选用#表9.1.2常用地基勉理方法处理方法适用范雷换一法换埔厚度一般不大于Sm的笠土爆破法e破漱康石有下卧持力层的厚度一般为，m2%的漱泥、淤泥质土水下爆破夯实水下地基或基礴为炭石或碎石的地星加筋型层法包括土工织物，格.土工网等)次土地基排水固结法推载预压法淤湿、淤泥质土.冲填土等饱和站土地84但不适用于混炭土寅空倒压法以黏性土为主的软土地基，必要时可以联合堆载就克法和就夯置换法松状的碎石土、砂土,低池和度的物土与粘性土、素ta土和余埴土降水强夯法汉度不超过的砂土,粉土、粉质黏土等地基报冲法废冲挤密法砂土及各类散粒材料的埔土限冲置换法J三±»±-粉质帖土.索贵土和杂填土.4对于不排水抗剪强度小于2SP,的馆和魅性土应通过成蛇确定其适用性砂柢法和挤密秒班法他和玄性土、砂性土.非饱和孤世匕杂填土.松领塘土等碎石株法松散砂性土.以耨玄住土以及液化地基等水泥掳律桩法淤泥.淤泥质土和含水率较高且地基承或力不大于1202三的整性土地三高压顶射注浆法米泥、淤泥质土.as性土.粉土、砂土、米培土和碎石土等地基10. 1,3地基处理工程对周围环境、生态、景观或建筑物产生不利影响时才应对影响程度进行分析评估X有虺吉时门应采取防护措施后11. 1.4地基处理设计前应取得土的物理力学性质、土层分布.地下水等资料用(6)采取治盖防护'洒水防护等，(7)采取定向控制濯破户8.4加筋垫层法8.4.1 土工合成翻斗加筋垫层宜设置在堤身的底部亦并应沿主要受力方向铺设W8.4.2 加筋垫层应选用抗拉强度高、延伸率低的土工合成材料审具耐久性应满足工程需要用8.4.3 ±1合成材料力呦垫层设计应包括下列内容：(1)整体稳定睑算J)(2) ±工合成材料抗拉强度计算W(3) 土工合成材料锚固长度计算R(4) 土工合成材料加筋垫层构造设计月8.4.4 采用土工合成材料加筋垫层工程的整体稳定验算可采用圆弧滑动面法或水平滑动面法用8.4.5 厚层软基采用圆弧滑动面法验算地基整体稳定性应符合下列规定M8.4.5.1 危险滑动面稳定验算应得足下式要求(三8.4.5):WMN-(M“+A.I/Q(8.4.51)YuMd作用于危险滑动面上滑动力矩的设计值(kN.mm)PYR抗力分项系数值取1.113MRk不计加筋垫层时危险滑动面上抗滑力矩的标准值(kNmm)VM，一加筋垫层产生的抗滑力矩标准值(kN.mm)用IS8.4.5QS弧节S询燧圆消IS示O；制函Aq一块飒加三.-R滑畔径X一以滑弧通过度顶为起点至加筋空层处的土条个数84.5.2危险滑动面上滑动力矩设计值、抗滑力矩标准值可按下列公式进行计算：Mid=sj(x1.,-x1.)(W；+%也)(8.4.5-2)1.土工合成材料抗拉强度设计值（kNm）用图8.46水平滑动隐定计算图#705瞳以上堤怵主动土压力，土土工合成材，帧拉显度Jp5-软土层主动土压力JPI1.被动土压力>J-软土层底威H滑力8.4.7 ±1合成秘撇抗拉强g衡4值宜按根确定：1.=119YeP,（8-4.7）式中T1.土工合成材料的抗拉强度设计值（kNm）J%经验系数H可取O.乃，Y£-±B力分项系数4取1.0»土工合成材料以上堤体主动土压力标准值（kNm）*8.4.8 土工合成翻斗的极限抗拉强度标准值宜按下式确定：Tu=Yn1.（8.4.8）式中T1.土工合成材料的极限抗拉强度标准值（kNm）RYmf合强度折减分项系数疗直取3R当考虑长期作用及蠕变时1可取4疝当有经蛤时才可适当减小R1.土工合成材料的抗拉强度设计值（kNm）片8.4.9±1合成材料的长度瓯F式计算:(8.4.9)IP2W：IatR式中I一土工合成材料的锚固长度（m）RYw±1合成M料抗拔分项襁恸性土取1.5H黏性土取2.0J-1.土工合成材料抗拉强度设计值（kNm）j>W.；作用于土工合成材料表面上的垂直应力标准值（kPa）R1.土工合成材料与其下填料的视摩擦角（。）点宜通过试验确定W当无试验资料8.4.10软土地基上土工合成材料加筋垫层下直设直砂垫层陆上砂垫层厚度不宜小于20ChiYM水下砂垫层厚度不宜小于50Chm）I!砂垫层宜采用中砂、粗砂#含泥量不宜大于5%.#8.4.H力呦材料上直接抛填块石时，:应在垫层上设保护层或加设土工网用8.5.1砥妣应刨STm要内容：8.5堆载预压法8-8.8外围封闭降水管在强夯施工期间应连续进行降水月88.9强夯单击夯击能应根据要求的加固深度经现场试夯或当地经验确定。初步设计时可取80OkN.m-3000kN.m巾可采取先轻后重、逐级加能的方法确定每遍夯击能用8.8.10夯点宜采用正方形布置户间距宜为3e5mW渗透系数较大的砂性土取较大值若8-8.H两遍夯击之间的间歇时间应根据土中超粉孔隙水压力的消散时间确定打在超静水压力消散75%以上后可以进行下一遍强夯用8-8.12单点夯击遍数宜采用23遍用单点夯击完成拔除所有降水管后应再以低能量满夯2遍匚表层压实度要求较高时可进一步采用振动碾压措施用8.8.13单点夯击击数应根据现场试睑中得到的屐佳夯击能确定M晟后两击的平均夯沉量不应大于5cm且夯点周围不应有明显的隆起M8814降水强夯施工经验及资料较为缺乏的地区可通过选取地质条件有代表性的区域进行降水强夯试睑卜'根据试验结果脸证或调整设计参数用8.8.15降水强夯加固后地基的沉降、地基承载力、地基稳定可根据勘察成果按本规范有关规定进行计算X8.9振冲挤密法和振冲置换法8.91振冲挤密法设计应符合下列规定用8. 9.1.1振冲挤密法设计应包括下列主要内容：(1:娠冲处理的深度、振冲点的范围,布置方式和间距W(2)质量监测、检验要求月8.9.1.2处理范围应大于建筑物基础范围卜'在建筑物基础外缘每边放宽不得少于SmW8.9.1.3处理的土层较薄时“振冲深度应穿过需处理土层至相对硬层？处理的土层深厚时W应按建筑物地基的变形允许值和满足地基稳定性确定报冲深度口对可液化的地基处理深度应满足地基强度、变形及抗震要求用8.914振冲点宜按等边三角形或正方形布置而其间距应根据土的颗粒组成、要求达到的空实程度、地下水位和振冲器功率等在2.Om4Om范围内选取必要时通过现场试验脸证后确定用891.5当需填料时。每一振冲点所需的填料量应根据地基土要求达到的密实程度和振冲点间距点通过现场试验确定用填料宜用质地坚硬的碎石、卵石、角砾,圆砾、砾砂、粗砂等材料点粒径直小于ScrrH8916地基承载力标准值和变形计算可按第5章、第7章的有关规定执行若不加填料地基承载力特征值宜通过现场载荷试验确定月挤密深度内土层的压缩模量应通过原位测试确定用8.9.2振冲2S换法设计应符合下列规定M8.92.1振冲苣换法设计应包括下列主要内容：(1：，振冲苦换处理的深度、振冲点的范围、布置方式和间距(2I振冲置换材料要求Rtan=mctap+(1-rrpp)tar1(8.9.2-4)CiP=(I-EJ(8.9.2-5)式中卬一旦合土层内摩擦角标传值(。)；m-面积置换率中Pp-应力集中系数Rp一桩体材料内摩擦角标准值(°)J),一桩间土内摩擦角标准值(°)Q砂土或土取试验值C较软的黏性土地基适当P三%县合土层黏聚力标准值(kPa)Pc桩间土黏聚力标准值(kPd麻nfzg力比.土坡和地基稳定计算时宜取1.02.0府附加(蚊I，网取凝.大时取总值用8.9.2.13载荷试验和桩间土检验应在施工完成并间隔一定时间后进行用黏性土地基的间隔时间可取21d2&P粉土地基可取MCH砂土地基可取7dW8.10砂桩法和挤密砂桩法8.IQ1砂桩法的密砂桩法设计应包括下列主要内容：Q)确定砂桩的直径、间距、排列方式和深度1.(2)选择桩身材料A(3)计算地基沉降、承载力及整体稳定等中(4)提出质量监测R检迨要求*8.10.2对以地S承载力和变形控制的工程打砂桩姐1范围应大于基底范围-处理宽度宜在摄班卜缘扩大13苗海EF对可液化地基值在基础外缘扩大宽度不应小于可液化土层厚醐1/2而且不应小于5m48.10.3桩径可根据地基土质情况、施工条件和成桩设备等因素综合确定H砂桩宜采用30Chn-100ChInR挤密砂桩宜采用100ch1.n180ChmW对强度较低的饱和黏性土地基宜选用较大的直径河水下砂桩直径宜取大值.#8.IQ4砂桩班位宜采用等边三角形或正方形均匀布省W8. IQ5砂桩的间距应通过现场试蛉确定吊试验前初步确定桩间距时应符合下列规定并8.10. 5.1对松散粉土和砂土地基点应根据挤实后要求达到的孑比e1确定百.可按下列公式估算彳但不宜大翎雌宜径的4.5倍：(1)等边三角形布宜时#间距按下式计算：s=09d(8.1Q5-1)(2)正方形布置时W间距按下列公式计第：8.10.9加固饱和黏性土时q砂桩顶部宜设苦砂垫层内砂垫层材料宜采用粗砂或中砂。含泥量不得大于5%H砂垫层厚度陆上宜为300mr>50Ch1.IM水下宜为100Chm-200Qnn1.I1.8.IQ10砂桩复合地基承载力宜通过载荷试验确定值也可按式(8.9.2)估算F8.IQ11对砂桃和三S换率小于O.5的挤密砂桩向豆合地基的沉降计算可按第7.2节的有关规定执行卦对置换率不小于0.5的挤密砂班射兔合地基的沉降可按下式计算势SH1.mxS(8.10.13)式中S1.京合地基沉降Rm-苣换率j>S一对应的天然地基条件下的沉降彳按第7.2节有关规定计算用8.IQ12当砂桩用于处理岸坡地基时弁应6度有关规定进行抗滑稳定性验算用基合蛔弑(8.9.2-4)的8.9.2-5)计算用8.IQ13加固饱和黏性土时匚宜考虑地基土强度的增长用桩间土的强度可按下列公式计算:(8.1Q13-1)(8.10.13-2)c*=csa+p%tar%U,z,=1(1-Hn-)m式中JT庄间土抗剪强度标准值R<t加载前的桩间土抗剪强度标准值R,-应力降低系数Jo&桩顶平面上作用的荷载在计算点引起的附加应力按弹性理论计第cq一桩间土的固结不排水内摩擦角VUri应力固结度M按砂井固结理论计算Inf±Zt)比M=23Pm-省换率K8.IG14对沉降要求严格的建筑物采用砂桩地基时.应采取预压等措施减小工后沉降以满足要求用8.IQ15挤密砂桩的设计除应符合本规范规定外4尚应符合国家现行有关标准的规定片8.11碎石桩法8.H.1处理范围应根据建筑物基础结构形式、受力特点及建筑物的重要性和场地条件确定q宜在基础外缴T大23y班小当软土层较厚或荷载较大时应通过计第编定基础外缘扩大桩排数对可液化地基向应在基础外缴T大24刊触用广展宽度不应小于基底下可砒填®邮1/2汨和吁5.OmW8.112桩位布告形式应根据处理面积和基础形式确定用对大面积满堂处理而宜用等边三角形布置中对单独基础或长条形基础才宜用正方形、矩形或等腰三角形布置程8.113桩的间距应根据上醉构荷载大小和场地土层情况口通过现场试验确定点可采用即何按8.10.5条雁出8.11.4标的直径应根三g计所施面积S换互桩间距确定才宜采用08m1.5mW镯估同痂呢.1261蚌或8.126-2)计算Q并取其较小值先Ra=upgqsi1.i-eqsA0(8.126-1.)Ri=f1Ap(8.12.62)式中R1.单桩竖向承载力特征值(kN)4班的周长(m)11一桩长范围内划分的土层数口qf-桩周第i层土的侧阻力特征值(kPaA淤泥可取5kPa8kPaP淤泥质土可取8kPa-12kPaP软塑状的黏性土可取12kPa*18kPa可瞿状态的黏性土可取18kPa24kPaP可按现行国家标准，建筑地基基础设计规范”(GB507)有关规定或地区经验确定»1；一班长范围内第i层土的厚度(m)Wf端天然地基土的承载力折减系数府可取O.40.6点桩端天然土承载力高时取高值»q桩端地基土未经修正的承载力特征值(kPa而可按现行国家标准，建筑地基基础设计规范”(GB50007的有关规定确定RAp搅拌桩的截面积(行)口1.桩身强度折减系数；可取O25O.33»%与旋喷桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块(边长为70.7m的立方体)在标准养护条件下90d龄期的立方体抗压强度平均值(kPa#8.126.4水泥土搅拌桩复合地基的承载力特征值应通过现场单桩或多桩复合地基载荷试验确定#试睑前可按下式估算：f=n+3(1.-m)t(8.12.6-3)式中。一豆合地基承载力特征值(kPa)i>m一搅拌桩的面积直换率()J>RJ-单桩竖向承载力特征值(kNJAP搅拌桩的截面积(m2)-三间土承载力折减系数府当桩端土为软土时而按B=05-1.03当桩端土为硬土时4取BVo.5皓不考虑桩间土软土作用时订取B=OJf*处理后桩间土承载力特征值(kPa府可取天然地基承载力特征值芹8.126.5加固设计时可根据地基承载力要求F,按下式估算搅拌桩的面积(8.12.6-4)式中m一搅拌桩的面积置换率()R%基合地基承载力特征值(kP&»-三间土承载力折减系数。当桩端土为软土时点按B=051.0口当桩端土为硬498.127.3当搭咻作为勒式结构基寸"箱体顶部应设有抛石基床拌和体卿隆起土的未清除部分应满足设计强度要求卜抛石基床的厚度不应小于O5r1.且不应大于1.Sn*'当抛石基床的厚度大于1Om时方宜采用承锤!氐落距拍夯:拍夯能直取80k1.11f1.kJ,HM8.127.4H雌酬与上S三构相对应结构缝的间距不宜小于8m.tf8.127.5 拌和土的抗压强度标准值应根据施工工期长短点取室内配合比试睑拌和土90d或12Od龄期的无侧限抗压强度用施工期各阶段计算情况应取相应龄期拌和土的强度用(8.12.7-1)8.127.6 卿俩画国三振佳值班根计第:.1.-f。式中0.-m口体抗压强度标准值(kPa)J>K一换算系数Q可取0.6Wf0拌和土的抗压强度标准值(kPa)方应根据施工工期长短H取相应龄期的室内配合比试验拌和土强度投8.127.7 拌和体励谟强度标准值可按下式计算：t0.5。0(8.127-2)式中1.T物体抗剪强度标准三kPa)Od-拌和体抗压强度标准值(kPa并8.127.8 拌和体的宽度和深度应根据强度、稳定性和地基承载力的要求计算确定才并应满足构造要求算8.127.9 壁式拌和体的壁间宽度应根据稳定性和地基承载力的要求确定扉其短壁深度应根据其抗剪强度要求确定点且不宜小于3m#8.127.10 .127.10块式拌和体的体积应按拌和体四周拌和土桩搭接交点的连线所包围的面积乘以拌和体的深度计算用8. 127.H壁式拌和体体积应按下列方法计算：(1)长壁和短壁的宽度以拌和土桩搭接交点的连线计算力(2)拌和体的宽度以最外侧拌和土桩搭接交点的连线间的宽度计算拌和体的体积以长壁和短壁四周拌和土桩搭接交点连线所包围的面积分别柒以!j¾才腾8.127-1本啕8.127-2#8.127.12拌和体工程员可根据工程的具体情况计算确定疗也可取拌和体的体枳乘以磁1.10的计算值月8.127.13拌和体的稳定性验算和强度验算可按附录P臧定执行用8.127.14块式拌和体基础的正常使用极限状态设计应进行持久状况作用效应长期组合的地基沉降计算X8.127.15当拌体若底土层以下存在可压缩比时才应按照第7面的有关规定计算可压缩土层的沉降量#计算前将Q体的沉降可忽略不计K于1:0.5的边坡可采用湿法喷播护面用8.14.8.7 风化岩石、岩石可采用客坟播护面中当坡度陡于1：1时才宜设置挂网或混凝土格构W8.14.8.8 蟒好1:0.75的全风化岩石边坡可采用浆砌块（片）石或水泥混凝土骨架植被护面片.当坡面受雨水;中刷严重或潮湿时由坡度应缓于1:1用在降雨量较大且集中的地区点骨架宜做成截水沟型#截水沟断面尺寸由降雨强度计算确定赭8.14.8.9 坡体中无不良结构面、风化破碎的岩石边坡可采用锚杆混凝土格构植物防护片.锚杆宜采用非预应力的全长粘结型锚杆*锚杆间距、长度应根据边坡地质情况确定麻锚杆保护层厚度不应小于20三itf格构采用钢筋混凝±6混凝土强度不应低于C25N格构几何尺寸应根据边坡高度和地层情况等确定P格构内宜植草I格构断面高X宽不宜小于300rrn×25Chm*!ST3si350ChTnX40Ornnr8.14.8.10 8.10坡率缓于1:0.75的全风化强风化岩石心块植物护面并视需要设置笈砌块（片）石或混凝土骨架卦多边形水泥混凝土预制块的混凝土强度不应低于C20。厚度不应小于15Ow空心预制块内应填充种植土点喷播植草M8.14.8.128.148.11坡面为破碎结构的硬质岩石或层状结构的不连续地层以及坡面岩石与基岩分开并有可能下滑的挖方边坡府可采用锚杆挂网喷浆或喷混凝土护面用锚杆应嵌入稳固基岩内出锚固深度应根据岩体性质确定用钢筋网喷射混凝土支护厚度为10Chn25Omnh钢筋保护层厚度不应小于2Qmvf于1：1.25西劭坡4凡受到水流冲刷等有害影响且水流流速不大于3Es的部位可采用干砌块（片）石护坡用护坡厚度不宜小于25Onrvf铺砌层下应设亘碎石或砂砾垫层才厚度不宜小于100nrnK8.14.8.13坡度缓于1:1的易风化岩石边坡采用干两块（片）石不适宜或效果不好时可采用浆砌块（片）石护坡用对于水流流速为4rts-5ms,波浪作用较强中以及可能有流冰、漂浮物等冲击作用时才可采用浆砌块（片）石防护并结合其他防护加固措施后护坡厚度宜为30Chin50（h11vi用于防冲刷时麻最小厚度不宜小于350m哥石料强度等级不应低于MB（M砂浆强度不应低于MS点在严寒地区和地爱地区或水下部分的砌筑砂浆强度等级不应低于M7.5才护坡应设雪伸缩物Q泄水孔H申缩缝间距宜为2加25m缝宽2Omn-30m”缝中应填塞沥吉麻筋或其他有弹性的防水材料用诵砌层下应设舌碎石或砂砾垫层匚厚度不宜小于100mnif8.14.8.11 .14.8.14易风化或风化严重的软质岩石或较破碎岩石的挖方边坡麻边坡不陡于1：05河采用护面培防护用护面墙类型应根据边坡地质条件确定点窗孔式护面墙防护的边安秘轩1：0.刑共式护面墙适用于边坡下部岩层较完整而上面需防护的边坡注坡于1:0.5#单级护面墙的高度不宜超过Iar1.才并应设置伸缩缝和泄水孔M护面墙顶宽不应小于500nH底宽不应小于100（hmP护面墙基础应设置在稳定的地基上才埋置深度应根据地质条件确定小护面墙前趾应低于边沟铺砌的底面W护面墙可采用浆砌条石、块石、片石或混凝土预制块等作为砌筑材料府也可现浇素混凝±小伸缩缝的间距宜为算工程数量和造价时将计算数量乘以适当的扩大系数用该系数约为1IOW目前向国内采用水下深层水泥搅拌法加固软土地基建造重力式码头的工程只有天津港东突堤北恻码头工程和姻台西港池二期等两个工程实例月在这两项工程中户姻台港为6度地震烈度区才不考虑地震的景乡响R未做地震情况下的稳定计算P仅天津港东突堤北侧码头按7度地震烈度进行了计算H且是按照“日本港口设施技术标准”进行地震情况下的稳定计算F所以现在还没有采用我国现行规范进行抗震设计的实例M考虑到要将深层水泥拌和体的设计纳入现行的规范体系巾且从结构形式的分类上。深层水泥拌和体仍属于重力式的范围R因此才在本规范中采用现行的“水运工程抗震设计规范”（JTS1*20口中的方法计算地震时的稳定后8.13高压喷射注浆法本节的制定主要以“建筑地基处理技术规范”（JGJ川-2013为基础再参照其他行业标准编制用8.14 岩石地基及边坡8.14.7边坡浅表层加固是指对浅表层不稳定块体的加固#表层加固作用一般不参与边坡整体稳定性加固的计算并等工制成月8.14. 8边坡坡面保护是指防止表层岩土风化剥落、雨水;中刷的措施用三维植被网以热量树脂为原料口采用科学配方H经挤出、拉伸、焊接、其结构分为上下两层门下层为一个双面拉伸的高模量基础层H-强度足以防止植被网变形麻上层由具有一定弹性的、规则的、凹凸不平的网包组成用由于网包的作用:畿降低雨滴的冲蚀能量卜'并通过网包阻挡坡面雨水#同时网包能很好地固定充填物（土、营养土、草籽）使其不被雨水冲走；为植被生长创造良好条件才另外4三维网固定在坡面上K直接对坡面起固筋作用后当植被生长茂盛后H根系与三维网盘错、连接、纠缠在一起由坡面和土相接*形成一个坚固的绿色复合防护整体起到复合护坡的作用用湿法喷播是将客土（提供植物的生育的基盘材料）、纤维（基盘辅助材料）、侵蚀防止剂、缓效肥料和种子按一定比例E加入专用设备中充分混合后。喷射到坡面卜使植物获得必要的生长基础达到快速绿化的目的*描杆混凝土格构植草防护形式有多种组合:渔杆混凝土格构+喷播植草、锚杆混凝土格构+挂三维土工网+喷播植草、锚杆混凝土格构+土工格室+喷播植草、锚杆混凝土格构+混凝土空心块+喷播植草等用8.15 其他方法地基处理方法还包括打入桩法、树根桩法、灌注桩法、箱筒形基础处理方法等其他处理方法府另外还有些多种地基处理方法的组合方法H如真空联合电渗法、真空联合强夯法、真空联合碎石桩法、堆载联合强充法、降水联合堆载;去等点本规范不再一介绍用9监测和检测9.2监测9. 2.2表丸2.2是在。港口工程地基规范UTJ250-98；表8.0.2的基拙上加以调整才并增加了船闸,整治建筑物地基的监测项目用10. .4根据实际工程的监测经验编写月对于狭长地段向距离较大时监测断面间距取大值#11. 2.5当采用爆炸法,强夯法、砂桩法.水泥搅拌桩法、高压喷射注浆法处理软弱地基时打需要对周边岸坡进行监控其原因有二©一是地基土体因施工扰动而强度下降可能造成岸坡失稳#二是振动诱使极限状态的岸坡失稳W9.3检测9.3.3为便于对比地基处理的加固效果才加固前后需要对地基都进行相应的检测M检测项目一般前后对应一致点但加固前常常不做载荷试验用9.3.4根据实际工程的监测经睑编写月对于狭长地段点距离较大时检测断面间距取大值*附录A岩土基本变量的概率分布及统计参数的近似确定方法A.1一般规定岩土基本变量的概率分布及统计参数的确定才对岩土工程设计、施工、检验起若至关重要作用。也是贯彻“港口工程结构可靠度设计统一标准。（GB5。158-2。1。）的重要体现用自2。世纪80年代后期以来后港口工程地基规范结合规范修订就进行了地基可靠度研究才尤其对岩土基本变量参数的统计方法进行了深入研究F提出了抗剪强度指标统计的简化相关法和正交变换法M由于土的豆杂性而把土性指标作为随机变量研究与土的空间变异性质并不吻合府为了解决这一难题扉本次修订规范又继续进行了“随机场理论在土指标统计中的探索与研究专项课题研究，.该研究主要针对一维随机场：即一维随机过程）W目前利用随机场理论确定岩土基本变量的统计参数尚不普遍用一般工程难以满足按随机理论的钻探及现场测试取样要求疝同时采用随机场理论仍然要和实践经脸相结合。因此目前对于一般工程仍然把岩土指标作为随机变量求得其统计参数r这同原规范的有关规定是一致的肉只有当需要进行可靠指标计算时用才应用随机场理论点把岩土基本变量作为随机过程:统计参数并确定其空间变异性用A.2岩土基本变量统计参数的谈定方法A.2.1-A.2.2本小节给出的岩土基本变量统计参数的确定方法同“港口工程地基规范（JTS147-1一2。10）的相关规定用A.3可靠指标计算时基本变量统计参数的确定方法A.32相关距离的定义见A3.3.5条文说明相关部分用A.3.3.1A.3.3.2欲求均值标准差而要求取样间距相当密点取样间距要能反映随机场（目前仅考虑一维随机过程:，特征参数要求。这就要求取样间距小于或等于基本变量的相关距离前满足这一要求的勘察项目有睁力触探、连续标准贯入或连续取土等户对于需要计算可靠指标的工程E用这种方法求出的土性指标变异性比用点方差求出的更为合理月可以使工程设计更为可完I土性指标的变异性要为空间变异性出土性指标基本变量不是随机变量H而是随机场,随机过程）用目前研究随深度变化的一维随机过程府并认为是Tt平稳随机过程才研究平稳随机过程的一个样本才就可以得到该随机场过程的特征参数才从以前的点方差到本次修订规范的空间均值方差是一个进步。在理论上是科学、合理的M因土参数的变异性更符合这T律W也与国际上的研究相吻合用因此提出这一方法以改变对土体的随机特征的认识点这是必要的用按随机场理论要求进行勘察。要花费一定代价去勘察、钻探取±(包括连续取土室内试验)、做现场强度试验(如隐力触探、连续标准贯入、连续贯入十字板)以满足随机场取样要求点取得合格的子样点得到比较符合实际的士参数变异性和可靠度疗得到合理的设计并可合理的利用工程费用和节省投资*A.3.3.4岩土1程实为空间问题疝对于条形基础可简化为平面问邈疗其变异性受比沉积形成过程影响才竖向变异性较大卜、所以本规范主要研究竖向一维随机过程为主"但是士工大量问题是平面问题考虑平面问题的变异性Q其方差要比单向(竖向)的变异性大用因此考虑二维空间的标准差必要乘以大于1O的空间均值修正系数