《公路装配式混凝土桥梁设计规范》（JTGT 3365-05—2022）.docx

JTG中华人民共和国行业推荐性标准JTG/T3365-05-2022公路装配式混凝土桥梁设计规范SpecificationsforDesignOfHighwayPrecastConcreteBridges2022-02-25发布2022-08-01实施中华人民共和国行业推荐性标准公路装配式混凝土桥梁设计规范SpecificationsforDesignofHighwayPrecastConcreteBridgesJTG/T3365-05-2022主编单位：中交第二公路勘察设计研究院有限公司批准部门：中华人民共和国交通运辘部实施日期:2022年08月01B-XX.-A刖百根据交通运输部关于下达2018年度公路工程行业标准制修订项目计划的通知（交公路函（2018）244号）的要求，由中交第二公路勘察设计研究院有限公司承担公路装配式混凝土桥梁设计规范的制定工作。编制组通过资料调研、理论分析计算、试验研究、实体工程验证等工作，总结吸收了近年来我国公路装配式混凝土桥梁设计方面的成熟经验和相关科研成果，参考借鉴了国外相关标准，经过多次征求意见及评审修改，完成了本规范的编制。本规范包含7章及3个附录，分别是总则、术语和符号、基本规定、材料、上部结构、卜.部结构、抗震设计，附录为吊点设计、活性粉末混凝土材料性能和圆形管墩-承台承插式连接设计要求.本规范由冯陋程、余顺新、夏匕负货起草第1、2、3、4章，徐宏光、李国平、身飞、朱玉、俞文生负责起草第5章，周良、李国平、余顺新、张晟斌、叶文华负贲起草第6章，耿波、周良、李雪峰负责起草第7章，李雪峰负责起草附录A,朱玉负奏起草附录B,余璇新、红飞、王志刚负五起草附录C.谙各有关单位在执行过程中，将发现的问题和意见，函告本规范日常管理组，联系人：身飞（地址：武汉经济技术开发区创业路18号；邮编：430056,电话：02784214184：E-mai1.：741.283551.）,以便修订时参考。主编单位I中交第二公路勘察设计研究院有限公司参编单位：上海市城市建设设计研究总院（集团）有限公司安徽省交通规划设计研究总院股份仃限公司同济大学招商局重庆交通科研设计院有限公司江西省交通投资集团有限员任公司主编,冯,明程主3g人员«余顺新夏飞李国平周良朱玉张晟斌徐宏光耿波叶文华李雪峰俞文生主审«Tj-HJ弁与审杳人员»秦大航梁立农李春风刘钊姜友生袁洪詹建辉王景全聂利英付克俭马健中胡志坚魏立新余培玉李华云刘硕陈冉卢他吴有铭赵会东史方华丁望星张永涛陈呜贾俊峰叁加人员：王志刚魏思斯段宝山曾明辉杨大海陈金州李漾刘颍王德志谭邦明继武刘勇孔佳伟刘海清李春生I总则12术语和符号22.1 术语22.2 符号33基本规定93.1 一般规定93.2 作用及作用效应组合93.3 设计要求94材料I1.4.1 混凝土、钢筋和钢材114.2 连接材料I1.5上部结构165.1 一般规定165.2 构造规定165.3 计算规定2()5.4 持久状况承载能力极限状态计免205.5 持久状况正常使用极限状态计算355.6 持久状况和短哲状况的构件接缝位置应力计算396下部结构436.1 一般规定436.2 构造规定4663计算规定506.4 持久状况承载能力极限状态计算506.5 持久状况正常使用极限状态计算586.6 持久状况和短暂状况的构件接缝位置应力计算597抗震设计597.1 般规定597.2 抗箧验算617.3 抗震措施68WmA吊点喇70附录B活性粉末混液土材料性能73附录CID形一承台承插式连接设计要求82本规也用词用语说明871总则1.0.1为规范和指导公路装配式混凝土桥梁的设计，推进桥梁工业化发展，提升桥梁工程的品质，制定本规范.1.0.2本规范适用丁公路装配式混凝土梁式桥梁的设计。1.0.3公路装配式混凝土桥梁的设计，应遵循安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，综合考虑预制、运输、安装等施工因素.1.0.4公路装配式混凝土桥梁的设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。2术语和符号2.1 术语2.1.1 装配式混凝土桥梁precastconcretebridge由预制混凝土构件通过可靠的方式连接组合成整体的混凝土桥梁02.1.2 胶接缝epoxyjoint混凝土构件预制节段的结合面采用涂抹环氧基树脂材料的接缝。2.1.3 砂浆填充接缝Iuortarjoint混凝十.构件预制节段的结合面采用水泥基砂浆填充后压密的接踵.2.1.4 现浇混凝土接缝casi-in-p1.aceconcretejoint混凝土构件的预制节段之间采用现浇混凝土连接的接缝，又称湿接缝。2.1.5 灌浆套筒连接groutedsp1.icings1.eeve在金属套筒的端部插入刷筋并压注水泥基灌浆料的钢筋连接方式。2.1.6 港浆波纹钢管连接rebarsp1.icingbygroutedcorrugatedstee1.pipe混凝土预制构件预埋受力钢筋插入另构件的预埋波奴钢管内并用注水泥基灌浆料的钢筋连接方式。2.1.7 构件承插式连接socketconnection将预制构件端插入相接构件的预留孔内，通过浇筑混凝土或压注水泥基灌浆料，使构件连接成整体的连接方式。2.1.8 钢筋插槽式连接groutedpocketconnection将预制构件预埋受力钢筋整体插入相接构件的预用孔内部,通过浇筑混履士使两者连接成整体的连接方式。2.1.9 全厚度预制桥面板fu1.1.-depthdeck沿桥面板厚度方向一次性预制完成的桥面板。2.1.10 部分厚度预制桥面板pa11ia1.-dcpthdeck桥面板厚度方向仅预制部分厚度，现场浇筑剩余厚度的桥面板。2.1.11 剪弯比ratioofsheartobendingmoment剪力与弯矩设计值之比，用于判断甘段拼装受弯构件接截面是否应进行抗剪弯承效力计算。2.2 符号2.2.1 材料性能Ee混凝土的弹性模量；Zm、J混凝十的轴心抗压、抗拉强度设计值：G、儿混凝十的轴心抗压、抗拉强度标准值；Z；、尔施工阶段混凝土的轴心抗压、抗拉强度标准值：几Jt边长为5Omm的混凝土立方体抗反强度标准值：1.c体外预应力钢筋的抗拉强度设计值：点体内预应力钢筋的抗拉强度设计值：M体内预应力钢筋的抗压强度设计值：儿、儿普通钢筋的抗拉、抗压强度设计值：3内环钢筋的抗拉强度设计值：射U形钢筋的抗拉强度设计值；1.j1.箍筋的抗拉强度设计值：穿过可能剪切开裂面钢筋或核心混凝土加强钢筋的抗拉强度标准值。2.2.2 作用与作用效应W11弯矩设计值：圆形截面受压构件全部纵向连续普通钢筋和预应力钢筋合力产生的抗弯力矩设计值：环形截面受压构件全部纵向连续普通钢筋和预应力钢筋合力产生的抗弯力矩设计值：H.,受弯或受压构件截面抗弯承载力设计值：，乜桥墩等效屈服弯矩：NIi轴向压力设计值；%r受压构件纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的合力设计值：Ni圆形截面受压构件全部纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的合力设计值：“一一环形曲面受压构件全部纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的合力设计值：NW受弯构件纵向连续普通钢筋和1¾应力钢筋的合力设计值在接St截面法向的分力；A1.一受压构件的截面抗压承载力设计值：T登向拉力的设计值；匕剪力设计值：V；施工阶段计入动力系数作用标准值组合在接缝截面产生的剪刀：Vph1.1.涔起预应力钢筋拉力设计值在与构件轴线垂直方向的分力：J一弯起预应力纲筋拉力设计（ft在接缝截面切向的分力：Vfc弯起预应力钢筋的永存预加力在与构件轴线垂直方向的分力：心截面抗剪承载力上限值：c剪压区混凝十的压应力设计值：,使用阶段接缱截面混凝土的最大压应力：a施工阶段接缝截面边缘混凝土的最大压应力：。卬使用阶段接健位置混凝土的最大主压应力：施工阶段接缝截面边缘混凝土的最大拉应力：GX作用准永久组合下接Sf截面边缘混凝土的拉应力；01.1圆形或环形截而体内预应力钢筋合力点处混凝土正应力等丁零时体内预应力钢筋的应力：pn,i截面受压区体内预应力钢筋合力点处混凝土正应力等于零时体内预应力钢筋的应力：永存预加力下接缝截面边缘混凝土的乐应力，或全部预应力钢筋在受拉区体内侦应力钢筋合力点产生的预压应力：“一全部预应力钢筋在截面受压区体内预应力钢筋合力点产生的预压应力：¢."施工阶段接缝截面的平均压应力；%,体外预战力钢筋的极限应力设计值：°tr,体外、体内预应力钢筋的永存应力：1.,i截面受压区体内预应力钢筋的永存应力：,ur体外预应力钢筋的极限应力增量；q作用频遇组合下接缝截面边缘混凝土的拉应力：%货加力和作用频遇组合卜接缝位置混凝土的主拉应力：,p施工阶段构件中心轴处接缝位置混凝土的主拉应力：r.剪压区混凝土的剪应力设计值：。施工阶段接健界面的剪应力：rk施工阶段剪力键根部截面混凝土的剪应力。2.2.3 几何参数1.unT形截面剪压区高度最小时压力合力作用点至截面受压边缘的距离：b矩形截面的宽度、带黑板截面的肋板或腹板垂直于构件弯曲平面的宽度，或现浇接缝的宽度：ht矩形械面的有效宽度、带翼板技面的肋板或腹板沿厚度方向的有效宽度：瓦,矩形截面的宽度或带翼板截面受压翼板的有效宽度：心矩形械面的宽度或带黑板截面受压黑板的抗剪有效宽度：bh受压翼板承托或加腋的宽度：b1.矩形截面的宽度、带翼板截面的肋板或腹板沿厚度方向的宽度，或箱体截面各腹板沿厚度方向的宽度之和：e轴向压力作用点至极面受拉侧或受压较小侧的纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋合力点的距离：小轴向压力对换尊故面形心轴的初始偏心距：构件截面高度；n截面受拉区纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的合力点至截面受压边缘的距离：he减去受拉制纵向普通钢筋保护层厚度的截面抗剪有效高度；Ap受压翼板有效宽度内的平均厚度：hpx体外预应力钢筋合力点至截面受压边绥的初始距离：h截面受拉区或受拉侧体内预应力钢筋合力点至敬而受用边缘的距P,离：<5.4.9-9)N"X(4n+084,cos)+j(4+/UcosOJ-±4HA-%,)4XM=T<5.4.9-10）b0=b+2b;（5.4.9-11）.（5.4.9-12）。3+64式中：Mi与工况对应的弯矩设计值（Nmm）：匕弯起预应力钢筋拉力设计值在接缱截面切向的分力（N）：Na受弯构件纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的合力设计值在接缝技面怯向的分力（N）：力内NMf的作用点至裁面受压边缘的距离（mm）；Amn一矩形截面剪片区的最小高度（mm）：接畿对混凝十.抗剪强度的折减系数：当为设剪力键的环氧胶接缝时取（）.85；当为不设剪力键的环氧胶接缝或设剪力键的现浇混凝土接缱时取0.7；当界面粗糙化处理后现浇混凝土或填充砂浆时取06：当界面不粗植化处理现浇混凝土或填充砂浆时取0.3；K,矩形截面的宽度或带翼板截面受压翼板的抗剪有效宽度（mm）：Tc剪压区混凝土的剪应力设计值（MPa）：X受弯构件接健技面剪压区的高度（mm），当*>4时取4：5剪压区混凝土的压应力设计值（MPa）：b：矩形截面的宽度或带翼形截面受压翼板的有效宽度（mm）；o截面受拉区纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的合力点至受压边缘的距离（mm）,当无跨接缝体内钢筋时取心.，：。、,体内、体外弯起预应力钢筋的合力与接缝被而法向的夹角（K1.d）；,普通钢筋的抗压强度设计值（MPa）：A截面受压区纵向连续普通钢筋的截面面积（mm?）；47.体内预应力钢筋的抗压强度设计值（MPa）：,'nj截面受压区体内预应力钢筋合力点处混凝土正应力等于零时体内预应力钢筋的应力（MPa）：AG被面受压区体内预应力钢筋的截面面积（.nm?）:<5.4.12-1)(5.4.12-2)(5.4.12-3)XMS0.65(SV+-J2穿过开裂面钢筋计算取值条件(O2)AV(K-C)2-74式中:V11可能开裂面的剪力设计值(N)：C混凝土界面的薪结强度(MPa)，转向块混凝土与梁体一起浇筑、界面粗糙处理二次浇筑,分别取2.8MPa、1.7MPa:AC可能开裂面的截面面积(mmi):混凝土界面的摩擦系数，转向块混凝土与梁体一起浇筑、界面粗横处理二次浇筑，分别取1.4、1.0：文、穿过可能剪切开裂面钢筋的抗拉强度标准值(MPa3当大于400MPa时取400MPa:A,v穿过可能剪切开裂面钢筋的计兑截面面积(mnr)；当实际采用的截面面积超过式(5.4.12-2)和式(5.4.12-3)限值时，则按该限值代入式(5.4.12-1)计算;h混凝土的抗压强度标准值(MPa)：K混凝土界面的极限剪切强度(MPa),转向块混凝土与梁体一起浇筑、界面粗糙处理二次浇筑，均取10.3MPa,条文说明本规定将转向块可能开裂而作为剪切滑移的界面进行抗剪承载力计算。公式中的黏结强度、摩擦系数及混凝土界面的极限剪切强度，参考J'国外规范取值，并按我国混凝土和钢筋的材料分项系数进行了修正。式(5.4.12-2)和式(54123)是穿过开裂面钢筋计算取值的限制条件，以防止错误地采用多配置穿过开裂面的钢筋而不加大转向块尺寸的方式来提高计算:承载力,上述相关公式适用于混凝土强度等级不小于C50构件。为确保采用两次浇筑混凝土界面的结合性能，被面需进行粗糙处理，故本规定未给出界面不进行粗糙处理二次浇筑的摩阻系数。5.4.13 当构件采用U形钢筋交错布置现浇混凝土接缝时，在应满足接缝被面承载力计鸵要求的同时，还应符合下列规定(图5413)：5.6.8 设置剪力键的环氧胶接缝，当环氧胶固化前无临时抗剪措施时,在施工阶段作用标准值组合卜剪力键根部截面混凝土的剪应力应满足卜式要求：式中：心施工阶段剪力键根部截面混凝土的剪应力(MPa)；匕施工阶段计入动力系数作用标准值组合在接截面产生的剪力<N):i剪力键较薄弱侧键块的序号；Ak1第i个淀块根部的截面面枳(Inin2)，位于顶板和底板中的堆块计入范围限于抗剪有效宽度之内：CJ施工阶段接缝全截面的平均压应力(MPa),条文说明在设置多重剪力键的构件拼装过程中，环氧树脂胶未固化、预反应力或轴向用力较低是剪力键最不利的抗剪工况，但此时又不能允许铺块出现任何破坏.因此，在抗剪承载力验算时，需要采用混凝土剪一压复合强度准则作为确定剪力键强度的依据。计算公式采用的系数与无接缝构件在短留状况的受力容许水平相当，考虑了沿被面高度剪力键受力不均匀因素的应力增大、剪力键部位缺陷对混凝土强度的折减,并不计入涂胶界面的滑动摩阻抗力。5.6.9 不设剪力键或仅设少地定位键的接健，在施工阶段作用标准值组合下，其连接界面的剪应力应满足下式要求：=1.5-O.7q(5.6.9)Ai式中：<施工阶段接缝界面的剪应力(MPa):AC)接缝的被而面积(mm')：K施工阶段接缝连接材料界面黏结强度的折减系数，取0.75:q接缝连接材料界面的黏结强度(MPa)：当为设剪力键的环氧胶时取23MPa:当为不设剪力键的环氧胶或设剪力键的现浇混凝土时取2.0MPa:当界面粗糙化处理后现浇混凝土或填充砂浆时取1.7MPa:当界面不粗糙化处理现浇混凝土或填充砂浆时取0.5MPa.条文说明6下部结构6.1 一般规定6.1.1 装配式混凝土桥墩预制节段的连接方式可根据结构形式、施工条件等因素按表6.1.1确定。表6.1.1装配式混凝土桥墩预制节段的能用连接方式及适用范围-.:连接方式适用粗围I钢笳液泉套附墩柱与盗梁、Ift柱与承台、墩柱节段间2钢筋灌聚波触钢管1地柱与盗梁、炭柱与承台3构件承插式墩柱与前梁、塔柱与承台4钢筋插槽式墩柱与靛梁、地柱与承台5湿接缝式墩柱与承台、墩柱节段间、盅梁节段间6预应力钢笳俄柱与赧梁、墩柱与承台、墩柱节段间、龙梁节段间条文说明目前国内外采用的装配式混凝土桥墩连接方式仃钢筋灌浆套筒、钢筋潮浆波纹钢管、构件承插式、钢筋插槽式、湿接缝式、预应力钢筋、钢板连接、焊接连接等多种形式，如图6-1图86所示,根据国内外工程应用经验总结，表6.1.1列出了常用的连接方式及其建议适用范围。图6-1钢筋灌浆套筒连接I-灌浆套筒：2-砂浆填充加：3-预制墩柱：4承台图62钢筋灌浆波纹钢管连接I-灌浆波纹钢管；2-预制节段伸出钢筋；3-预制盖梁：4预制墩柱：5.砂浆填充层图&3承插式连接I-预制墩柱：2-浇筑混凝土或填充料：3-承台图6U钢筋插槽式连接I-钢波纹管道：2-预制节段伸出钢筋：3-浇筑混凝土：4-预制墩柱图&5湿接缝连接I-混凝土或活性粉末混凝土湿接缱：2-机械连接等：3-预制墩柱:4-承台；5-墩柱钢筋；6-承台钢筋图6f预应力钢筋连接I-预应力钢筋：2-节段接缝（股接缝）；3-构件接缱（股接缝或砂浆接缝）：4预制墩柱节段：5承台6.1.2 装配式混凝土桥墩采用满足本规范规定的澹浆套筒和灌浆波纨钢管连接时，结构静力分析可按现浇结构进行.条文说明在预制构件之间及预制构件与现浇混凝土的接缝处，当受力钢筋采用可靠连接，且接Si处新旧混凝土之间采用粗糙面、键槽等构造措施时，结构的整体性能与现浇混凝土结构类同，设计中采用与现浇结构相同的方法进行结构分析。灌浆套筒和灌浆波纹钢管布置在预制构件中时，将使该范闹的裁而强度有所增大，同时也使得该局部区域刚度增大.但由于技面与配筋形式多样，难以给出统一的影响系数，实际工程中，在结构热力分析验算构件强度和变形时，一般忽略该影响。果表明极限轴拉应变在4002000微应变之间：钢纤维掺量2%时，在100O2000微应变之间，变化范闱较大。参考活性粉末混凝土结构技术规程(DBJ43"325),本规程规定其值按活性粉末混凝土的试验结果确定，无试验数据时,偏安全取钢纤维掺量为2%时的极限拉应变作为代表值。B.0.9配筋活性粉末混凝土的容重应取27kNm3温度级膨胀系数应取1.1.×10-5/条文说明普通配筋混凝土结构容选一般为26kNm,活性粉末混凝土一般掺入2%左右的钢纤维，因此计算容重可取27kNm各国活性粉末混凝土指南(规范)规定温度线膨胀系数值介丁01.35X1.MrC间。一般认为，活性粉末混凝土材料湿度线膨胀系数大的水泥基材料含量高，线膨胀系数小的粗骨料含垃低或不含，故其线膨胀系数应高于普通混凝土的1.O×v,c,低于钢材的.235rc,结合国内相关试验研究，线膨胀系数取为1.1X1.ovC。B.0.10计算活性粉末混凝土徐变时，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。当缺乏实测数据和计算方法时，活性粉木混凝土徐变系数可按下式计算."=仇舟黑(BQK)式中：o徐变系数终极值,可参考衣B0.12取值：/«加栽时的活性粉末混凝土龄期3)；/计兑考虑时刻的活性粉木混凝土龄期(d)表B.0.I0活住粉末混凝土的徐变系数修极值加我时的混凝土龄期徐变系数终极假o常温保湿养护湿热养护4d1.800.507d1.700.48I4d1.500.42条文说明本条活性粉末混凝土徐变应变的计算参照长活性粉末混凝土结构技术规程(DBJ43/T325)及法国活性粉末混凝土设计规范<Nationa1.additionioEurocode2Designofconcretestructures:specificru1.esforU1.tra-HighPerformanceFibrC-RCinkHredI热轧普通钢筋Eb=&（Bo1.3-1）“«£2无屈服点钢筋:b=.1.tJ,4（B.O.I3-2）3对钢绞线和钢丝1.=.082*5（B.O.13-3）rcup式中：P受弯构件受压区矩形应力块高度X与实际受压区高度X。的比值，按本规范第BOI2条的规定采用：WJm普通钢筋、预应力钢筋的抗拉强度设计值Mpa）；ECU受弯构件受压边缘混凝土的极限压应变，按本规范第B.0.7条规定取用：pc受拉区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时预应力钢筋的应力（MPa）:E、Ep一普通钢筋、预应力钢筋的弹性模量。条文说明参考公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG3362）的规定，采用活性粉末混凝的极限压应变制订。附录C圆形管墩一承台承插式连接设计要求C.0.1圆形管墩一承台承插式连接(图CQ1.)构造除应符合本规范第625条的有关规定外，还应满足下列要求：1圆形管墩承插深度应不小于墩柱直径的0.7倍。2圆形管墩承插段端部可设置钢端板并与墩柱主筋穿孔塞焊.3圆形管墩与承台预留承插孔接缝材料应采用高强水泥灌浆料，其性能指标要求应满足本规范第426条要求。4圆形管墩底部内腔应填充补偿收缩混凝土，标号不宜低于C30,填充高度应考虑车辆等撞击作用，并且不宜小丁墩柱潜在塑性校区加密推筋配置范围。5承台预留承插孔采用冷弯波纹钢管形成剪力键构造时，宜选用环形波纹钢整体管，产品参数应符合现行冷弯波纹钢管(GBZT34567)的要求，波距和波深应与预制管墩键槽尺寸相近。图CO1明形管版-承FHk插式逢按典型方案示意图条文说明I中交第二公路勘察设计研究院有限公司、湖北省交投集团、同济大学和上海应用技术大学联合进行了预制管墩与承台的承插式连接试验研究，试验结果表明采用连接部设置键槽并灌注高强灌浆料的连接方式，0.7倍墩柱直径的承播深度连接性能与现浇结构堪本相当，因此确定0,7倍墩柱直径为最小承插深度值，该研究成果已成功应用于工程实践。2例形管墩承插段端部设置钢端板并与墩柱主筋穿孔塞焊后，最小承插深度可以不受预制墩柱插入段纵向钢筋最小锚固长度要求的限制.3例形管墩内腔采用混凝土进行填充的主要作用有：增强承插式连接的整体性；防止汽车撞击等偶然作用发生时管墩构件的局部破坏；满足管墩塑性铉区域的抗震设计要求。4承台预留承插孔设置波纹钢管同时可以起到施工内模板、形成剪力键槽和提供环向约束的作用，是承插式连接项经济有效的技术措施.C.0.2圆形管墩一承台承插式连接强度比采用有限元模型计獴或通过试验验证确定，模型试验比例尺应大于1:3。条文说明目前，采用管墩一承台承插式连接装配式侨地工程实践不多，尚未准确判明结构的破坏机理，未形成连接部承载力计算公式，建议通过有限元模拟或试脸研究验证设计。模型试验比例尺太小无法还原接缝和键槽的作用。C.0.3网形管墩承台承插式连接的最小承插深度可按下列公式估算:(C.0.3-I)X=max(×,X2)2%+小吃+16ZMJrdOAXI=2.7(C.O.3-2)X2=5.55×/C4f(j1+031×1)(Cn33)式中:X-一承插深度估算值(mmVco管域塑性较区域截面超强弯矩所对应的剪力值(N),应符合现行公路侨梁抗震设计规范B(JTG/T2231-01)的有关规定：Mn一管墩超强弯矩(Nnun),应符合现行公路桥梁抗藤设计规范(JTGT2231-01)的有关规定：fed承台混凝土轴心抗压强度设计值(MPa):Dk桩基承台预留承插孔的内径(mm):c双侧t槽剪应力设计值(Mpa)，该处取TC=0.148fcd三条文说明本条参考了国内港口工程相关公式5.4.12和加拿大承插式连接研究成果。其中：作用组合采用墩柱的超强弯矩及超强弯矩对应的剪刀值，材料强度采用设计值，使得公式符合能力保护原则和极限状态设计方法：用双侧键槽剪应力设计值咨换了加拿大计算公式中的粘结应力值。双侧键槽剪应力设计值TC有两种计和方法，参考美国AASHTO规范针对预制拼装主梁干接缝微面抗剪公式为TC=0.42名3：根据本规范公式5.496,取j=0.85、c=f2推算得出TC=0.148fct,按承台不同强度等级两者结果对比如表C-I所示。丧C1.双他键槽剪应力设计值对比结果C30C35C40C45C50I=0.42以32.422.682.933.15334=0.148t,12.042382.723.03332由表可见计算结果相差不大，本条采用了相对安全的方法2。实际工程中，管墩混凝上强度远大于承台混凝土强度，故本公式以承台混凝上强度控制承插深度。当管墩混梃土强度等级低于C60或当承台混凝土强度等级高于C40时，需同时以管墩外径、管墩混凝土强度等级进行承插深度估算，并取其中较大值。C.0.4圆形管墩一承台承插式连接的承台冲切承载力可按卜式估算(三C.0.4):YOFIdO.35hftdUmho+0.75fstjAsu+0.5uxc(C.0.4)式中：F1.d管墩作用于承台最大竖向力设计值(N):h承台底板高度尺寸效应系数，当h300mm时，取t1.=1.0：当h80Omm时，取Bh=O85,其间按直线内插取值，此处，h为承台底板的高度：ftd承台混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa)：Um承台距离墩底作用面ho/2处破坏锥体截面面积的周长(mm),管墩将其换算为边长等于0.8倍直径的方形截面墩柱再取Um：h0墩底距离承台底板主筋的距离(mm):fsd预留承插孔周边U形抗冲切钢筋抗拉强度设计值(MPa):Asu预留承插孔周边U形抗冲切钢筋总截面面积(mm)：U管墩截面周长mm)：G双侧键槽剪应力设计值(MPa),该处取TC=O.08fcd.X一承插深度：h一承台底板厚度：ho一承台底板的有效厚度：I水台距青地底作用面h1.2处破坏推体截血；2拄杆甥筋图C.0.4管地-承台承插式连接方案承台抗冲切承软力估算条文说明专题试验研究发现，承台竖向抗冲切承载力主要由剪力键槽、承台底板和U形抗冲切钢筋共同提供，试验构件三个部分的贡献比例大约是40%、34%和26%.本公式三项分别为承台底板、U形抗冲切钢筋和剪力键槽提供的竖向抗冲切承载力，其中承台底板和U形抗冲切钢筋提供的竖向抗冲切承载力参考公路钢筋混凝上及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG33622018)公式5.6.2-2)确定，剪力键槽电应力设计值根据本规范公式(5.4.9-6),取j=085Q=O推算得出，安全系数取2.0。COs圆形管墩一承台承插式连接方案承台的极限承载力按现行E公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG3362)中的拉压杆模型方法进行设计时，应按图C.0.5对拉压杆模型进行修正。X一承插深度：h。一修正后的承台不效高度：a一压杆中线q承台顶面的交点至墩台边缘的即离：仇一一压杆与拉杆之间的夹角:1一预制墩身：2一承办：3-«：4一拉杆钢筋图C.0.5承台拉压杆修正模型条文说明试验研究发现，承台预留承插孔对承台刚度有一定削弱，在竖向荷载作用下承台变形与底板厚度成反比，因此对原拉压杆模里中h»值进行了适当调整，本规范用词用语说明1本规范执行严格程度的用诃，采用下列写法：1）表示很严格,非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”：2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”;3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用诃，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”：4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词,采用“可”。2引用标准的用的采用下列写法：|）在标准总则中表述与相关标准的关系时，采用除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定2）在标准条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为,应符合现行xxxxxx（×××）的有关规定。3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第X章的有关规定”、“应符合本规范第x.x节的有关规定”、“应符合本规范第XXX条的有关规定”或,应按本规范第xxx条的仃美规定执行“。