120mm厚模板计算.docx
120mm厚模板计算1计算参数基本参数楼板厚度h(nm)12()楼板边长1.(m)16.8楼板边宽B(m)7.2模板支架高度H(m)8.365士梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距h(m)0.8立柱横向间距IMm)0.8水平杆步距h(m)1.5立杆自由端高度a(mm)5(X)次梁间距a(mm)200次梁恩挑长度Mmm)200主梁悬挑长度b(nn)200可调托座内主梁根数2结构表面要求表面外露剪刀撞(含水平)布置方式加强型计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011材料参数生梁类型例制管主梁规格4X×3.25次梁类型矩形木楞次梁规格50x80面板类型覆面木胶合板面板规格I2mm(克隆、山棒平行方向)钢管类型48×3.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基上类型/地基承载力特征值U(kPa)/架体底部垫板面枳A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数丫。I可变荷载组合系数*J0.9模板及支架的类型系数I模板及其支架自重标准值G1.k(kNm2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kNm3)24钢筋自重标准值G3k(kN/mA3)1.1施工人员及设备产生.荷载标准值Q1.k(kNW2)2.5基本风压值Wo(kNM2)/I困皿帽到将<zg)U1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.IIIIIinWhiii1.iiiIiihiiiIiihiiiIiihiihiiIiIHiiiIiihiii1.iihiii1.iihiiiIiii1.iii1.iihMIiii1.川川Iiii1.Hi1.iiiMiII1.Ii1.I1.iiinihiiinii1.iiiI川Iiii1.iiinHIin1.I1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.in惆觑Iiiiiniiiiiiiiiiiiiiiuiiniiiiiiiiiiiimiiiiumiuiiiiiim（图4）面板简图(图5)面板弯矩图Mz=004kNm=Mn,W=0.04×106240=1.661Nmm7f=31Nmm7满足要求2、挠度验算qk=(Gk+(G3k+G2k)×h)b=(0.3+(24+1.1.)×1201000)×1.=3.312kNmI1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.Mni1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.（图6）正常使用极限状态F的受力简图（图7）挠度图v=0.042mm（v=200400=0.5mm满足要求3次梁验算按£悬木的四跨连续梁进行计算次梁计算简图：(图8)可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：Qi=Yo×1.35(Gik+(G2k+G3k)ha+1,4qQua)=1.×(1.351.(0.3+(24+1.1.)×1201.0)×2001000+1.4×0.9×2.5×2001000)=1.524kNmq>=丫OX1.35Gik+(G2k+G3t)hJa=1.×1.35×1.×(0.3+(24+1.1.)×1201000)×2001.0=0.894kNmqff=Yo×1.4qQua=1.×1.4×0.9×2,5×2001000=0.63kNm1、强度验算0JW60030IAbOx1.J0037JI1CJ0037J1。咐A1.Iwni版R(K)傲X1.noii1.(图9)次梁弯矩图MfTUx=O.OOGkNm=MfnW=0.096×106(S3.333×103)=1.796Nmm2=17Nmm2满足要求2、抗剪验算(图10)次梁剪力图Vma,=0.691kN.na.=Vo,xS(1.b0)=0.6911.0M0×107(341.3331.0,S×10)=0.162Nmm2=1.7Nmm2满足要求3、挠度验算挠度眩算荷载统计，qk=(GH+(Gjk+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.,1.)×12010)×21000=0.662kNm111111I1.1111T1.m111111111111黔.4$<XiSOOU（图11）正常使用极限状态下的受力简图(图12)次梁变形图V(11i,=0.04mmv=0.8×1000400=2mm满足要求4主梁验算在施工过程中使用的木方般为4m长，型钢的主梁也不超过4m简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况.另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向.将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q=Yo×1.2Gk+(G2k+G3k)hJa+1.4Qka=1.×(1.2×(0.3+(24+1.1.)×1201000)2001000+1.42.5×2001000)=1.495kNmB.由永久荷载控制的组合：q2=Yo×1.3SGk+(G2k+<33k)ha+1.4X0.7Qka)=1.×(1.3S×(0.3+24+1.1.)×12010)×21000+1.40.7×2.5×2001000)=1.384kNm取最不利组合得：q=maxq,q2=ma×(1.495,1.384)=1.495kN此时次梁的荷载筒图如下(图13)次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=(Gik+(G2k+Gjk)h1.a=(0.3+(24+1.1.)×1201000)×2001000=0.662kNm此时次梁的荷载简图如下（图14）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rz=1.303kNRkz=0577kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=71.81000=0.072kNm自重设计值为：g=Yo×1.2gk=1.×1.2×71.810=0.086kNm则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：1.3031.3031.3031.3031.3031.3031.303h&idi山小Id1.dIUI此兄I1.huH1.Id1.山加1.1.dm1.”久KiIw山/jIKonS1.1.什21k（图15）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：0.5770.5770.5770.5770.5770.5770.577pI,.,，|、：卜卜'I.;,.XO匕Ia1.H1.M11FI划I1.x1.1.X1.*>O(NIMJII郴中R1.K1.h(i(i（图16）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算(图17)主梁弯矩图MfTUx=O.SSkNm=MfnW=0.35×106(9.58×1000)=36.503Nmm2f=205Nmm2满足要求2、抗剪验算(图18)主梁剪力图Vma,=2.098kN1n4.=CU.S(1.bo)=2.098×1000×6.5×10j(23×104×1.3×10)=4.56Nmm2=120Nmm2满足要求3、挠度验算(图19)主梁变形图V(nw=0.086mmv=0.8×107400=2mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定盼算要用到承载能力极限状态卜的支座反力，故：REIX=5425kN5立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按较支座考虑，故计算长度I0取步距则长细比为：=h1.i=1.5×1000(1.59×10)=94.34(=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.175勺¾A)=6.226×1.0(0.175×(4.57×100)=77.969Nmm2(=205Nmm7满足要求与可调托座验算卜卜W计算可知，可调托座受力N=REx=5.425kNN=5.425kNN=30kN满足要求
