两路组团S31-1地块小学设计计算书-石材幕墙设计计算书.docx

两路组团S31-1地块小学设计计算书目录石材幕墙设计计算书1祭本参数1.1 尊墙所在地区1.2 地面粗糙度分类等级1.3 抗震设防2存墙承受荷我计算22.1 风荷载标准值的计算方法22.2 计算支承结构时的风荷载标准值42.3 计算面板材料时的风荷战标准值52.4 不直于布焙平面的分布水平地褒作用标准值52.5 5平行于窑墙平面的集中水平地缠作用标准值52.6 作用效应组合3能增立柱计算3.1 立柱型材选材计算63.2 确定材料的截面参数73.3 选用立柱型材的微面特性83.4 立柱的抗弯强度计算93.5 立柱的挠度计算IO3.6 立柱的抗剪计算IO4幕戕横梁计算4.1横梁型材选材计算4.2 确定材料的裁面参数-1.3选用横梁型材的板面特性4.4 麻墙横梁的抗弯强度计算4.5 横梁的挠度计算4.6 横梁的抗剪计算5背枪连接石材的选用与校核175.1 石材板块荷载计算175.2 石材的抗弯设计185.3 石材的剪应力校核185.1 背检自身强度计算195.5 背桂铺固处板材抗拉承载力计笄205.6 挂件的强健校核205.7 挂件的提度校核215.8 挂件紧固螺栓校核226连接件计算236.1 横梁与角眄间连接236.2 角码与立柱连接246.3 立柱与主结构连接257幕墙埋件计算（特殊倒锥形化学锚株）277.1 荷我值计算287.2 锚栓群中福栓的拉力计算287.3 群锚受剪内力请算297.4 4锚构钢材破坏时的受拉承载力计算307.5 混凝土堆体受控破坏承载力计尊307.6 混凝土劈裂破坏承裁力计算327.7 锚检钢材受剪破坏承效力计算347.8 混凝土楔形体受剪破坏承裁力计算347.9 混凝土剪战破坏承段能力计算367.10 10拉回复合受力承领力计算377.11 H混凝土墙材厚废、群锚锚检城小间距及坡小边距计算378幕墙忖接件强度计算387.12 1受力分析388.2 转接件的强位计算388.3 转接件的挠度计算389林墙焊缱计算399.1 受力分析399.2 焊特性参数计算399.3 焊缝校核计算4010石材幕端胺类及伸缩缝计算4010.1 立柱连接伸缩缱计算4010.2 耐候胶胶统计算41石材募墙设计计算书411茶本参数411. 1幕墙所在地区411.2地面粗糙度分类等级411.3抗震设防412幕墙承受荷我计算422. 1风荷税标准值的计算方法422 .2计算支承结构时的风荷载标准（ft453 .3计W面板材料时的风荷致标准位454 .1垂且于幕墙平面的分布水平地凝作用标准值452. 5平行于幕墙平面的集中水平地燕作用标准值452.6作用效应组合453落墙立柱计算463. 1立柱型材选材计算473.2 确定材料的截面参数483.3 选用立柱型材的截面特性493.4 立柱的抗弯强度计算503.5 立柱的挠度计算503.6 立柱的抗剪计算514薛堵横梁计算514.1 横梁型材选材计算52-1.2确定材料的嵌面参数534.3 选用横梁型材的截面特性554.4 集瘠横梁的抗弯强度计算554.5 横梁的挠度计算561.6横梁的抗剪计算565褥检连接石材的选用与校核575.1 石材板块荷段计算585.2 石材的抗弯设计585.3 石材的剪应力校核595.4 背栓自身强度计算595.5 背栓懒囚处板材抗拉承载力计簿605.6 挂件的强度校核615.7 挂件的挠度校核625.8 挂件紧固螺松校核626连接件计算636.1 f黄梁与角码间连接646.2 角码与立柱连接656.3 立柱与主结构连接667悠堵埋件计算（特殊倒锥形化学锚栓）687.1 荷载标准值计算687.2 锚栓群中带栓的拉力计算697.3 群锚受剪内力计算707.4 锚栓钢材破坏时的受拉承成力计算717.5 混凝土椎体受控破坏承载力计簿717.6 混凝土劈裂破坏承我力计算737.7 锚检钢材受剪破坏承载力计算757.8 8混凝土楔形体受剪破坏承成力计笄757.9 混凝土剪撬破坏承载能力计算777.10 10拉四坡合受力承戮力计算787.11 H混凝土葩材厚度、群锚锚栓最小间距及最小边跑计算788幕墙转接件强度计算797.12 1受力分析798.2 转接件的强度计算798.3 转接件的挠度计算799幕墙焊选计算807.13 1受力分析809.2 焊凝特性参数计算809.3 焊缝校核计算8110石材幕墙胶类及伸缩缱计算8110.1 立柱连接伸缩统计算8110.2 耐候胶胶缝计算82钢结构雨曜设计计算书821基本参数821. 1雨篷所在地区821.2地面粗糙度分类等S822雨篷荷皴计算822.1 雨篷的荷栽作用说明822.2 风荷载标准值计算832.3 风荷蚊设计值计算852.4 1雪荷投标准值计算862.5 雪荷俄设计值计算862.6 雨篷面活荷载设计值862.7 雨笈构件恒荷我设计值862.8 选取计算荷我祖合863点篷杆件计算873.1 ;&臂梁的受力分析873.2 选用材料的裁面特性883.3 梁的抗弯强度计算883.4 梁的挠度计算884雨篷焊域计算893.5 1受力分析891.2焊缝校核计算895铝单板的选用与校核895.1 板块自重荷我905.2 板块荷就组合905.3 雨笈上层金弼板-B桢的强度、挠度校核915.1 雨篷下层金典板B板的覆度、挠度校核935.5 上层铝单板的加强肋（支座）强度、挠度校核945.6 下层恺的板的加强肋（支座）强度、挠度校核956雨篷埋件计算（后锚固结构-特殊倒推形胶钻型化学锚栓1966. 1校核处理件受力分析967. 2锚检群中承受拉力最大锚检的拉力计算978. 3群锚受剪内力计算989. 4锚栓钢材破坏时的受拉承我力计算9810. 基材混凝土的受拉承我力计算9811. 6锚栓钢材受四破坏承战力计算I12. 7基材混凝土受我承载力计答I（X）13. 8拉剪复合受力情况下的混凝土承领力计算102钢结构南蓬设计计算书1021基本参数1021.1 雨篷所在地区1021.2 地面粗糙度分类等级1022雨篷荷载计算1032.1 雨篷的荷栽作用说明1032.2 风荷规标准值计算1032.3 风荷蚊设计值计算1062.4 雷替找标准值计算1062.5 雪荷栽设计值计算1062.6 雨篷而活荷栽设计值1062.7 雨藤构件恒荷我设计值1062.8 选取计算荷我祖合1073雨篷杆件计算1073.1 悬需梁的受力分析1083.2 选用材料的截面特性1083.3 梁的抗甯强度计算1083.4 梁的挠度计算1094雨篷焊健计算1093.5 1受力分析1091.2焊缝校核计算1095铝单板的选用与校核IIO5.1 板块自重荷载I1.1.5.2 板块荷就组合I1.1.5.3 雨镰上层金属板B板的强度、挠度校核1125.4 雨篷上层金属板-C板的强度、挠度校核1135.5 雨篷下层金属板-B板的强度.挠度校核1155.6 雨垂下层金属板-C板的强度、挠度校核1165.7 上层铝单板的加强肋（支座）强度、挠度校核1175.8 下层铝单板的加强肋（支座强度、挠度校核1186雨篷埋件计算（后播周结构-特殊倒推形胶拈型化学锚校）1196.1 校核处埋件受力分析1196.2 锚栓群中承受拉力锻大辐栓的拉力计算1206.3 群锚受剪内力计算1216.4 锚栓钢材破坏时的受拉承成力计算1216.5 基材混凝土的受拉承载力计算1216.6 锚栓钢材受剪破坏承效力计算1236. 7菸材混凝土受剪承我力计算1237. 8拉剪发合受力情况下的混凝土承成力计算1257附录常用材料的力学及其它物理性能125采光项阳光板计算深压型或压型钢板金网面层夹芯板结构计算书1251计算依据1252基本参数1253深纸型或乐型钢板金属面层夹芯板金属板强度及稳定计算1263.1 在均布荷敦作用下,金属面层夹芯板金尿板的内力分析1263.2 在均布荷线作用下，金属面层夹芯板的金属面板强度计算1283.3 由于两侧温度不同，金属面层夹芯板金属板的内力分析1293.4 由于两例却便不同,金属面层夹芯板的金属面板强度计算1303.5 金属面层的局部稳定性计算1313.6 支座处金属面层的局部稔定性计算1313.7 芯材的剪切强度计算1313.8 金幅面央芯板支座处芯材承压强度计算1323.9 金姐面板剪切强度计算1334深压型或压型钢板金属面层夹芯板挠度计算1343.10 1深压型或压型钢板金属面层夹芯板在均布荷我作用下的饶度计蚱1343.11 2两边简支金属板由于两侧温度不同产生的挠度计算1355金地面层夹芯板连接计算1353.12 1金属面夹芯板连接处厚度祭本翌求复核1355.2 金属面板抗拉强度计算1365.3 支掠构件抗拔强度计算1365. 4金属面夹芯板抗剪连接基本要求复核5.5 连接的受剪承我力计算1375.6 金属面板内板面净截面抗拉强度计算137石材幕墙设计计算书1基本参数1.1 幕墙所在地区渝北地区：1.2 地面粗糙度分类等级幕墙属于外国护构件，按建筑结构荷载规范(GB5O(X)9-2O12)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区：B类：指田野、乡村,丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇：C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区：依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。1.3抗震设防按建筑与市政工程抗震通用规范GB552-2O2I.建筑工程应分为以卜.四个抗震设防类别：1 .特殊设防类：应为使用上有特殊要求的设施，涉及国家公共安全的重大建筑与市政工程和地震时可能发生严亚次生灾害等特别盎大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑与市政工程，简称甲类：2 .重点设防类：指地段时使用功能不能中断或需尽快快更的生命线相关建筑与巾政工程，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑与市政工程，简称乙类；3 .标准设防类：指大量的除I、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑与市政工程，简称丙类：4 .适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑与市政工程，筒称丁类；在围护结构抗震设计计算中:1 .特殊设防类，应按本地区抗震设防烈度提高度的要求加强其抗虐措施：但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗度设防烈度的要求确定其地庭作用；2 .重点设防类，应按本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施：但抗震设防烈度为9度时的按比9度更高的要求采取抗震措施同时；应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用：3 .标准设防类，应按本地区抗燕设防烈度确定其抗宸措施和地震作用：4 ,适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用：根据建筑抗震设计规范GB50011-2010(2016年版)及中国地费动参数区划图GB18306-2015的耍求，本工程所在地渝北地区地震基本烈度为：7度，地震动峰值加速度为0.1g,由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：。23=0.08:木工程场地类型为：I1类场地，有表E1.GBI83O6-2OI5,场地地震动峰值加速度调整系数Fa=O.82：因此：mux=FuXamu1.=0.82×0.08=0.06562幕墙承受荷载计算2.1 风荷载标准值的计算方法幕墙属于外圉护构件，按G工程结构通用规范GB55OOI-2O2I及学建筑结构荷载规范(GB5OOO9-2OI2)计算：4.6.IGB55(X)1-2O2IWk=YoBKIK2UzUsiwo上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPH)：z：计算点标高：12m：U,:风用高度变化系数：根据不同场地类型,按建筑结构荷载规范条文说明部分821提供的公式计算:A类场地：XA=1.284×(z1.0严*B类场地：UZH=I.OOOX(z0)°.C类场地：MZC=O544×(z1.()044D类场地：ZD=O262X(z1.()ow公式中的截断裔度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：对A类场地:对B类场地:时C类场地:对D类场地:当z>300m时,当z>350m时,当z>450m时,当z>55011时,取z=300m.当z<5m时，取z=5m；取z=350m.当ZVIo1.n时,取Z=IOm；取z=450m,当z<15m时，取z=15m；取z=550m.当z<30m时，取z=30m:对于B类地形，12m高度处风压高度变化系数：Uz=1.(XX)X(12/10)030=1.0562Ki：地形修正系数，按规范4.6.6GB5500I-202I取：I,对山峰和山坡等地形，应根据山坡全海、坡度和建筑物计算位区离建筑物地面的高度确定地形修正系数，其值不应小于1.0：2 .对于山间盆地、谷地等闭塞地形，地形修正系数不应小于0.75：3 .对于与风向一致的谷口、山口地形修正系数不应小于1.2：4 .其它情况，应取IO综上所述，本工程取：K1.=1.0匕：风向影响系数,，按规范467GB55001.-2021.取：1 .当有15年以上符合观测要求且可靠的风气象资料时，应按照极值理论的统计方法计算不同风向的风向影响系数，所有风向影响系数的最大值不应小于1.0,最小值不应小于0.8：2 .其它情况，应取1.0.综上所述，本工程取：K2=1.O:风荷我放大系数，GB55I-2O2I条文说明4.6.1指出：风荷栽脉动的增大效应，一般通过平均风荷载乘以风振系数或阵风系数来考虑，但也可以采用平均风荷载与脉动风荷载相叠加的方法来考虑，因此新规范未直接采用现行国家标准建筑结构荷载规范BGB5(XXW的计算表达式，而是规定计算风荷载标准值的基本原则,同时该规范的条文说明4.6.5指出：对于围护结构来说，由于不需要考虑结构振动的影响，因此只需要考虑风压本身脉动的特性，这又与地形地貌，脉幼风特性和流场特性等因素有关。木条规定的围护结构风荷我放大系数下限值，假定了湍流度剖面取为负指数，I1.指数绝对值与平均风剖面相同,考虑到湍潦度的离散性，以及屋盖边缘、幕墙边缘等区域分离流动的影响，实际风荷载放大系数可能会大于该值，因此本条聘其规定为围护结构风荷载放大系数的最低取值标准。结合以上说明,实际工程计算中，风荷我放大系数可取阵风系数BR与1.M7ui5的较大值。即：B=max(gz,1.+0.7/1.05)其中：5z:高度Z处的阵风系数：根据不同场地类型,按以下公式计算：ez=1.+2g1<>(z10),条文说明部分8.6.1GB50009-2012)其中A、B,C、D四类地貌类别被断高度分别为：5m、IOm、15m、30m：A,B,C,D四类地貌类别悌度高度分别为：300m、350m、450m、550m：也就是：对A类场地:当z>300m时,取z=300m,当z<5m时,取z=5m；对B类场地:当z>350m时，取z=350m,当z<10m时,取z=10m；对C类场地:当z>450m时,取z=450m,当z<15m时，取z=15m：对D类场地：当z>550m时，取z=550m,当z<30m时，取z=30m:g：峰值因子，按GB5OOO9-2O12取2.5：ho：IOm高名义湍流度，对应A、BxC、D地面粗糙度,可分别取0.12、0.14、().23和0.39：a：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30：依次带入公式，得：=max(gz,1.+O.7zo5)=max(1.+2×2.5×O.I4×(12IO)j°,sJ+0.7/户)=1.6811U,1:局部风压体型系数：按d建筑结构荷载规范GB5(XMW-2OI2第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数H“：I封闭矩形平面房屋的增面及屋面可按表8.3.3/的规定采用：2檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0：3其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值.本计算点为塔面转角位置，按如上说明，杳表得：UmI)=I.4按©建筑结构荷载规范GB5(XX)9-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的闱护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：I当从属面积不大于1.n时，折减系数取1.0：2当从属面积大于或等于2511?时，对墙面折减系数取0.8,对局部体型系数绝对值大于1.O的屋面区域折减系数取0.6,对其它屋面区域折减系数取1.0；3当从属面积大于Im?且小于25m2时,墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：*（八）三Us(1)+,(25).U,1(1)1.ogA1.48.3.4GB50009-2012J其中：,(25)=0.8*i(1.)=0.8×1.4=1.12计算支承结构时的构件从属而积：A=1.2X4.5=5.4m2当A>25时取a=25,当A小于I时取A=I：1.ogA=0.732则：P»i（八）=V*(1.)+u1(25)-S1.(I川OgA/1.4=1.4+11.12-1.4×0.732/1.4=1.254按建筑结构荷载规范GB5(XMW-2012第8.3.5条：计算围护结构风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用：1封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取-0.2或0.2：2仅面墙有主导洞口的建筑物：-当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取0.4u:-当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6u；.当开洞率大于0.30时，取0.8”“：3其它情况，应按开放式建筑物的US取值：注：1：主导洞口的开洞率是指单个主导洞口与该墙面全部面积之比：2：口应取主导洞口对应位置的值：本计算中建筑物内部压力的局部体型系数为02封闭式建筑内表面)：因此，计算非直接承受风荷效的支承结构时的局部风压体型系数为：,=I.254+0.2=1.454而对直接承受风压的面板结构来说，其局部风压体型系数为：USI=I.4X).2=1.6wo：然本风压值(MPa),根据现行建筑结构荷载规范GB5O()O9-2OI2附表E.5中数值采用，但不小于03KN11按重现期50年，渝北地区取0.(X)04MPa:2.2计算支承结构时的风荷载标准值wk=0KIK2zsIwo=1.1.x1.681.1.X1.X1.×1.O562×1.454×0.0004=0.(X)1.1363MPa2.3计算面板材料时的风荷载标准值Wk=K1.K2UZUsIwo=1.1x1.6811×1.×I×1.0562×1.6×0.0004=0.1.2496MPa2.4垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值q三=BEmuGkA5.34JGJ102-2003,回：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；0e：动力放大系数.取5.0：mux：水平地震影响系数最大值，HZ0.0656：Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)：A：蒋塔构件的面积(mm%2.5平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值PEk=BEaHmGk5.3.5JGJ102-2(X)31Pti：平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值(N)：3:动力放大系数.取5.0：am”：水平地震影响系数最大值，取0.0656：Gk：箱墙构件的重力荷载标准值(N)：按照JGJIo2规范5.4节条文说明部分的规定，刻于骚向幕墙和与水平面夹角大于75度、小于90度的斜玻璃幕地，可不考虑竖向地真作用效应的计算和组合。2.6作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合：S=gS<+»Y*Swk+巾EyESEi5.4.1JGJ102-2003上式中：S：作用效应组合的设计值：SguIii力荷载作为永久荷载产生的效应标准值：Sw,Seu分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值：Yg、Yw、YE：各效应的分项系数：w.e:分别为风荷载，地罐作用效应的组合系数，上面的YG、yW、YE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4JGJIO2-23及表8.2.9GB500682018规定如下:进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承战力计算时：重力荷教：Yg：1.3；风荷载：y：1.5；地震作用：y£：14进行挠度计算时：重力荷教：Yg:1.0：风荷载：yw：1.0；地震作用：可不做组合考虑：上式中，风有载的组合系数巾W为1.0：地震作用的组合系数+e为0.5：3幕墙立柱计算基本参数：I：计算点标高：12m：2：力学模型：简支梁：3：立柱跨度：1.=4500mms4：立柱左分格宽：1200mm：立柱右分格宽：1200mm：5：立柱计算间距:B=1200mm：6：板块配置：石材：7：立柱材质：Q235：8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如卜;3.1立柱型材选材计算(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：q-t：风荷我线分布最大荷载集度标准值(N/mm)：wk:风荷载标准值(MPa)：B：幕墙立柱计算间距(mm)：qu=wB=().(X)IO33×I2(M)=1.24Nmmq:风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)：q.=1.5q“=1.5×1.24=1.86Nmm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：qEAU垂直于密堵平面的分布水平地靛作用标准值(MPa)：Pe：动力放大系数，取5.0：11三:水平地凄影响系数股大值，取0.0656；Gk：幕墙构件的玳力荷栽标准俏(N),(含面板和框架)：A：幕地构件的面积(mnf)：qEAk=EaireixGkZA5.3.4UGJ1.o2-2003=5.0×0.0656×0.(X)1.I=0.000361MPaqa：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；B：幕塔立柱计算间距(mm)：q=qfiAkB=0.000361×1200=0.433NmmqE：水平地真作用线荷载集度设计值qE=1.4qn=1.4X0.433=0.606Nnm(3)需墙受荷载集度组合：用下强度计算时，采用S,K).5Se设计值组合：5.4.1JGJ102-20031q=qw+0,5q=1.86+0.5×0.606=2.1.63Nmm用于挠度计算时，采用Sw标准值：5.4.1IJGJ102-2003qk=<wk=1.24Nmm(4)立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值：Mu弯矩组合设计值(Ninin)：M»：风荷载作用下立柱产生的弯矩设计值(Nmm)；Me：地真作用卜立柱产生的弯矩设计值(Nmm)；1.：立柱跨度(mm)：采用S,M).5Se组合：M.=qw1.28M=qH1.8Mk=Mw+<).5Me=q1.28=2.1.63×450O28=5475093.75Nmm3. 2确定材料的截面参数(I)立柱抵抗矩预选值计兑：Wm立柱净截面抵抗矩预选值(mm)：M、：弯矩组合设计值(Nmm)：Y：塑性发展系数：对于冷弯薄壁型钢龙竹，按£冷弯薄壁型钢结构技术规他GB50OI8-22,取1.00：对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新后铝合金结构设计规范GB50429-2007,取1.00：匕：型材抗穹强度设计值(MPa),对Q235取215MPa;WnX=MJYa=5475093.75/1.05/215=24252.9()7mmj(2)立柱惯性矩预选值计算：qu风荷载线荷载集度标准值(N/mm)：E：型材的弹性模量(MPa),对Q235取2060OOMPa：hmin：材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm1.：计算跨度(mm)；drum：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)：关于暮墙龙骨挠度限值问题，由于目前JGJ133-2(X)IXJGJ102-2003SJGJ33a2016、GB.T21086-2(X)7等多部规范同时作用，这些规范制定年限路度很大，限于规范制定时的上位法以及当时的行业情况不同，这些规范对幕墙龙骨的挠度要求各有不同，具体要求分别如下：I.按G金属与石材卷墙工程技术规范JGJ133-2(X)1:当跨度W7.5m时:铝型材取踏度的1/180且不大于20mm,钢型材取畤度的1/300且不大于15mm；当跨度7.5m时：取跨度的1/500：H.按6玻摭幕墙工程技术规范JGJ1.o2-2003：对铝型材取跨度的1/180,钢型材取跨度的1/250：川.按£人造板材幕墙工程技术规范3JGJ336-20I6：当跨度W4500mm时，挠度限值为跨度的1月80：当450On1.mV跨度W7000mm时，挠度限值为跨度的1/250+7：当畤度700Omm时,挠度限值为跨度的1/200：IV.按6建筑幕墙3GBT21086-2007：对铝型材取跨度的1/180,钢量材取跨度的1/250：对于构件式玻璃暮堵或单元麟堵：当跨距W4500mm时,绝对挠度不应该大于20mm：当跨距450Omm时，绝对挠度不应该大于30mm：(其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制)表面上看上述规范应用范用各有不同，但是实际上这些幕端形式的龙骨受力并无区别，结合本工程实际情况，对本例中的挠度限值按JGJ33&2016取：相对挠度限值为：1./180=4500/18O=25mm实际挠度限值为：df.im=25nundf.1.im=5k1.4,384EIxmin1.、min=5qh1.，384Eda1.m=5×1.24×45004384Z20600025=I285592.385mm43.3选用立柱型材的截面特性按上项计算结果选用型材号：矩形钢管120X60X5型材的抗弯强度设计值：f,=215MPayi，在本例中：Nn-Myyi2=9730.8/4-61776()X75225(X)=373.5因为：373.520所以：N,dh=Nn+Myyr=4491.9N按JGJ1.o2-2003的5.5.7中第七条规定，这里的NM1.h再乘以2=89838N就是现场实际拉拔应该达到的值。另外，我们接着分析一下锚栓群受拉区的总拉力：当N/n-Myyr0Ht:螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力，中性轴在锚栓群形心位置，这种情况卜.群锚受拉区总拉力为：NMj>=N+Myiyi2=N而当Nn-My/yr<O时：最下推的锚栓底部埋板部分为结构受压区，螺栓群的中性轴取最下一排锚栓位巴，这种情况卜.群锚受拉区总拉力为：N，=ZN、i5.23-1IJGJ145-2013Nsi=Nwhyi7y5.2.3-2JGJ145-2013对上两个公式整理后，得：N=(N1.+M)y1.7y1c本例中，因为：373.520所以：Nj=N+My1.W=N=9730.8N7. 3群锚受剪内力计算按5.3JJGJI45-20的规定，计算钢材破坏或混凝上剪撬破坏时，应按群锚中所有锚栓均承受剪刀进行计算，也就是：VM1h=77224=1.930.5N若锚栓共有3-4排(下面公式中参数n为锚栓层数)，则：Ae1.N(min(cccr4)÷sX(n-2)(n-1.)+min(ccwp.c+s(n-1)X(min(c2,Ccwp)+s2+O.5ser.»p)情况三其中：CKC2：方向I及2的边矩；SKS2：方向1及2的间距:C1.WcVrM1.C1.a¾C<.*pC2WCcr3S2S<f,所以，本计算为：Ac.N=(min(ci,Cc«p)+si+min(cia,Ccrjp)×(min(C2,Ccr.>÷S2+O.5sCTj1.>)=(100+150+200)×(2OO+2+O.5X400)=270000mnrXv,N°=(S<r.sp)*=(400)2=I60000mm)s.n：边矩C对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.6JGJI45-2013)采用：,.n=0.7+<).3×ccw.,pI6.1.6JGJI45-2013J其中C为边矩，当为多个边矩时，取最小值：中N=O.7+0.3Xccr.I=O.7+O.3X100,200=0.85<1.所以，*取0.85.z=I把上面所得到的各项代入，得：NR1.c=NRkJXAt-.Av1N0×S.Nrc.Nec.N=44271.887×27(XXX)I6(XX)0×0.85×1.×1.=63502.488NIMP=(I2hd产=(400,2/100产=1.587Z(2k-所以，Iwp=INrk,=h.StNRkE=1X63502.488=63502.488NNRd.=kNRUYR=0.8×63502.4881.8=28223.328N2Nm1>j=9730.8N当满足6214JGJI45-2OI3规定的两个条件之一时，可不考虑荷载条件下的劈裂破坏，这两条分别是：(I)Cs'1.5ccr.印、h.-2h11)i11.hmn：-*IOOmm»其中hmm2hct：(2)采用适合于开裂混凝土的锚栓，按照开裂混凝土计算承载力，I1.号虐劈裂力时基材裂缝宽度不大于03mm：下面依次对上面提到的各参数计算：Ci=100mmC2=150mm,.v=0.7-H).3×C2I.5c1I6.1.19JGJ145-2013=0.7+0.3×150/1.5/100=1>1取：»,v=IVRk?=1.,35doV(GU*CiR对开裂混凝土)6.2.19-1IJGJ145-2013J=0.1(Wc1.严6.2.I9-3JGJI45-2O13)=0.1(dc)026.2.19-4JGJ145-2013其中：a、B：系数：d：锚栓杆公称直径(mm)：%a：混凝土立方体抗压强度标准值：ha：锚栓有效锚固深度(mm)：c1.：锚栓与混凝上基材边獴的距高(mm)：a=O.1(1WC1.产=0.1X(100/100产=0.1=O.Md心严=0.1×(12/100)02=0.065VRk0=I.35dIw11(Uk)05Ci1-5=1.35×IZ01X1000065X(40)0s×1001-5=14766.647NAe,v0=4.5c)26.1.17JGJ145-2013=4.5X1002=45000m11r因为：h1.5csS23c:C21.5c所以：gv=(1.5ci+s2+C2)Xh6.1.18-3UGJ145-2013)=(1.5×100+200+150)X150=75000,v=(1.5c)w>16.I.20JJGJ145-2013J=(1.5×1001.50)w=1.1.取：h.V=1.V=1.0按规范6.1.23JGJ145-2013要求:7.10 拉剪复合受力承载力计算钢材破坏时要求：(NsdNRd.,)2+(VsdZVRdjt)216.1.28-1.IJGJ145-2013上式中：Nsd：锚栓拉力设计值(N)：NRdN锚栓钢材破坏受拉承效力设计值(N)：Vsd:锚栓剪力设计值(N)：VRd.、：锚栓钢材破坏受剪承毂力设计值(N)：对于群锚，应分别用N4、VS1.1.h代替NStJ和VSa进行计算。混凝土破坏时要求：(NsdNR1tc),5+(VsdVRd),5I6.1.29-11JGJ145-2013上式中：NSJ：锚栓拉力设计值(N)；NRdE：混凝土破坏受拉承效力设计值(N)：Vsd:锚栓剪力设计值(N)；Vmc:混凝土破坏受剪承载力设计值3)：分别代入上面计算得到的参数计算如卜;(NsdhNRd,)2+(VsdhVRd.,)2=(4491.944960)2+(1930.5/22480)?=0.0171.0所以，钢材拉剪更合承载力满足设计要求！(NS网NR1.Jj&(V4/VR1.JJ,=(9730.839352.788),s+(77221.6079.238)'5=0,4561.0所以，混凝土拉剪发合承载力满足设计要求！7.11 混凝土基材厚度、群锚锚栓最小间距及最小边距计算关于混凝土基材厚度，7.I.IJGJI45-2OI3的具体要求如下：(