中建一局塔吊基础施工方案（37P）.docx

目录1 .工程概况22 .编制依据2及塔吊选型24 .塔吊基础设计及验算34.1 塔吊基础选型342塔吊基础设计34.3 立柱桩与工程桩间距643塔吊基础验算65 .施工班5：注意要点：29-5.1 钻孔灌注桩及格构柱要求29-52钢结中吹登要求29-535创攵使用要点30-6 .安全文明措施30-7 .附图30-塔吊跳RMft匚方案××xxx×xxxxx1 .工程概况2 .编制依据1)前期招标建筑结构图、业主提供的基坑支护设计图纸。2)塔式起武机使用说明书3)塔式起重机安全规程(GB5144-2006)4)钢结构设计规范(GB517-2003)5)心内结构现场检测技术标准(GB.-T50621-2010)6)建筑钢结构焊接技术规程(JGJ8I-2002)7) £钢结构高强度螺枪连接的设计、施工及验收规程(JGJ82-2O1I)8)E钢结构工程施，质量验收规范(GB5O2O5-2OO2)9)建筑地基基础设计规范(GB5OOO7-2OII)10)混凝土结构设计规范(GB5OO1O-2OIO)11)建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)12)建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2OI2)13)建设工程安全生产条例(国务院第393号令)11)建筑起重机械安全监督管理规定(建设部第166号令)15)塔式起重机设计规范(GB/T13572-2008)3 .塔吊选型本工程现场分三个区进行先后施工，总体施工顺序为：首先施工I区，待I区B2层结构(B1.板)施工完成并达到强度后开始11区土方开挖及支撵施工，I1.1.区地下结构施工完成后方再择机插入In区基坑施工。I区土方及支撑施工阶段拟使用一台60m将氏TC6015塔吊作为工程垂直吊装_E具(塔吊编号为塔吊位于I区主塔楼东部，待I区B2层结构施工完成后，在1区主塔楼西北侧安装一台40m臂长TC6015塔吊(塔吊编号为2#),待2#塔吊安装完毕后，拆除迷塔吊，紧接着在主塔楼东南侧安装一台45m臂长TC7035塔吊（塔吊编号为3划.H区土方及支撑施工阶段，在辅楼西南恻安装一台45m皆氏TC5613（塔吊编号为的），同时，将I区拆除的TC6015安装至辅楼东北角，皆长改为50m,塔吊编号为5%4 .塔吊基础设计及验算4.1 塔吊基础选型仲、4&5=需在土方及支撑施工阶段投入使用，该3个塔吊基础考虑采用钻孔漉注桩卜钢格构柱卜钢平台基础形式，塔吊基础定位及基础形式详见附图。24、3#塔吊在结构施工阶段使用，拟采用天然基础，混凝土基础与底板连接。4.2 塔吊基础设计逐、4#、5#塔吊基础分别为4根中850的中心距为2.55mx255m钻孔灌注潴注桩上接钢格构柱，格构柱顶标高Tjm.埋入钻孔灌注桩内3.5米。悻塔吊桩长28.9叫桩顶标高为-21.6m,格构柱长度为24米：4#塔吊桩长29m,桩顶标高为T9.6m,格构柱长度为22米:54塔吊极长28.9m,桩顶标为为T9.6m,格构柱长度为22米。格构柱外包尺寸504X504,采用41.160x1.6等边用钢及420X200X12敝）0的缀板焊接而成，在中心距为2.55m×2.55m的四根格构柱的顶部各焊接一块700X700X20封口板.并将塔吊配套钢平台焊接在封U板上，塔吊的固定支脚焊接在钢平台上，支腿上、下均焊接筋板，支腿上筋板4X4=16块，支腿下筋板4X2=8块。格构柱的上口需要做水平处理，以确保钢平台的水平误差控制在Imm以内。格构柱与封口板焊接时，每个面加2块筋板，共2X4X4=32块。格构柱在土方开挖后，每隔2.55米用16槽钢做一道支掾，四根格构柱之间设置水平剪刀按，将四根格构柱连成一整体，两支掠间设斜搅增加其整体刚度.最后一道支撵的高度按实际空间决定，并打入建筑物的底板内。格构柱在每次土方开挖后需及时完成焊接加固。凌、锦、5#塔吊域础大样详后附图。2#塔吊基础使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书，选用6500*6500*140Omm的基础，混凝土标号C40,上层筋纵横向各32根25mm直径HRB335钢筋，下层筋纵横向各32根25直径HRB335钢筋，架立筋为256根12mm直径HPB300钢筋。塔机基础为预埋地下节形式，地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体，端面露出基础高度为350n,并保证地下节上平面的平整度不大于1/1000。2#塔吊基础平面图2#塔吊基础剖面图3#塔吊基础也使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书,选用8000*8000*160Omm的基础，混凝土标号C40。塔机基础为预埋地卜节形式,地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体。4000XCUMK§U，”“JSicFCMiUnccdubct<mC3S3umeJifVIP1.Ii>?46-3#塔吊基础平面图Ihn1.b尿deIaCmKrheIkSieCi3#塔吊荔础剖面图4.3立柱桩与工程桩间距现场1#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.802m.4#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.520m.5#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.310m.后附1#、的、5*塔吊基础立柱柱与工程桩的间距详图。4.3塔吊基础验算4.3.11#、4乐5#塔吊基础验算根据本工程地质勘杳报告，从开始计第端阻力，故所有塔吊基础钻孔灌注桩考虑插入持力层1m,以受力最大的1#塔吊为例脸算如下：一、塔吊受力计算(TC6015,按最大60m自由高度)工况一：塔吊处于工作状态塔吊参数：自重(包括压重)F1.+F2=760.6kN,塔吊倾覆力矩M=3085kN.m,塔身宽度B=2m取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差450时计算：最大压力：Nmax=1.2×(76O.6+24)4+1.4×3085×(2.4×1.412)2×(2.4×1.414/2)2J=1508.07kN最大拔力：Nmax=1.2×(76().6+24)4-1.4×3085×(2.4×I.4I42)2×(2.4×1.4142)2=-IO37.31.kN工况二：塔吊处于非工作状态塔吊参数：自重(包括压重)F1.+F2=6803kN,塔吊倾覆力距M=383()kN.m,塔身宽度B=2m取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45。时计算：最大压力：Nmax=1.2×(680.3+24)4+1.4×3830×(2.4×1.4142)2×(2.4×1.414/2)2)=1791.33kN最大拔力：Nmax=1.2×(680.3+24)4-1.4×383O×(2.4×I.4I42)2×(2.4×1.41.42)2=-1368.75kN工况.FKX)g<K?担如I1.KSn>T作二配31.05760.63tB538.5非工作工况I0.968013000.01.4-2TC601.5VIOIft.t>¾tth7UMiftFi性141H-IeBs5TO1城，ZAg52*1.*瑞能荷71荷I况IF.KMF.(KX)可侬>X11抗御IKV1.n丁作工配2&1723.S2M5须«J：»XK1121667.9331.0.0注：1.IT中Fb.F.及弯矩V为菜碇以大力矩工况我荷，WS-M,为居础44大扭用工;时荷.二、塔吊钻孔灌注桩长度计算I#塔吊，取ZK4孔地质剖面850桩径桩基土层名称厚度（三）周长(jn)CsQski(kN)面积(平方米)fpQpk(kN)517.202.66930576.5053-13.1050413.7053-316.10451933.69541.555220.197175200.180.56721700961.2it28.93344.26964.24单桩竖向抗压承载力标准值=33M.26-961.24=4308.5kN单桩竖向抗压承载力特征值=(2820.07+961.24)/2=2154.25kN单桩竖向抗拔承投力标准值=3344.26kN单桩骚向抗拔承载力特征值=3344.26/2=1672.13kN中建三局集团有限公司*w(JMtM<"*WMf)S.-n4*MCWTWCQIB三、塔吊桩基钢筋计算根据塔吊桩最大抗拔力N=1368.75KN;fy=300N,mm2根据钢筋最大承载应力AS=N/。Wfy=300Nm2As1420050/300mm2=4562.5mm2取钢筋中22,N=As/Ji(11)2=12,取12根取钢筋中25.N=As市(12.5)2=9.3,取10根取钢筋中28.N=AS你14)2=7.4,取8根拟选用中25钢筋，取10根四、格构柱稳定性验算本工程塔吊基础下的格构柱高度最长为20.5m,依据名钢结构设计规范(GB5OOI7-2OO3).计算模型选取塔吊最大独立自由高度60m.塔身未采取任何附着装置状态。1、格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.502×0.502m:主肢选用：16号角钢bxdxr=1.60x16mm;缀板选用(mxm)O420.2主肢的截面力学参数为A0=49.07cm220=4.55cm.Ix0=1.175.O8cm2,IyO=I175.O8cm2;格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：/,4卜4(卜)格构柱的X-X轴截面总惯性矩：/,褊.4(gZ»经过计算得到：1.x=4×1.175.08449.07x(50.2X2-455)2)=87589.850114;1.y=4×1.175.08+49.07x(50.272-455F=87589.85cm4;2、格构柱的长细比计算:格构柱主股的长细比计算公式：一，HJ/(44)其中H格构柱的总高度，取21.7m;I格构柱的截面惯性矩，取，1.x=B7589.85cn4.1.y=87589.85cn4：Ao-一个主肢的极面面积.取49.07cm2.经过计尊得到2x=102.72,)=102.72。格构柱分股对最小刚改轴IT的长细比计尊公式：Ibf5,=V48+8j,其中b缀板厚度，取b=0.5m°h缀板长度，取h=0.2m.aj格构架截面长.取a=O.5O2m.经过计尊得i1=(0.25+0.04y48+5×0.252Q1.5=0.4(MnioYt=21.7/0.404=53.7,换算长细比计算公式：=Z2÷X2经过计算得到kx=115,91,ky=115.91。3、格构柱的整体稳定性计算:格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式:其中N轴心压力的计算值(kN);取N=179133kN;A格构柱横截面的毛截面面积，取4X49.07cm2;O一一轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数：根据换算长细比ox=115.91,2oy=115.91钢结构设计规范得到x=0520,Qy=O520。经过计肾得到：X方向的强度值为1.75.51Nmm2,不大于设计强度215Nm11所以满足要求！Y方向的强度值为175.51Nmm三,不大于设计强度215NmW,所以蠲足要求！4、基础格构柱抗扭验算D格构柱上斜腹杆抗扭构造验算轴心受压格构柱平行于缀材面的剪力为：J卷思其中9为按虚轴换算长细比确定的整体稳定系数。根据近钢结构设计规范规定的最大剪力计算公式：其中，A为格构柱的全截面面机f为格构柱钢材设计强度胤f为格构柱钢材屈服强度标准值（235MPa）。将剪力V沿柱长度方向取为定值。分配到一个缀材面上的剪力为：斌斜腹杆的轴心为：N=VUcosO取TC6015塔机水平力进行计算：V=I12.1Kn因塔机水平力作用于两根斜支撑上：Vj=V2=112.1/2=56.05KN斜支挨的轴心压力为：F=V/COS450=79.25Kn0为斜腹杆和水平杆的夹角的5°）,斜腹杆的计算长度为平93.6mm.斜腹杆选用槽钢116a.其截面参数为：A=21.96cn2.ix=6.28cn2Jy=1.83cm长细比AX=Viy=3393.6/18.3=1854,查表得稳定系数为：=0.214斜腹杆的整体稳定承载力验算：=N1OAV1,'(OAcos450)-79.25/(0.214*21.96)=16.86MPa<215Mpa斜缀条满足构造要求。5、构柱之间斜支撑焊缝计算10叱斜撑300*250*10贴板、TC6015塔机斜支掾的轴心压力为：79.25KN,焊缱高度：10In1.n焊缝有效厚度He=焊缝宽度HfXO.7=7mm焊缝长度1.W=250+180+256=686mm.计算时取50Omm根据角焊缝的强度公式：。户N(HCX1.W)纲代入数据，得：。f=79.25/500/7=22.6MPa小于160MPa满足受力要求。6、斜撑贴板与格构柱焊缝校核格构柱斜撑焊接贴板=79.252507=45MPa.小于160MPa满足受力要求五、TC6O15桩承我力脸算桩身承裁力计算依据£建筑桩基幼技术规范(JGJ94-28)的第5.8.2条根据第二步的计弊方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1.78O.I1kNIit顶轴向压力设计值应满足下面的公式：M<.JA,其中Wc基桩成桩工艺系数，取0.750fc混凝1.轴心抗压强度设计值.fc=14.300Nmm2;Aps桩身截面面积.Aps=O.5672m2.经过计克得到桩顶轴向压力设计假满足要求，受压的筋只需构造配筋！桩身受拉计算，依据£建筑桃基技术规范3JGJ94-2008第5.8.7条受拉承我力计算.最大拉力N=-1.385.03kN本工程钻孔灌注桩纵向受力钢筋设计为10e25,经过计算得到受控钢筋截面面积As=4908三2°其抗拉设计值为Ny=300*5672/100O=M72.4KN,大于，=1385.03部，满足要求！六、钢平台验算塔吊桩间距为2.55米,其钢平台采用H400E3*21的型钢外封IOmm厚钢板(见下图),材质选用Q345B.塔吊支翻处加横向筋板以增加局部抗压能力。H400*400*21*13两侧封IOmm厚钢板图示箱梁计算数据如下:微面积：A=28614Cm2：惯性矩:ix=730087cm4:抗弯技面系数：W=3650m,TC6015钢平台主梁的验算工作工况:居产2645.1.F1.若写如非工作工况:667.9338622=I36*j-半=7038*422按简支梁计兑F压F拉II1.IIIIIIH1.,42awroi_2828,43R2R1.建立平衡方程：1×2.82843=F1.,2.687OkEXo.14142+凡X282843=E0.14142+F,2.68701+O解得支反力：工作工况：R1=1024kNRy00;（正为压力，负为拉力；）非工作工况：R1=125XN2=90g;（正为压力，负为拉力;）故校核时,按非工作工况进行计算。正应力：/=其计兑公式为：rw其中：M=193KNny=1.05;（箱型截面系数）W=3650cm3=SOMPa23QW代入计算Yw1.05x3650故正应力满足要求。梁腹板中性轴处剪应力：FSr其计算公式为：:其中：S=21×400×(iai05)H79×33×895=212M765mm3F=1259KN:=IIOff1.35Pfi12W-2I2M'65代入数据:-73008733-故满足要求.计算危险点：腹板与翼缘板交汇处局部承压强度：其计竟公式为:其中：W值取1.0;12=a+5h,+2hg=500+5×20+()=6()0mm代入计算数据得:IOxPOI.B=(MMPa336故,梁局部承压满足要求。典切应力：g曰>其计算公式为：''/a其中：S=21×400×(179+105)=1591800nj;1.x=73008705hm4代入计算:12591.59IWM)73(WO58X33MPa3SMPa故，剪切力满足要求。折算应力：|79=50-=45正应力为200故折算应力为:o2+o2-oc+3z2=s1.64i+452-64×45+3×831=155MPa<230MPa故，折算应力满足规范要求。梁的稳定性：%8<13_因此主性体稳定性不需计算，综上，梁满足使用要求.钢平台连接焊缝的验口焊缝受竖直向拉力及水平力合力破坏。a.竖向拉力：F=909kn:（格构柱处）F=1030kn:（支肥处）b.水平力:N=1.1.2.1kn;c.扭矩:M=385KNm;水平合力为:V=I12.1+385/2.5=266.1KN0（格构柱处）V=I12.1+385/2=304.6KN“（塔吊支腿处）格构柱与封口板处:如图，焊条采用E43I6。焊健长度：I=160x8=1280mm;计齐氏度：1248mm;焊缝高度：h=16×0.7=11.2mm;。件(cB)22其中：=1.22代入数据:O-67MPa1.(O1以上计算仅考虑角钢与封口板焊接，计算偏于安全。故该处焊缝满足要求。封口板与钢平台主梁下翼缘处:如图：焊条采用E50。焊缝长度：1=590X2=1180mm;计算长度：1172InnU焊缝高度：h=16×0.7=11.2mm;。合=(B)21122;：B=1.22;1.h*代入数据：Q合二60MPa100MPa故该处焊缝满足要求.加平台主梁上翼缘与固定支胭处贴板：16焊条采用E50.I=2687x4=1074.8mm;计算长度：1058.8mm。焊健高度：h=16×O.7=11.2mm;=()1+z12JVt,:=1.22;r/：e*氤代入数据：。合梯M¼100MI¼故该处焊缝满足要求。焊缝校核：焊条采用E50,焊缝长皮：O5*8+104*4=1256mm计算时取焊缝长度为：1208mm：焊缝采用45°坡口焊：板厚20三。件（。/"的2;i三J,三r1rff=*sE其中：=1.22影也A慑代入数据：0合=5而Pa10（）MPa故，该处焊缝满足要求。4.3.22#塔吊基础验兑一.参数信息塔吊型号：QTZ1.Oo起重荷载标准值：Fqk=100kN塔吊计算高度：H=60m塔机自Ji标准值：Fk1=680.30kX塔吊最大起更力矩：M=1250kN.m塔身宽度：B=2m非工作状态下塔身弯矩:M=3080kN.m承台泯凝土等级：C40钢筋级别：HRB335地基承我力特征值：3422kPa承台宽度:Bc=6.3m承台厚度:h=1.Im基础埋深:D=Om计算简图:二.荷魏计算1 .自重荷载及起重荷我1）塔机自重标准值Fk1=680.3kN2）基础以及段I:自重标准值Gk=6.3x6.3x1.4×25=1389.15kN承台受浮力：Ftk=6.3×6.3×17.IOX10=6786.99kN3)起重荷载标准值Fqk=KXJkN2 .风荷载计算D工作状态下塔机塔身被面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(WO=O.2kNm2)Wx=0.8H5H2W0=0.8X1.77×1.95×0.99×().2=().55kNm29sk=:wxC0BH.H=1.2×O.55×O.35×2=O.46kNmb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qgk×H=O.46×6O=27.55kNc.基哈顶面风荷载产生的力矩标准值MSk=O.5FVkXH=O.5x27.55x6O=826.64kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对加线方向所受风荷载标准侪a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.55kNmT(=0.8U5H2W0=OSX1.86×1.95×O.99×O,55=1.58kNm1ISk=a:WXCOBHZH=1.2×1.58×O.35×2=1.33kNmb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=1.33×6()=79.63kNc.基础顶面风荷效产生的力矩标准值Msk=0.5FvkxH=0.5x79.63x60=2388.84kN.m3 .塔机的倾混力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=3080-K).9×(1.250+826.64)=4948.97kN.m非工作状态下，标准组合的帧建力矩标准值Mk=3O8O+2388.84=5468.84kN.m三.地基承载力计算依据C塔式起正机混凝上基础工程技术规程(JGJ/T187-2009)第4.1.3条承毂力计算.塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：Px=(F+G)b1.=(680.3+1OO+-5397.84)(6.3×6.3)=-1.1.634kNm2当偏心荷载作用时：Pmm=(F+G)IA-MAV-MtAV=(680.3+100+-5397.84)/(6.3×6.3)-2×(4948.97X1.414/2)/41.67=-284.26kNn2由于PkmiixO所以按下式计算Pkmax:e=(Mx+Fh)(F+G)=(4948.97+27.55×1.4)/(680.3+100÷-5397.84)=-1.08mWO.25b=1.58m工作状态地基承教力满足要求！b'='=b2-e×2!2三3.1.5<1.76=3.91.mPnIX=(F+GF3B?=(680.3+100+-5397.84)(3×3.91X3.91)=-1.00.49kNm2塔机非工作状态卜丁当轴心荷载作用时；Ppx=(Fx+G)b1.=(680.3+-5397.84)(6.3×63)=52.14kNn2当偏心荷载作用时：Pmm=(F+Gk)A-MVx-M,V=(680.3+-5397.&1.)/(6.3×6.3)-2×(5-168.84XI.414/2)/41.67=-3(M.42kNm2由于Pkmin<0所以按下式计算Pkmax:e=(M+Fh)(F+G)=(5468.84+79.63×1.4)/(680.30+-5397.84)=-1.18m0.25b=1.58m非工作状态地基承载力满足要求！b'=r=b2-e×212=3.I5-O.84=3.99mPmx=(F+G)36?,=(680.3÷-5397.84)(3×3.99×3.99)=-98.96kNm2四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为：fa442.20kPa轴心荷教作用：由于fa>Pk=-116.%kPa,所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2×fa2Pk11nx=T8.96kPa,所以满足要求！五.承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.2条。1 .抗弯计算，计算公式如下：式中a1截面I-I至基底边缘的距离，取a1=2.15m;a'截面IT在基底的投影长度,¾a=2.OQ11.P-截面U处的基底反力：工作状态下：P=-1.()0.49×(33.91-2.15)(3×3.91)=-82.09kNm2;M=2.152×(2×6.3+2)×(1.35×-100.49+1.35×-82.09-2×1.35×-5397.846.32)+(1.35X-100.49-1.35X-82.09)×6.312=61.8.64kNm非工作状态卜丁P=-98.96×(33.99-2.15)(3×3.98630161199488)=-81.17kNm2;M=2.152×(2×6.3+2)×(1.35×-98.96+1.35×-81.I7-2×1.35×-5397.846.32)+(1.35X-98.96-1.35X-81.17)×6.312-M128N.m2 .配筋面积计算，公式如下：依据混凝土结构设计规范GB5(M)1O-2O1OMCE='<ZAM-1.-20,Y.=1.-2式中5系数，当混凝土强度不超过CXMkh5取为1.0,当混凝土颊度等级为CW)时，XXUX1取为0.94,期间按线性内插法确定：fc-混凝上抗压强度设计值：%一承台的计算高度。经过计算得：g=642.28×106(1.00×19.10×6.30×103×135O2)=OOO3=1-(1-2X0.003)0.5=0.003Yg=1-0.003,-2=0.999A8=642.28×1.()6/(0.999×135O×3OO.OO)=1588.20nn2<.六.地基变形计匏-规范规定：当地拓主要受力层的承战力特征佰(fak)不小于13OkPi1.或小于13OkPa但有地区势5金，旦用性土的状态不低于可塑液性指数I1.不大于0.75)、砂土的密实度不低于稍洛时，可不进行塔机基础的天然地将变形脸算，其他塔机荔础的天然地培均应进行变形脸算。塔吊计克满足要求！4.3.33*塔吊基础计算一.参数信息塔吊型号:QTZ200塔机自面标准值：FkI=II41.OOkN起重荷载标准值：Fqk=184d塔吊最大起重力矩：M=381.0km塔吊计电高度：H=61.5m塔身宽度:B=2.2a非工作状态下塔身弯矩:M=6184kN.承台混凝土等级：CK)钢筋级别:HRB335地基承载力特征值：3422kPa承台宽度：Bc=8.00m承台厚度：h=1.6m基础埋深：D=0.OOm计算简图：二.荷载计算1 .自用荷载及起重荷我1）塔机自重标准值Fki=I141kN2）基础以及覆土自俄标准值Gk=8×8x.6×25=256OkN承台受浮力：F1.k=SX8X17.30X10=11072kN3）起电荷载标准值Rk=1.84kN2 .风荷载计算0工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值（WO=（）.2kN/n?）WkR.802A5A2W0=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kNm2qsx=awxC0BH7H=1.2x05x0.35×2.2=0.51kNnb.塔机所受风荷我水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.51×61.5=3i.07kNc.基的J更而风荷载产生的力矩标准假Msk=O.5Fvk×HO.5×31.07×61,5=955.33kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准他(本地区WO=O.55kN相)W=0.82H5H2M=0.8×1.86×1.95×0.99×0.55=1.58kNm19sk=:WXCGBH/H=1.2x1.58x0.35x2.2=1.46kNmb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fyk=qsk×H=1.46×61.5=89.78kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=O.5Fvk×H=O.5×89.78×61.5=2760.75kN.m3 .塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾置力矩标准值Mk=6184+0.9x(3840+955.33)=I()499.8OkN.m非工作状态下，标准组合的帧收力矩标准值Mk=6IM+27M).75=8944.75kN.m三.地基承载力计算依据名塔式起型机混凝土基础工程技术规程(JGrr187-2009)第4.1.3条承我力计算.塔帕昨蟋下：当轴心荷载作用时：Pk=(F+G)b1.=(1I41+184+-8512)(8×8)=-1.12.30kNm2当偏I1.布散作用时：Pmm=(F+Gg)A-MV-MV=(1141+184+-8512)(8×8)-2×(10199.80×1.-114/2)/85.33=-286.28kNm2由于PkmiMO所以按下式计算Pknm:e=M+Fh)(F+G)=(IOI99.80+31.07×1.6)/(1141+184+-8512.00)=-1.47m0.25b=2.OOm地基承战力满足要求！b=1.,=W2-c×21.2=41.(M=5.O4mPmX=(F+G)3B?=(1141+184+-8512.00)(3×5.O1.×5.04)=94.39kNm1.塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：Px=(F+G)b1.=(1.141+-851.2)(8×8)=57.83kNm1当偏心荷载作用时：Pmm=(F+Gk)A-MW,-MV,=(1.1.i1.+-8512)(8×8)-2×(89M.75X1.414/2)/85.33=-263.39kNm1由于Pkmin<0所以按下式计WPkmax:e=(M+F°h)(F+G)=(8944.75+89.78×1.6)/(1141.00+-8512.00)=-1.23m0.25b=2.00m地基承载力满足要求！b'=1.'=b2-exv12=4-O.87=4.87mI：作状态非1.作状态Pm=(F+G)3b'?'=(11418512.00)(3×1.87×4.87)=-103.52kNm2四,地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为：fa1.2.20W¾轴心荷载作用：由于Ca2Pk=11230kPa,所以满足要求!偏心荷载作用：由f1.2Xf2Pk三x=31.39kPa,所以满足要求!五.承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-201第8.2条。1.抗弯计算，计算公式如下：+-P)/"式中a1一截面U至基底边缘的距离，取a=Z90m;a,截面IT在基底的投影长度，取a'=2.20m。P一截面U处的基底反力；3a-ai3a工作状态下:P=-9439×(35.04-2.90)(3×5.04)=-76.28kNm2;M=2.902×(2×8+2.2)×(i.35×-94.39+1.35×-76.28-2×1.35×-8512.0082)+(i.35×-94.39-1.35×-76.28)×812=1.5O4.52kN.m非工作状态下:P=-1O3.52x(34.87-2.9O)(3×4.8717271133O297)=-82.98kNm2;x××x××x×xI塔小池4能工方案M=2.902×(2×8+2.2)×(1.35×-103.52+1.35×-82.98-2×1.35×-851282)+(1.35×-1.03.52-1.35×-82.98)×812=11.62.66AcN.m2.配筋面积计算,公式如下：依据心昆凝土结构设计规范GB50010-2010=M%-O1.jtbhI=1.-1.-2a,Y.=1.-1.2a1.系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，01取为094,期间按线性内插法确定;fc混凝土抗压强度设计值：ho承台的计和高度”经过计算得:8=15O4.32x106/(1.00×19.10×8.00×1.o3×155O2)=O.OO44=1-(1-2X0.001)0.5-0.004YS=1-0.004/2=0.998A=15O4.32×106(0.998×155Ox3OOOO)=3241.75mm2。六.地基变形计免规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(ak)不小于13OkPa或小于13OkPa但有地区经验.且黏性上的状态不低于可塑(液性指数I1.不大于0.75)、砂上的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形物算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！5 .他工质½注意要点：5.1 钻孔灌注桩及格构柱要求(D钻孔濯注桩混凝土设计强度等级水下C30,主筋保护层位50寇米，推筋采用HPB300钢筋，主筋采用HRB335钢筋。(2)钢格构钏材除注明外,均采用Q235b,焊条采用E43型(3)除注明外，焊缝均为通长满焊，钢格构柱焊缝厚度212mm(4)钢格构柱各边应垂直或平行相对应的塔吊方位。5.2 钢结构焊接要求(1)工艺要求1)预热预热有利于减低中碳钢热膨响区的最高硬度，防止产生冷裂纹，这是焊接中碳钢的主要工艺措施,预热还能改善接头塑性，减小焊后残余应力。通常，35和45钢的预热温度为150250C含碳盘再高或者因厚度和刚度很大，裂纹倾向大时，可将预热温度提高至25040)。若焊件太大，整体预热有困难时，可进行局部预热，局部预热的加热范图为焊口