小高层外架方案变更.docx

小高层外架变更方案1、小高抬脚手架原搭设方案本工程小裔层(40#、43#、44#楼)外防护架原计划下面搭设落地架，然后到上面均进行一次工字钢悬挑架,即40#楼从10层开始悬挑,43#楼从8层开始悬挑，44#楼从6屈开始悬挑:2、小高层脚手架变更方案考虑现场实际情况，取消上面悬挑架搭设,落地架从下一直搭设到顶，40#楼将进行两次和荷，43#、44#楼进行一次卸荷，卸荷参数见下表：表1小高层落地架卸荷参数楼号搭设高度第一次预埋第二次颈埋预埋环直径预埋环间距钢廷绳型号40#47.46层顶12层顶201.5m6X19(14)43#41.67层顶无201.5m6X19（八）(14)44#38.76层顶无201.5m6×19（八）(14)2.外脚手架搭设参数【扣件式脚手架】黄手架搭设方式双揖脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平忏在上脚手架架体高度IKm)47.4脚手架钢管类型48X2.8立杆纵距或跨距IMm)1.5立杆横距IMm)0.9立杆步距Mm)1.8脚手板2步I设挡脚板3步1设连墙件布置方式两步三跨横向斜撞6跻I设连塌件连接方式扣件连接安全网设置全封例葩本风压(kNm?)0.3经过计算按照表1进行卸荷完全满足要求,但是为了架体更加稳固，在43#、40#楼下面10米搭设了双立杆进行加固。3、钢丝绳卸荷要求3.1 梁板内的受拉锚环，必须在混凝土达到设计强度的75%以上方可受力使用。拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。3.2 派工人扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用4个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全要拧紧，不允许松动。3.3 对整个架体进行安全检杳，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。4、计算书(以40#楼为例40楼扣件式脚手架计算书计算依据:I、d建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑结构荷秋规范GB5(X)()9-2()123、钢结构设计规范BGB5(X)I7-2(X)34、建筑地基基础设计规范GB5OOO7-2O11一、脚手架参数卸荷设置ft脚手架搭Ki推数肥手架脚尸S1.1.K管类里4K>2.R的F架架体IftJ鹿H(m)47.4电杼步距Mm)1.8立杆纵距或跨距h(m)1.5立杆横距Mm)0.9横向水平杆计算外伸长度3(m)0.15内立杆寓也城物跟肉a(m)0.3双立杆计口力法不谀就双：ft杆二、荷载设计聊架设计类M结构脚下架物r板类星木椰r板W板白币标准位GkJb1.kNZm2)0.35褥厂板Mi设方式2步I设主目式安全立网自玳标准值Cikmu<kN.,n2>0.01档脚板类型木挡脚板栏杆与档脚板(i-«标准(ffGWMkNMn0.17料脚板铺设方式2步I设好米立杆承受结构自赋标准值gK(kNm)0.129横向斜撑布现方式6跨I设结构脚手架作业层致回1”,构树F架荷块标准值GkMkNfm)3地区大津天津市安生网设置全土闭44<Ufi(-MXkN.'m2)0.33於我体51忝致爆I风压Ift及变化系数JUf连堵件、中立钎构定性)0.81.0.81M筱我标准"IeNkNm2连堵件.小立样总定性0,243.0.243立面图侧面图三、横向水平杆验算纵.横向水平杆布置方式横向水平杆在上圾向水平杆上横向水平杆眼数n2横仔抗方强度i计值In(N,mm?)205横杆板面惯性知1.(m11101900横杆井性模量IKNZmm2)20600()横杆故面抵抗矩Wfmn?)4250立杆横距Ih横向水平杆纵向水平杆立杆纵、横向水平杆布期承载能力极限状态q=1.2×(O.()3I+<Jkj>×1.(n+1.)+1.4×Gk×1.(n+1)=1.2×(O.O31+035×1.5(2÷1.)+1.4×3×1.5(2+1.)=2.347kNm正常使用极限状态q'=(0.031+Gk,b×1.(n+1)+G×1.(n+1)=(0.031+C.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.706kNn计算简图如卜丁三三三三三三三三三三三三三H11TO三1.£«-1、抗弯验算Mnu<=maxq1.b28.qa¾J=max2.347×0.928,2.347×O.I522=O.238kNm=M,n1W=O.238×1064250=55.924Nmm=205Nmm-满足要求！2、挠度验算VgX=max5q'1.b4(384E1.)q'a4(8EI)=max5×1.7()6×9(Xy,(384×2()6(XM)×IOItXM)1.706×15O4(8×2O6O×IO1.900)=0.694mm,3x=0.694nn<(v=minh150.10=min900150.10=6nm满足要求！3、支座反力计算承栽能力极限状态Rmn=q(1.b+a)2(21b)=2.347×(O.9+O.I5)2(2×O.9)=1.438kN正常使用极限状态Rma=q'(1.b+a)2(2b)1.706×(0.9+().15)2(2×0.9)=1.045kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知Fi=Rmxv=1.438kNq=1.2×O.O31.=O.O37kNm正常使用极限状态由上节可知F,=Rma=1.O45kNq'=().03IkNZm1、抗弯验算计算简图如下:1.43ch13MNMMN，心1.<MkN1叫竺点吗Y1.11uuuuuu1.111.11umuiHUmUimu及s52S»区«4IX5I1SI1500I弯矩图(kNm)G=MnUW=O.583xI(Z,4250=137.232Nmm2=205N,1m11r满足要求!2、挠度睑算计算简图如下:IMMIAW41A4H1.WiNUtM1.Otd3iIIOaIWWI卜典IHuii1.uHuiuuuhiiHi1.imiuuiiu1.ium1.niuii氐<i5®IXMIISOOIISOOI4U变形图(mm)Vim=3.263nn(v=min1.150.10=min(1.500/150.IOJ=Khnni满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rma=3.32kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式小扣件知件抗滑移折成彖款0.85扣件抗滑承战力验算：横向水平杆：RmaX=1.438kN<Rt=O.85×8=.8kN纵向水平杆：Rma=3.32kNRt=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手梁架体而度H47.4脚手架钢肉类R4K-2.8好米立杆承殳玷构自>i.k准值0.129gk<kN,m)立杆龄荷羲计算1、立杆承受的结构自重标准值Nem单外立杆：NGtk=(gk+(1.b+a)×n2×O.O31h)×H=(0.129+(0.9+().15)×2×0.031/1.8)×47.4=6.977kN单内立杆：NG1.k=6.977kN2、脚手板的自标准值Nsz单外立杆：NG2ki=(Hi+1.)×1.a×(1.b+a)×Gk,b×1/2/2=(47.4/1.8+1)×1.5×(0.9+<).15)×().35×IM=3.767kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k=3.767kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：Nc2k2=(Hh+1.)×1.a×Gkdb×1/2=(47.4/1.8+1)×1.5×0.17×12=3.485kN1/2表示挡脚板2步I设4、Ba护材料的自重标准值Ng.单外立杆：Nc2k3=GUnw×1.a×H=O.01×1.5×47.4=0.711kN5、构配件自重标准值Ng”总计单外立杆:NG2k=No2ki+No2k2+Noa3=3.767+3.485+0.711=7.963kN单内立杆：NG2k=NGiu=3.767kN立杆施工活荷栽计算外立杆：NQik=a×(1.b+a)×(nii×Gkjjy2=1.5×(0.9+0.15)×(1.×3)2=2.363kN内立杆：NQ1.k=2363kN组合风荷险作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(Ncik+NG2k)-K).9×1.4×N0k=1.2×(6.977+7.963)+0.9×1.4×2.363=20.905kN单内立杆：N=1.2×(NGn+N02k)+<).9×1.4×Nq4=1.2x(6.977+3.767)+0.9×1.4×2.363=1.5.87kN七、钢丝绳卸荷计算用蛇的不均匀系数0.X5钠纥也安全系数k9怦丝绳绳央型式马鞍式"紧绳我驾帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钠”绳蝇丧救最4吊环设置共用用环钢筋仪径d<nw20诃税绳型号6×1.<Xa)甥过题公林抗控强叨NZmm2)ISTO(WS)徜法纯受力不均匀系数KX1.5却荀系数Kf0.8上却增加荀欣高懂(m)4.5脚手梁却荷次数2第N次和荷炳建蝇直役(mm)卸荷点位置高,5h(m)卸荷点冷而hjfm)例线河上F吊点的展向距的1.m)上小点即内立杆下吊点的水平距高Hs(mm)上力点距外文杆下吊点的水平距再HNmnO和荷点水平间5tiH1.()1!419.717.43300121.521437.110.33KX)12(»1.51个吊点与上IeJ的水SMi*hmij号上吊Ja的水1I钢丝绳和荷钢丝绳连接吊环作法(共用)第I次卸荷验算1arctan(1.H)=arctan(3000300)=84.289ott2=arctan(1.H0=arvtan(3(XX)/12(X)=68.1.99o钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数KX取1.5由右脚手架所使用的钢丝绳应采用荷我标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。P1.=KIXKXXNXhimMH×H1.=O.8×1.5×13.107×17.447.4×1.51.5=5.774kNP2=Kf×K×N×hj1.nHH×H1.a=O.8×1.5×1.7.3O3×1.7.447.4×1.5I.5=7.622kN钢丝绳轴向拉力标准值T=Psin=5.774sin84.289o=5.802kNT2=P2Sintn=7.622sin68.199°=8.2O9kN和荷钢丝绳的最大轴向拉力标准值Fg)=maxT,T4=8.209kN绳夹数量：n=1.667Fg(2T)=1.667×8.2()9(2×15.19)=1个0n=4个满足要求！钢丝绳：佟表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=143.88kNFg,=×Fk=085×143.88=13.589kNF=8.2O9kN满足要求！吊环最小直径dmin=(4A严=(4xFg(f7r)严=(48.2O9xIO3(65r)严=1.3mmd=20>dmin满足要求！注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65Nmnr第1次卸荷钢丝绳直径14mm,必须拉紧至8.209kN,吊环直径为20mm。满足要求！第2次卸荷钢丝绳直径14mm,必须拉媵至4.859kN,吊环直径为20mm.满足要求！八、立杆稳定性验算WJF紫架体跖度H47.4立杆计口长度系数“1.5立杆他而抵抗印Wm11?)4250立杆鞍面网转半径Mnun)16>,<H三ia!ifti1.(11(N11m2)205立杆岐面向枳"mm?)3%连培件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度k=Kh=1.×1.5×1.8=2.7m长细比=1.i=2.7×IOV1.6=168.75<2IO满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度k,=Kh=1.155*1.5XI8=3119m长细比=Wi=3.119×1OV16=194.906S4规范表A得，=O.I912、立杆稔定性验算不组合风荷或作用底部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NGk+NG2k)+1.4NQk)×(hx+(1.-Kf)Xd-h”)+max4.5.(1-K)×hj)H=(1.2×(6.977+7.963)+1.4×2.363)×(19.7+(1-0.8)×(37.1.-19.7)+max4.5，(1-O.8)×10.3)47.4=12.401KN第I个卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2×(NGu+Noa)+1.4NQM)X(g-k+(1-Kf)×(hxj,-h2)+max4.5(I-Kf)XhjX)H=(1.2x(6.977+7.963)+1.4x2.363)×(37.1-19.7+(1-O.8)×(37.1-37.1)+max4.5,(1.0.8)×10.3y47.4=9.811KN顶部和荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N3=(1.2×(NGk+N2i)+1.4XNQ1.k)X(HhxQ/H=(1.2×(6.977+7.963)+1.4×2.363)×(47.4-37.1)/47.4=4.615kN单立杆轴心压力最大值N=max(NnNa、Na)=12.401KN=N(A)=1.2400.924/(0.191×398)=163.131Nmmf=205Nmm2满足要求！姐合风萄藏作用底部和荷段立杆单立杆的轴心压力设计值NI=(1.2x(Ncm+NG2k)+0.9x1.4NQik)x(h+(IK)×(Hj-h)+nax4.5.(I-Kf)×hjx)H=(1.2×(6.977+7.963)-H).9×1.4×2.363)×(19.7+(I-O.8)×(37.1.-19.7)+11m4.5,(I-0.8)×IO.3)47.4=12.208KN第I个卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2x(NGik+NG2k)+09x.4NQk)x(hs-h*出I-Kf)×(hxM-hx2)+max4.5.(1-K1.)×hj)H=(1.2×(6.977+7.963).9×1.4×2363)×(37.1-19.7+(1-0.8)×(37.1-37.1)+max(4.5.(1.-0.8)×10.3)47.4=9.659KN顶部和荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N3=(1.2x(NGik+NG2k)+0.9x1.4NQik)x(H-hxHH=(1.2×(6.977+7.963)+0.9×1.4×2,363)×(47.4-37.1.)47.4=4.543kN单立杆轴心压力最大值N=max(NiN2、N*)=I2.2O8KNMw=O.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×GH1.h21.()=O.9×1.4×0.243×1.5×1.821.()=().1.49kN-m=(N(A)+M,WJ=1.2207.777(0.191×398)+1.48803.484250=195.603Nmm2f1.=205N.'mm2满足要求！九、连墙件承载力验算连场件布置方式两步三葬连堵件连接方式扣件连接连播件的束牌F架平面外交形轴向力WkN)3连墙件计尊长度0(mm)600连坡件截面类里连堵件型号4K×XK连培件截面面枳AVmm?)398连墙件截面同转半径i(mm)16连圾件抗压强收设计的IfKNJmn?)205连堵件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑伤折战忝数0.85NM=1.4×(1>k×2×h×3×1.a=1.4×O.243×2×1.8×3×1.5=5.5IIkN长细比入=1.i=600"6=37.5,杳£规范表A.0.6得，=0.896(Nw+No)(Ac)(5.51.1.+3)×1.0V(0.896×398)=23.867Nmn0.85×=0.85×205Nmm2=174.25Nmm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nw+N<1=5.511+3=8.511kNO.85×12=10.2kN满足要求！