库岸综合整治工程（西段）-一标段结构计算书.docx

库岸综合整治工程（西段）施工图设计一标段结构计算书目录项目区位1.2设计范图及内容12 设计果用的技术标准规藏及设计依冬2.1 设计依据12.2 采用的规范标准23 JR.".".1.1.".".-.I.”.-.*I.-."-.-.-."."-.-.-.”-.11.23.1 形地tt23.2 线象水文23.3 地质构造33.4 地反若性43.5 水文电填条件43.6 不良地质作用53.7 岩土力学叁效6路肩式Ir式务才计算.4.1 24M荷重式挡墙计舞84.2 23m管重式挡墙计算154.3 所有高度街重式挡墙计算结果汇熟214.4 挡墙曲后下滑力计算22式行式摄缗计算5.1 24m姮重式挡墙计算245.2 23M/重式拾母计笄345.3 所有高度衡史式挡墙计算结果汇总445.4 挡墙后下滑力计算446雄托果计算547 桩板拉堵计算1277.1 M挡墙计算1277.2 7*挡墙计算1628 总结1781工程概况1.1 项目区位图1.1.项目区位图1.2 设计范围及内容本项目为忠县城区谷井河库岸综合整治工程(西段卜其中包含两条道路条为新建道路环湖路，一条现状拓宽改造道路连接道.环湖路道路为新建道路，道路等级为城市次干路，设计时速40Kmh,标准路幅宽度24米，双向四车道，设置了一座114m的拱桥，一座306m的隧道.在隧道东侧沿i可设置一条5m宽的骑游步道供行人通行。设计内容包含有：道路工程、桥梁工程、隧道工程、排水工程.给水工程、电力工程、电照工程、通信工程、交通工程.连接道道路,现状道路为双向两车道,现状时速为30Km/h,因两边既有建筑受限，路幅宽度为20.5-32.5米，本次拓宽改造为双向四车道。设计内容包含有：道路工程、排水工程、给水工程、电力工程、电照工程、通信工程、交通工程.本次设计结构部分主要为沿线支挡结构及边坡设计.2设计采用的技术标准规范及设计依据2.1 设计依据1,合同依据(1)本项目设计合同。2,相关文件4重庆市建设工程勘察设计管理条例3重庆市人民代表大会常务委员会公告第33号重庆市珑设领域限制、禁止使用落后技术通告关于进一步加强全市高切坡、深法炕和高填方项目勘察设计管理的意见谕建发(2010)166号忠县城区辔井河库岸徐合整治工程(西段)工程方案设计更庆交通大学工程设计研究院有限公司2021.08忠县客井河库岸综合整治工程(西段)工程地质勘察报告(一次性勘察)2.2 采用的规范标准E城市道路工程技术规范3(GB512862OI8)£建筑边坡工程技术规范(GB5O33O-2OI3)£涟筑边坡工程鉴定与加固技术规范GB5O843-2OI3)混凝土结构设计规范(GB5OO1O2O1O)(2015版)4建筑地基基础设计规范3(GB5(MM)7-2OII)g建筑工程抗震设防分类标准(GB5O223-2OO8)G城市道路工程设计规范(CJJ372012)(2016年版)城市道路路基设计规范(CJJ194-2013)£城短道路工程施工与质量验收规范CJJ1.-28)3工程地质条件3.1 地形地貌拟建场地地貌单元凰低山丘陵地貌区,浅丘斜坡及冲沟地貌,拟建道路大多为原始地貌区，里程K0+800附近约70Tn范围为深回填区域，道路设计苑围大多处于回填区域，面向甘井河沿岸呈斜坡状，线路范围整体左线低，右线高，歧路在二个里程段(分别为里程KO+78OKO+85O,里理K2+460K2+560)存在冲沟地貌，KO+78OKO+85O区域已经回填，K2+46OK2+56O区域为原始地貌，属深回填区域，商差较大。局部里程段现状标高与平场标高基本一致，地势总体起伏较大；地形坡角在535°左右；场地总体地形坨貌较复杂。3.2 气象水文本区属也热带东南季风山地气候.温热凉寒,四季分明，降水丰沛，日照充足。全年日照时数1274小时，最多为8月，达227.9小时，最少为12月，仅28.6小时。年平均气温18OC,最暧月为8月，平均线温为28.6T；最冷月为1月，平均气温为7.0cC,最低温度可达O.9tC;全年-O=C的积温为6636cCo全年无痛期341天，热量资源丰富。年均降雨量1198mm,降雨集中在5-7月，可达全年降雨量的46%。年均相对湿度为81%,秋冬季相对湿度较大。境内长江沿岸冬季雪日较多，年均43.5天。夏季多偏南风，冬季多傕北风。县城年平均风速0.9米/秒，夏季风速大，8月平均风速1.2米/秒：冬季风速小，12月平均风速0.6米/秒。其余地区的海拔高度的增加,风速也相应增大。据谒查，勘察区北侧约912Om为春井河，展长江支流，大”降雨形成的地表水以面流或小水沟的形式汇集，然后通过冲沟向鲁井河排泄、汇集。3.3 地质构造根据名重庆市构造纲要图,场地处于新华夏系第三沉降带川东弧形褶皱带忠县背斜的南东翼。岩层呈单斜产出.产状128°140"Z60-70,优势层理面为135°/60°,层面平直光滑，张开度13mm,偶尔达到8mm,主要为泥质夹岩屑充填。延伸范围广，间花().301.50m,层面结合很差，属软弱结构面。砂泥岩界面：根据本次勘察野外测绘结合钻探结果分析，可发现砂泥岩界面起伏小，接触面光滑，张开度3Iomm,主要为昵质夹岩屑充澳(尤其是砂岩层在上时)，该结构面结合很差，果软弱结构面。根据对场地附近边坡的调查，场地岩体中主要发育有2组构造裂隙：裂隙1.X1.产状：位向304°317°,f页角25°31°,优势结构面为308°/30°,裂面平直光滑.张开度35mm,主要为泥质夹岩屑充填。延伸长度46m,最大达数十米，间距13m,结构面结合很差，属软弱结构面裂隙1.X2产状：走向125°135°,倾角近直立，优势结构面为40°/87°裂面较粗检，主要为岩末充填，延伸长度13m,张开度I2mm,间距0.50.8m,结构面结合一股，属硬性结构面。根型皑质调杳测绘及勘探狷露分析，场地裂隙一般发育，场坨内及周围未见断层构造及构造破碎带。琮上所述：场地裂隙发育程度为较发育。3.4 地层岩性据地面调查及钻探揭霭，场地内出您地层有第四系全新统人工填土层（Q4m1.）素填土，残坡积层（Q4d+d1.）就质骷土和侏罗系上统蓬莱镇坦砂岩、泥岩J3p，现将其岩性由上至下分述如下：I）第四系全新统人工填土层（Q4m1.）：素填土：杂色，以黄褐色为主，主要由粉质粘土及泥岩、砂岩碎石组成：块碎石含量约10-36%,块石粒径约5180mm,松散稍密、干燥稍湿；大多为周边烦房屋、道路等建设场平施工时机械无序批填形成，回填时间在K0+800附近约12年，属新近填土，其余区域未填土填骼大于5年，属老填土。揭华厚度在0m29.7m°2）第四系全新统残坡积层（Q4c1.+d1.）:粉质粘土：以黄褐色为主，都分呈棕黄色：可塑状，巨块状结构，千强度中等高，制性中等尚，土芯断面平宜、稍有光泽。局部质不纯,含少量碎石及植物根系，该层在场地内广泛分布于原始地猊区，钻探揭露厚度为045m°3）侏罗系上统蓬莱镇组J3p）砂岩：灰白色、灰色：细中粒结构,中厚层状构造，主要矿物成份为长石、石英、云母等，钙质胶结，岩体较完整,岩芯主要呈柱状，局部段含少量昵质矿物。在大多钻孔中均有将露，为本场地主要岩层；多数钻孔未揭穿该层。泥岩：紫红色、红褐色，主要由粘土矿物组成，泥质结构，薄层状构造，同褂含砂庾较重，都分岩芯有灰绿色钙质团斑及条带，强风化带岩芯校破碎，主要呈碎块状,中风化带岩体较破碎较完整.岩芯主要呈柱状、短柱状，少数碎块状.揭露较臬中，为本场地主要岩层；多数钻孔未揭穿该层。柳砂岩：灰褐色，细粒结构，中厚层厚层状构造，主要矿物成份为长石、石英、云母等.钙泥质胶结,岩体破碎，易风化，手可辩碎，岩芯主要呈卷砂状，仅分布在里程KI+540-K1+600附近区域表层。在少数钻孔有揭露，不明显，为砂岩、泥岩过度层，互层结构，为场地次要岩层。3.5 水文地质条件根据地下水域存介质及水动力特征，勘察区地下水主要可分为第四系松散层孔隙水、基岩裂隙水以及河水反渗形成的地下水三种类型。提千拈孔循环水24小时后观测水位，除受甘弁河水位影响外，其余钻孔均未见稳定的地下水位。(I)笫四系松散层孔隙水该类型地下水主要款存于第四系土层中，接受大气降雨的补给，经短途运移后向低洼处排泄。该类型地下水水质较差,勘察区该类地下水，主要受大气降雨影响，富水性一般。(2)基岩裂隙水该类型地下水主要取存于基岩风化裂隙及构造裂隙中，接受大气降雨及上部第四系松散层孔隙水和地表水体的补给，沿基岩风化带裂隙作短途运移后向低洼处排泄，水量较小，勘察区未见尿点出露。据资料显示和本次勘察查明.除桥位区域钻孔外提干钻孔循环水24小时后观测水位，未见稳定地下水位。(3)河水该类型地下水主要鼠存于透水岩土体中，为河水反渗入地层中形成，主要受河水水位影响,亦受长江水位影响,勘察期间有稳定水位，经提干钻孔循环水24小时后观测勘察期水位为172.(X)m,城高水位为173.24mo场地及周边无地下水出露，场地水文地质条件较简单。在雨季，由于大气降雨，可能在局郎形成上层滞水,对施工平场有-定影响，在施工过程中应做好相应的地表排水措施。拟建场地整体为斜坡地带,场地范围内有2处冲沟坨貌，有利于地表水的排泄：在K0+800附近区域的冲沟已回填，回填时问约2年，局部段进行了简单物理压实处理，回填填土主要为粉质粘土、泥岩、砂岩碎块石及建筑废弃物等，毒边坡坡面区域填土未经压实处理，填土渗透系数取值100nVd(经断值)。拟建场地外侧为甘井河，距离拟建场地较透，其水位受长江水位影响，坎高水位为175.0m(吴淞高程)，且在每年10月至第二年3月水位相时稳定在高程172.0m左右。3.6 不良地质作用根裾黏探及地表地康测绘，结合收集场地原始地貌地形和调查访问，场区及附近周边地段无断层通过，场区内未发现滑坡、崩塌、泥石流等不良地庾现象，无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞，孤石等对工程不利的埋藏物。3.7 号土力学参数QIJg电"Ua1.倒力修况"上里就箕*AViTISUKU*H加方里。看：的的M械*磅&*WfiiaiUS少收也由a室工Y、2£,即殳&硝Mu1.NI1.口鼻XMisa袄乐为B亶RF斥"返将豆卡“中孵7：本£0MCOHSO：1CO：1ri：1C1.：1苫济鎏361。.008M(3、孙由澄淡。*6区与081W1.(三V91.±)0uua¾WOcro*roCCOro0W心(B亚M£1(»eKK>oco<.三KH>U*¾(r»XK>-蝮«*去*OWOoK.OOr8£OaZ的(i>支84通室£04166t01«<t<B)I1.B占划W3WKU“£w¥UO40，9£M6£侬<tX)d田B*事1.ZZZt919161<f<nx)“DSiiS9WOm(1<11i>和舐4诲*昆IFf1.ITT1.(M或(。)UMW0«08HOT。什00t“黄00£Z1.K“出八6IMZtK而¥61.6-6£6M04«(.)也创MotHK091041)MNr»e(iS1.££*WCIM必¥。我ZK.IOCDiBI产川£99K1KSMC61而¥<Bff>n««(BM)CX1.副序(事20IkIti潘<R<M>IX1.16»里*偏*、S93«»S3SMTB事M弟询生中事在攵出/a4%瓢9312Wa1握IYS994STB甲»叁举第一晚每藏由来笔干M4路肩式衡重式挡墙计算由于挡墙高度426m,由于篇幅所限，本次计算文本仅列出有限高度计算，其他高度统一列出计算结果.计算软件采用理正岩土7.0速坡挡土墙模块。4.124m衡重式挡埼计算简图已知条件J1.基本信息边坡类型土防边坡边坡等级一级二阶出坡墙身高加24.000采用扩展墙趾台阶墙顶宽Gn)0.500卜台阶尺寸b1.51.000面坡攸斜坡度(1.m)0.050卜台阶尺,Jh1.加)1.600上墙i(m)9.600卜台阶尺寸b2(m)0.OOO上墙背坡倾斜坡度(1:«)0.550卜台阶尺寸h2(m)0.000衡重台宽(m)3.800'台阶与堵面坡度相同下熠背坡忸斜坡慢(1:)-0.300采用别前碎扩展班础X墙底恢解坡度(m:1.)0.100采用防滑凸点X采用扩展墙网台阶X增身材料种类素混凝E墙体容曳(kN')24.OOO碎强度等级C25受剪验经是否考虑轴力乂2.岩土信息背恻坡线数I向例坡线数堵趾埋深加)1.000背偏坡战序号水平投影长(Dd轻向投影长(Dd坡线长(m)坡线和角(度)荷载效125.0000.00025.0000.0001坡钱荷载序号荷我类型距离(m)宽度(11)荷我值(kPa,kN三)1-1满布均敦20.000面侧坡线序号水平投影长(«)竖向投影长(m)坡线长(m)坡城仰角(收)12墙后墙土层数1堵士与墙背摩擦地(度)15.000堵后稳定地而加(度)15.OOO埴士与稳定面摩擦角(度)15.OOO墙后土层土层厚击度浮世厦拈魔力内序号(m)(kNm3)(kN三3)(kPa)(0120.0000.10030地基岩土重度(kNm')25.000地基岩土粘聚力(kPa)30地理岩土内库接角(度)29.000修正后承致力特征值(kPa)10地基岩土对基底摩擦系数O.WO地基岩土间摩擦系数0.基底宽度取斜面长度3.荷教信息场地环境一般地区上压力计算方法库仑主动岩上压力增大系数1.200有限范围填±±压力乂荷栽加合数|1序号组合名称组合系数)组合1(1)组合1用号荷载名称荷载类型是否参与分项系数I挡墙结构自破永久荷我1.0002岩土武力永久荷软1.0003墙背侧岩土侧压力永久荷载1.4004墙背侧炮衣荷敦引起岩土恻压力可变荷较1.400计算内容墙身力系计算(2)滑动稳定性验算(3)陆覆稳定性验分(4)地法承我力及偏心跟验算(5)上墙截面强度脸算(6)墙底截而强度腕算(7)台顶裁而强度胎算计算结果一、【组合1】(一)作用在挡土墙上的力系计。I岩土压力计算(1)合力±«按边坡规范公式62.3)计算上堵主动土压力：按上墙假想堵背计算窗到：Ea=H02.307(kN)Ex=398.149(kN)Ey=1314.598(kN)作用点海度Zy=3.200(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在：计算后发现第二破裂而存在：第2破裂角=29.950(度)Ea=886.035(kN)Ex=442.318(kN)Ey=767.716(kN)作用点离度Zy=3.200(n>下墙采用延长册背法按边坡规范公式(6.2.3)计算全堵土压力：Ea=1561.210(kN)Ex=1560.523(kN)Ey=-46.295(kN)作用点高度Zy=8.241(m)IO祓取得到下地土压力：Ea=1325.837(kN)Ex=1325.254(kN)Ey=-39.315(kN)作用点高度Zy=6.451血)由于库伦士压力仅能计以单层土的土压力.将增高范围内多层土的指标加权平均后视为单层土，指标如下：=20.000(kN三,),C=O.100(kPa),=30.100(«)(2)分布岩土压力分布见左蚪结果图.2墙身重力计算堵身截而枳-155.694(m8)fit-3736.645(kN)重心至墙趾的水平距肉-5.186(m)3衡JR台上填料巾(包括超载=776.438(kN)一心坐标(-1.758,7.11D(相对于墙面坡上角(-：)滑动稳定性验W基底摩擦系数=0.100采用Of1.科基底悯强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底侦斜角度=5.711(度)总轻向力=5211.183(kN),在茶底面的法向分砒=5215.471(kN),切向分向=521.517(kN)总水平力=1767.602(kN),在基水面的法向分量=175.883(kN),切向分量=1758.829(kN)滑移力=1758.829521.547=1237.282(kN)抗滑力=5241.483*0.400=2156.542(kN)滑移移算涧足：K1.=1,743>1.300地基土摩擦系数-0.500地基土土根羽=65.572(kN)地范土层水平向：滑移力=1767.602=1767.602(kN)抗抗力=(5241.483<-65.572)0.500=2653.527(kN)地基七层水平向：滑移验算满足：必=1.501>1,300（三）帧覆稳定性验算相对于堵趾：墙身重力的力肾=5.186(11)衡重台上土曳的力臂=6.958(11)上上Ey的力件=9.936(m)上上EX的力臂=17.6OO(m)下墙Ey的力臂=9.178(m)下墙EX的力惭=5.727(m)验算挡土瘠绕墙趾的领段稳定性倾凝力矩=15375.269(kN-m)抗倾序力矩=32049.557(kN-m)倾覆验算酒足:K»=2.081>1,600(W)地基承载力及偏心即3金算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜桩岐的帧料宽度照算地携承我力和偏心距相对于墙趾点：I1.截面上感应力：面坡=578.880?%=-113.801(kPa)压应力验算满足:计算值=578.880<=6800.OOO(kPa)拉底力验算港足:计算=113.801<=500.OOO(IcPa)切向应力校打：剪应力验尊满足：计切假29.1011000.000(kPa)转截面剪应力检和：验知斜截面与水平面的夹角=37.53708)斜一应力所算满足:计算值=163.536<=1000.OOO(IcPa):极限状态法:或一性系数YO=1.100验口截面上的轴向力处台设计值Xd=2616.467<kN)油心力偏心影响系数k=0.512挡墙构件的计班故面每沿米面积A=9.900(m2)材/抗压士限强度Ra=ItOOO.000(kPa)后工构件或材料的抗力分项系数丫f=1.540娓心受压构件在弯曲平面内的帆向弯曲系数甲k=1.000计算强度时：强度5W满足：计Wifi=2878.114<=-46091.590(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=2878.IM<=46091.590(kN)(六)墙底裁ifii强度验算验口截面以上，墙身截面枳=199.980(m2)重量=4799.519(kN)相对于验口截面外边缘,墙身无力的力曾Zw=6.585(m):容许应力法：法向应力检和：作用于截面总竖向力=6988.875(kN)作用于墙趾下点的总驾矩=28362.727(kN-而相对于验算截面外边线.合力作用力肾Zn4.058(m)破而宽度B=9.600(m)偏心距e1.=0.742<n截面上偏心距验算满足:CI=0.742<=02509.600=2.400（八）作用于截面总会向力=6666.992(kN)作用于墙趾K点的总弯矩=21374.580(kN-m)相时于的口截面外边修，合力作用力冒Zn=3.206(in)截面宽度B=8.975(m)偏心距e1.-1.281(b>截面上偏心血验算涌足：e1.=1.281<=0.2508.975=2.244(e)被面上感应力：前坡=1379.226背坡=1.06.455(k1.%>压应力的竦满足：计虻值=1379.226<=6800.000(kPa)切向应力检。：剪应力验算满足:计算值=-22.415<=0.OOO(kPa)【极限状态法：里要性系数Yo=1.1.oO验尊鼓面上的轴向力琅合设计假Nd=7143.966(kN)轴心力偏心膨响系数。k=0.581挡堵构件的计算截面每沿米面枳A8.975(n2)材料抗压极限燃度Ra=1-1000.000(kPa)形工构件或材料的抗力分项系数丫f=1.540偏心受压构件在弯曲平面内的帆向弯曲系数Wk=0.974计犯强度时：算满足:计算值=7858.363<=47433.230(kN)计算稳定时:柩定睑算满足：计算值7858.363<=46195.969(kN)各如介最不利结果()滑移验算安全系数域不利为：组合M组合D抗滑力=2997.3681kN),滑移力=1779.870(kN).油移於也满足：枇=1.684>1.300滑动稳定方程验算被不利为：组合1(组合D滑动IS定方程满足：方程他=736.120(kN)>0.0st-WWsnWtoo“OHm3660If1."ftUtOtWZrSoroi9e»S5%tSCIroKZta,WtHf80W6UH9crUf1.orOf9961orit(8MM1.MOQ0(NMZ1S6KzeroWG11H661.8OZIIHZTOU1.KOn八IWWt，EWbe，i0MIVSorHorW9t田MN<>v¼xS3w)nN52Mt*M><4A*)4»U1UU.A/SeW889ikb1A4FY1*HI“；dFUB3V93«c«"4，JC0.”MV*½M+swffaswE三.wfgEtfs<5三rso-oo-o'6S09snrro000rrtrG5，“wo“&Wf"SgOf111.W5Sr«O>8Sf1.srofrsS½6rtMGTFGO1.weUt1."91Z99or09,8tWt96fK10S(M1.oro八»w*，ssMXOZ6IrHfX>1.g21gImtRWM卬ZSCM1.7Bxmr>ow«tuIi0%,04ft0，OOWI-Z“IM,H×>z、：t1.MMW#SEUw«(«)n042Mw)W«53d1.WUUM.24oOImv<*vvF“4*U二w5R.e“士VCF36MvMSBswa*MD1eeM三*M½B+S!Sw三a:3三三seas-8S8c-82'8<S1«0oao9TfUUNe“60U4trtt91”orOCMZtZWfAr%W9Ss“O“6(11HKt£9460Mixr9f1.or。or0<J«VNaw£XCeZ“1noecU*»*s1360UtrrUUS93or0f6Z01.W%(S9SC*«1MOmn*“6【，八I"W1.gort”ZWU!WHW*¼x*11*<w3w>3<<*)<*Ma*MN>>23<*vt>HutIHHIdU4“w，3S0t<m>x><U1.1.33?M!"A"GCw.gKE*IAJmJMIsg三S三;号幸厘和3CC?r钠味53Big£?-£?ZmtI”gaM1.M*B14-14gJ三沿台阶连如面折线滑诂面传递系敷法稔式解计菖衷VV12<ft丸力TW力力Xtr.GGO7H力,n1JnRRRiP(mJ.*n1.：MrVJ(0WV*»(5EU<><>P4MWKXWCCX1.vH(XMiVN1“X20?S9M40WGO30832SJM79)99W6J%089IHIvIO249.7920WSO408.12SZO1.S1.53WU681633SU24OM13S72292iU?4JOn½s40S$42ftas10«S08阳航Mi)0S13SSBM4IMUZI20405420U2¼IOQOIImMQKA©8IMIMEN6、15-15剖面开挖台阶后15-15B<JS雁的曲植动面脩«系蜕£»为Wit三*MMK¼1Z3.AKfr丸力n“S*±*>费f4»TGGOMBM力”中船nRRhfP<mJ,fI(*X*tI0(«)DWSIUWEKMftr1.XXEMg1216120»22040971247032SIMS1.BSSiOCOIN1«11.1SM.½«?2040784SftiT231.OU23”1so?M262(U)tH“04?iWMZO1*7S4011M2aS6>八Q6S7】3八1414的0.001.1.OUSm7、27-27剖面开挖台阶后4通过上述计算可知，2号挡堵墙后开挖台阶后，沿着台阶连境滑动的下滑力明显减小.6号档堵墙后开挖台阶后，沿着台阶连线滑动的可能不大，不帑要考虑下滑力的影响。针对2号挡堵开挖台阶后的下滑力工况计算如下(选取11-11剖面作为典型断面进行计算)：II-I1.剖面挡墙高22m,下滑力大小951.96KN,下滑力角度20.56。，下滑体底部距墙顶14.72m,考虑下滑力在墙后按三角形分布，则作用点位于墙顶以下2*H3=14.72*2/3=9.8Im处.堵身截面积=177.296(m2)重量=4255.102(kN)衡重台上填料里(包括超载)=928.702(kN)重心坐标(6.208.3187X相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.4（三）采用倾斜基底港强抗滑动稳定性,计算过程如下：茶底倾斜角度=8.531(度)滑移力=951.95"cos(20.56)*cos(8.531)-(4255.102+928.702)*sin(8.531)=1I2.5KN抗滑力=(4255.102+928.702)*cos<8.531)+951.95*cos(20.56)*sin(8.531)*0.4=2092.4KN滑移验算满足：KC=2092.4/112.5=18.6>1.300(二)帧覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=6.184(m)相对于墙趾,下滑力水平方向分力的力臂Zx=12.19(n)相对于墙趾,下滑力竖直方向分力的力臂Zy=11.65(.)验算挡土堵缓堵趾的侦覆稳定性f坡覆力矩=951.95*cos(20.56)*12.19=10865.1(kN-m)抗倾覆力矩=(4255.102+928.702)*6.184+951.95sin(20.56)*11.65=35133.1(kN-m)帆厦脸算满足：KO=35133.1/10865.1=3,23>1.500通过以上计算可知，下滑力工况下滑动及假覆稳定性验算均满足规范要求，且其稳定系数远大于土压力工况，因此挡墙由土压力工况控制计算。6桩托梁挡墙计算本次设计桩托梁挡墙共两段，分别为I#挡墙和5#挡墙部分段落，分别采用理正岩土7.0软件桩基托柒模块进行计算。6.1 1#挡墙计算6.1.1 8m商挡墙计算一、上部树式挡靖计算简图已知条件1.基本信息边坡类型土质边坡边城等级一姒二阶宜坡堵身面加8.O(X)采用犷展墙趾台阶墙顶宽On)1.000卜台阶尺寸bMm)0.650面坡顿斜坡度(1.:m)0.050卜台阶尺寸h1.Gn)1.OOO上墙高加)3.200卜台阶尺寸b2(m)0.OOO上墙背坡忸斜坡慢(1:)0.550卜台阶尺寸h2Gn)0.OOO的Hi台宽(m)1.0001台阶与墙面坡度和同下墙背坡帧斜坡度(1:)-0.300采用纲筋碎扩展雉础乂墙底倾斜坡度S:D0.000采用防浙凸神X采用扩展墙网台阶X墙身材料种类素混凝上墙体容曳(kN')24.000碎强度等级C25受剪胶算是否考虑轴力X2.岩土信息背例坡线数1面恻坡线数堵趾埋深加)1.000背偏坡城水平投影长轻向投影长坡线长坡线湖角荷载散序号Gn)Gn)(In)(度)1115.OOOQ.0<X>115.OOP0.0001坡线荷栽序号荷载类型距离(m)宽度(m)(kPa,kN三)1-1满布均我20.OOO面例坡蛀序号水平投影长()竖向投影长(m)坡线长(m)坡城仰角(度)2墙后填土层数1填土与墙背摩擦角(度)15.000墙后检定地面角(度)15.000填土与检定面摩擦角(度)15.000墙后土层序号土层厚(m)重度(kN三3)浮曳度(kNm3)粘聚力(kPa)内庠擦角(度)120.0000.10030.100地基岩上用废(W)24.OOO地域岩土粘聚力(kPa)50.000地基岩上内糜擦角(度)30.OOO修正后承载力特征值(kPa)300.OOO地基方上对基底摩擦系数0.4003.荷我信息场地环境一般地区土压力计算方法库仑主动岩土压力增大系数1.100有限范阚填土土压力父I荷栽殂合数11序号组合名称组合系数1组合I