某市政道路改线工程大桥主墩深基坑咬合桩围堰专项施工方案.docx

编号:XXX某市政道路改线工程XXX大桥主墩深基坑咬合桩围堰专项施工方案XXX建筑股份有限公司二C)XX年XX月第一章.编制范用及编制依据11编制范围I【2】编制依据1第二章工程概述11工程概况11.1项目概况11.2主梆设计概况2【2】自然条件32.1气象水文特点32.2地形、地貌情况12.3地质构造52.4通航情况6第三章环境因素、危隆源及风降分析、评估6【1】环境因素、危陵源辨识及难点、要点分析及把握6【2】风险分析、评估63对风险控制和保证技术措施6第四章围堰总体设计及施工部署71施工组织及施工准备71.1组织机构71.2施工准备82施工工艺方案比选8【3】咬合桩围堰的施工设计104施工进度计划及保证措施115主要资源配置方案13第五章咬合桩围施施工15【1】咬合桩围堰总体施工工艺流程15【2】土围堰施工15【3】咬合桩围垠施工163.】咬合桩施工概况163.2前期准待工作173.3施工顺序183.4机械设备选择183.5冲击咬合桩单被施工流程183.6冲孔咬合桩施工技术要点194冠梁、圉槛及支撑施工264.1冠梁施工264.2围殖及支撑安装265基坑开挖28(61基坑蛰层施工307基坑监测监控307.1监测内容307.2监测方法30【8】基坑施工期间排水339凿桩头及主墩桩基检测33【10】基坑回填及支护结构拆除3311冲孔咬合桩事故桩（止漏）问题处理方法34第六章安全保证、质属保证、环境保护措施361管理目标及体系361.1安全目标361.2 安全体系361.3 质Ift目标371.4 版量体系38【2】质量保证技术措施393安全应急措施411. 1膈工现场安全管理措施412. 2脩工用电安全保证措施413. 3施工机械设备、起重吊装安全保证措施424. 4基坑支护、开物施工安全保护措族435. 5高空作业安全保证措施456. 6恶劣天气作业安全保证措施457. 7夜间施工安全傀证措施451职业健康安全、环境保护、质量保证技术措施457.1 影响本分部工程施工的主要因素、环节、部位458. 2职业健康安全保障技术措施4643环境保护保障技术措施465围堰施工应急预案469. 1目的4610. 2组织机构及职责465.3预防及应急措施47【6】行洪安全及防洪渡讯应急预案4811. 1组织体系486.2防汛机构的职责486.3防汛工作程序496组建巡查小组496.5咬合轨附堰防洪度汛标潴496.6防洪度汛应急措施506.7防洪度汛应急物资517安全应急救援预案527.1目的527.2应急处珅.范用527.3安全应急管理组织机构527.4应急知识培训567.5应急救援体系56【8】通航保证措施578.1航道隔离保妒措施578.2安全管制措施578.3安全维护及应急措施57附件59第一章编制范围及编制依据I编制范围省道308线改线工程XXX大桥20#、2】#、23#墩承台咬合桩围堰施工。2编制依据公路桥涵施工技术规范(JTGTF50-2011)；公路桥涵设计通用规范(JTG1)6020xx);E公路钢结构侨梁设计规范(JTGD64-20xx):g钢结构设计规范(GB50017-2003)；公路桥涵地基与基础设计规范(JTGD63-2007)；«公路工程水文勘测设计规范(C.06.JTGC30-20xx);*海港水文规范(JTS145-2-20xx);£钢结构施工质量，险收规范(GB50205-2001)；公路工程质量检验评定标准3(JTGF80/1-2001)；公路工程施工安全技术规范(JTGE90-20xx)o夕建筑基坑支护技术规程3(JGJ120-2012)混凝土用热轧带期钢筋b(GB1499.2-2007)g公路工程水泥及水泥混凝土试胺规程(JTGE30-2005)咬合桩围护结构的计算方法XXX建筑科学研究2008土力学XXX建筑工业出版社2001材料力学华中科技大学出版社2006£省道308线改线工程两阶段施工图设计文件本合同段已审批的总体施工组织设计第二章工程概述I工程概况1.1.项目概况省道308线改线工程项目起于XXX镇XXX附近(XXX快速干道K23+210),经XXX村跨岷江，经XXX、XXX,在XXX顶北恻采用分离式桥梁卜穿XXX城际客专(该处铁路桥跨径32mX2,净空10m),再经XXX、XXX.XXX.于XXX附近对接XXX大道，全长9.421公里。一级公路标准，路基宽度32米，双向六车道，沥青混凝土路面，设计时速80公里/小时。1.2主桥设计概况XXX大桥全长1301m,主桥桥跨布置为(62+110+62)+(101+180+101)m连续梁结构,对应桥墩编号为19、25#墩，主墩编号为204、21».23口、243«主墩为分离式矩形空心墩，下设分高式承台，承台高度5m,20#、21#单个承台顺桥向长9m、横桥向长1如单个承台下设6根S2.2m钻孔灌注桩。23*、24#单个承台顺桥向长Mn1、横桥向长Mm。总个承台卜设9根中2.2m钻孔灌注桩。23#、24#承台底标高为354.866%354.725m,底部处丁强、中风化泥岩中.承台位于岷江河岸上：20#、21#承台底标高为350.46加、350.602m,底部处于强、中风化泥岩中，承台位于岷江江中靠近两侧河岸，枯水期水深约4-6m,洪水期水深可达811u洪水期测得水面高程为361m,枯水期水面高程为358.311uBgIXxX大桥IA22#立面图图2XxX大桥主.位北2自然条件2.1 气象水文特点（1）气象水文情况场地位于XXX盆地西南边缘，不仅气候相差悬殊，而且降雨量也差异甚大。常年高山平原气温相差15T左右,降雨量年平均差600+三,与山区最高降雨量年份相差100o+e,根据XXX五通桥水文站观测，多年平均径流量772.6亿m多年平均最大流量为5319.2117s,最小流量626m7s,年径流模数19351.s平方公里。20年一遇洪水位高程为367.84m,枯水期高程为358.3m.20XX年进场以来到9月底，破高水位监测为362m。*1近5年分月量高水位晚计表（单位，）月份20xx年20xx年20XX年20xx年20xx年1月359.368359.289359.584359.789359.1092月359.129359.234359.099359.569359.1893月359.549359.1359.349359.749359.0794月359.459360.1359.729360.539359.2395月359.439359.6360.979360.719359.6196月360.319360.7360.439361.579360.3497月360.649362.3362.919361.689361.179根据图表分析，近5年每年最高水位分别为：361.459m.362.800n363.059m、361.689m,362.119m,同时由于20xx年底距桥位上游12.7km处汉阳水电站修建后，受到电站调控，近两年水位趋于稳定，基本处于359.100362.500之间。（2）地质情况根据地质谢绘和钻探资料可知，桥址区主要地层为第四系全新统人工填土层（QJ）,近代河流冲积层阶河流冲枳层（Q,）、坡洪积层（QF"）、坡残积层（Q,）及白垩系下统灌口组。2.2 地形、地貌情况省道308线改线工程项目地势较为平坦，东北与川西平原接壤，西南连接大小凉山，是盆地到海山的过渡地带。境内丘陵广布，溪沟纵横，地形变化总趋势，西高东低。岷江自北向南纵贯测区，是测区内最低侵蚀基准面。按照成因类型及形态特征将该区地貌可分为侵蚀堆积地貌和构造削蚀低山丘陵地貌两种地貌类型，低山地形，呈北西南东向延伸，山势雄伟，多深切沟谷，地面高程一般470650m；丘陵地形分布宽广，延伸起伏，丘顶多圆缓，宽缓坳谷发育，地面高程一般在360450m：河谷平原分布于岷江沿岸,呈漫摊、级阶地及二、三级台地.分布裔程280450m,阶地平坦，台地地面起伏不平。2.3 地质构造地质构造场地区域构造稳定性的影响因素主要取决于膨响场地的区域构造和断裂的活动情况，XXX市市中区、夹江县与地震活动强烈的龙门山地段带、马边至盐津地震带毗邻，为其地凝波及区：距记教区内历史上无破坏性地震发生，有记载的历史地震最大震级为5级。属相对稳定地块。距路线相交及较近的断层有：成都断凹：分布于评估区及其西部，主要构造形迹有峨眉断陷盆地.青竹沟逆断层(老黄坡逆断层)、峨眉山逆断层等。峨眉断陷盆地：区域上属峨嵋思蒙新生代槽地1.峨摒思蒙断凹沉降带,沿峨嵋夹江思蒙线分布，该盆地呈北东南西展布，周边均受断层控制。为中生界红层组成的宽阔的向斜梢地，盆地内广泛沉枳了下第三系始古新统、第四系中上更新统冰碱、冰水堆积层(Q2+3fgD和全新统冲洪积堆枳层(Q1.ap1.)。拟建线路位于该构造中。峨眉山逆断层：位于测区西侧，平距测区约23km,其走向北东40°,倾向北西，断面波状起伏，倾角4570°。北西盘逆冲于南东盘之上，北西盘往往发育拖拽摺皱和派生断层，南东盘底层局部倒转，并伴生系列小褶皱和小断乂.该断层挤压破碎带十分发育，常沿断层线呈透镜状分布，一般宽1025m,其构造岩的成分因地而异，一般以细为砾岩为主，角砾0,305cm大小，呈次棱角、次例状，碎基胶结，局部有石英细脉穿插，角砾岩上发育擦痕，并有再次破裂的现象，说明峨眉山断展的多期活动性。该断U最大断距部位位于峨眉山背斜核部，北西盘峨眉山花岗岩逆冲于南东盘中三段统宙坡组之上，断距达3500m,断层北东段余岗至胡湾一带位于蛾眉断陷盆地北西边缘,大部分被第四系掩盖。地震场地属XXX市市中区及夹江县辖区，据XXX地靛动参数区划图(GB18306-2001).建筑抗凝设计规范(GB50011.-20xx)及川震防发(20xx117文的相关规定,抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度值为0.10g,设计地震分组为第二组第三组。图4主4b"构造图2.4 通航情况漏水沱XXX大桥全长1301m,通航等级为IV级。设计为岷江左汉岷江大桥采用大跨度方案，右次为跨通航，据调查般情况下没仃船只航行。第三章环境因素、危险源及风险分析、评估【I】环境因素、危险源辨识及难点、要点分析及把握基坑围堰及承台施工中易出现海处a落、物体打击、机械伤害、基坑坍塌、溺水等类别危险源。2风险分析、评估该四堰工程属于深基坑工程，易出现离处够落、物体打出、机械伤害、基坑坍塌、溺水等类别危险源，深基坑工程属于危险性较大的分部工程。基坑工程施工过程中最大的风险在于基坑坍塌危险源，对其具体的分析描述和防控措施见附件2：基坑施工重大危险源预控措施我。3对风险控制和保证技术措施(1)技术上采用理正深基坑专用软件进行设计计算.(2)基坑施工工程中IR点关注基坑的开挖及支探困檄的安装工序，基坑施工全过程进行基坑监测，如有异常情况进行及时处理。检测师目、测点位置及监测报警值：咬合机的监测预警值：(1)顶部水平位移：累加值30mm：(2)深层水平位移：米计值：30mm.支撵轴力监测预警值：800横摔轴力预警值43OOKN；现场仪器监测频率如卜.表所示：表15潭期MdRM率表基坑等级施工过程施坑设计开挖深度5m5'10m二级开在深度5m1次/2d1次/2d5'IOm-1次/Id底板浇筑后时间(d)71次/Id1次/Id7'141次/3d1次/2d14v281次5d1次/3d)281次7d1次5d在围堰开挖上至浇筑封底混凝土完毕期间，每天监测1次，如有测点数据接近预警值，则对该部分测点每天监测2次。在绑扎承台及垫块钢筋和浇筑承台混凝土期间，每天监测1次,如有测点数据接近预警值，则对该部分测点每天监测2次。(2)基坑周边深层土体监测。采用测斜仪进行监测，测斜管布置在理论值位移最大处。测斜仪的工作原理是测量测斜管轴线与铅垂线之间的夹角变化量，从而计算出土层各点的水平位移大小。通常在坝内埋设垂直并互成90°四个导槽的管子,当管子受力发生变形时,招测斜仪探头放入测斜管导槽内,逐段(一股50Cm一个测点)地测变形后管子的轴线与垂直线之间的夹角，并按测点的分段长度,分别求出不同高程处的水平位移增员。监测中当出现下列情况之一时，应加强监测频率，及时报告监测结果，采取必要的处理措施：当监测数据达到报警值：监测数据变化量较大或速率加快：存在勘察中未发现的不良地质：超深、超长开挖或未计算加挣等施工情况：基坑及周边大量积水，长时间连续降雨；基坑附近地面荷载突然增大或超过设计限值：支护结构出现开裂：周边地面出现突然较大沉降和严重开裂：出现其他影晌基坑及周边环境安全的异常情况。8基坑施工期间持水基坑海工前，在基坑顶平台四周设置排水沟，使顶面积水推至江中，防止顶面枳水排至坑内影响基坑施工。20#.21#墩位于岸边，在坡顶设置截水沟，防止水流冲刷边坡及水潦排至坑内.咬合桩体系整体形成一个截水帷幕，理论上不透水，为预防咬合部位小规模的渗水及原有基坑底回填料中的集水、渗水。开挖过程中观察坑内水的情况，如水较多，在基坑四个角设置集水井，用四台水泵（IS100-65-250,水泵扬程大于20m）将集水井中的积水抽出，雨季时准备充足的抽水泵。开挖至基坑底时，为防止渗水或外部水对基坑坑底泥岩的破坏，应立即对基坑进行素混凝土的封底,当基坑只有局部开挖至基坑底时，可选择对已开挖部分先进行封底，其余部分待开挖完成后立即进行封底，浇筑封底混凝土时，根据坑内的渗水情况，在基坑四个角预留集水井，封底设置双向横坡，以便水流至集水井内利用水泵排出基坑。预留集排水井的设置不得影晌碎垫层对用护结构的支挡作用。9凿桩头及主墩桩基检测采用人工手持风炮凿除的办法先凿除保护层混凝土，剥离出钢筋，然后在桩顶位置用冲击钻钻多个水平孔，让后打入钢楔，将桩头素混凝土挤断。凿除班头时也可采用膨胀剂冷态爆破凿除桩头.桩头凿除质量要求：桩身伸入承台内的长度为IOcm（不包括水卜混凝土封底或垫层厚度）凿除桩头混凝土后保持桩身钢筋的清洁,清理后的桩头无松散层。用钢丝绳捆绑桩头用吊机吊出基坑，捆绑桩头要牢固，防止滑脱，先试吊，调高地面时哲停几分钟，观察钢丝绳是否牢固，同时让桩头不发生较大晃动。经检查试吊稳妥后慢慢吊起桩头，并派专人指挥，避免桩头碰撞基坑支护结构。桩头处理完毕后对桩基进行超声波检测.10基坑回填及支护结构拆除基坑回填与围堰拆除原则】、当碎的强度达到2.5MPa的强度要求，且芯部磴与表面磴之间、表面校与环境舱之间的温差不大于15度，方可进行拆模。待承台碎达到70%以上可以进行基坑回填。2、承台施工完毕，承台四周先回城，后拆除图檄支撑，回填一层拆除一层，每层回填标高至该层用假支撑底卜约50cm。3、回填料：承台基坑按设计要求采取沙及混凝土回填。4,围棚支撑拆除时先拆横探，后拆围檄。5、待墩身出水或高出地面后，井完成围城功能后，可拆除围堰。6、对原河床地面以上排桩围堰进行拆除时，选用绳锯切割施工法对咬合桩进行拆除，工艺流程：施工准备一施工围挡及安全标识设置.一支掾脚手架搭设一划线定位一确定切割断面位置一安装固定导向一固定绳锯机一安装金刚绳链锯T连接相关操作系统一混凝土切割一睑块吊装运出一清理场地、支架拆除。7、上图坂拆除时从填筑的逆方向施工，即从下游至上游方向采用退挖装车运渣的方法进行拆除。11冲孔咬合桩事故桩（止漏）问题处理方法冲孔咬合桩往往由于现场管理失误、操作不当、材料不及时或不合格、机械故障等原因造成一些AB桩间不啖合，形成桩间形成空隙，开挖基坑时出现大规模涵漏水土的现象，进而影响基坑的安全。对于此中情况采用以下三种预案，现场施工中优先选择第一种预案：（1）对于局部渗漏部位，采用在渗水处烦充堵漏剂或注水泥浆的方式进行堵漏。（2）在事故桩外侧进行补打素桩作为撤水帷幕的方法进行解决。桩采用D800素混凝上桩,混凝上标号为C3O。素混凝土桩的成桩工艺同咬合桩施工方法，该补强素混凝土桩的浇筑长度为大规模渗漏水土的标高至基坑底。出现事故桩时可先期对其他部位进行基坑开挖，待素混凝十.桩的强度达75%以上时方可进行该部位的基坑开挖。素混凝土桩补强平面示意如下图所示：20rmin,其施工工艺流程如下图所示。1.1 U泥浆的排泄处理.图18旋嘴桩苣工工艺流程图第六章安全保证、质量保证、环境保护措施11管理目标及体系1.2 安全目标坚持“安全第预防为主、综合治理”的方针，建立健全安全管理组织机构，完善安全生产保证体系，创建安全生产标准工地,杜绝安全较大及以上事故，防止一般事故的发生，消灭一切责任事故，保护人身安全和财产安全。(I)不发生基坑支护结构失稳坍塌：(2)不发生基坑底隆起和管涌：(3)不发生围堰超规范变形；C4)不发生洪水冲刷或倒灌淹没围堰：(5)不发生高空吆落，高空坠物事故：(6)不发生临水作业溺水：(7)不发生施工设省失稳：(8)不发生起重事故。1.3 安全体系建立健全安全生产保证体系，贯彻国家有关安全生产和劳动保护方面的法律、法规“逐级签订安全施工合同，使各级明确自己的安全目标，实现安全生产的目的。成立以项目经理为组长，安全总监为副组长，生产经理、总工为成员的安全生产领导小组，各工区设专职安全m,各作业班组设专职安全文明施工抗，形成一个强有力的安全生产管理网络体系。安全心粤t*16安全保证体系人员蛆织衰职务姓名备注项目经理漆涛执行经理雍翔安全总监刘进南技术总工谢全鸿生产经理程云工区长蒙文武安全员丁筱宇性蚣理0如当地断逑“上级主管部I小图19安全保证体系据图1.4 质量目标达到国家和交通行业主管部门现行的质量聆收标准和设计要求，确保承台施工一次验收合格率达到100%。(1)围取整体性较好，开挖基坑时不出现大规模的渗漏；(2) BIJS尺寸、标高符合设计要求：(3)混凝土强度、耐久性指标满足设计要求：1.5 质量体系建立项目质量保证体系，以保证工程质量达到优质目标，争创精品工程.“质量保证体系框图”如量表17防鱼保证体系人员蛆叙表职务姓名备注项目经理漆涛执行经理雍翔质录总监张亮技术总工谢全鸿生产经理程云工区长蒙文武质量员殷绍辉图20厨量保证体系据图2质量保证技术措施（1）桩位对中：因桩位偏差将会影响相邻桩的咬合位置、宽度和止水效果，故每个孔在桩机就位并调平后，从桩机天车轮外绿沟槽中用吊锤与地面桩位中心进行对中，自检合格后请监理工程师到现场进行且核，或核无误后方可开孔。机位对中误差不大于5cm,每个工作台班两次对钢丝绳的垂直度进行检测并调整，确保成孔垂直度不大于0.5%。检杳方式为利用全站仪、GPS测定钢丝绳的坐标与理论坐标的偏差情况，如有偏差计算给予调整，确保成孔位置的准确性。（2）泥浆拌制:泥浆采用纯红粘土加膨润土拌制,控制泥浆比重21.15.粘度325s。（3）施工顺序上严格按照先施工B序桩后施工A序桩的顺序进行，其中A序桩需在相邻B序桩达到混凝土强度的50%且大于3天进行冲击施工。（4）冲击成孔:为防止孔斜、塌孔和缩径,必须控制冲程。开始在1.112m深度或以下遇到抛石必、淤泥必、砂所时,采用小冲程（冲程W1.0m）;当进入残枳土及其以下岩层时可加大冲程,但冲程不宜大于311u冲击过程中对成孔的质量控制要点严格按照3.2.5.5节冲孔咬介桩单桩施工技术要点执行。冲孔过程中加强对地质的曳核，如何设计地质情况不同，立即上报设计单位，提供新的解决方案.（5）钢筋笼制作及安装:用于AB序桩的钢筋笼采取地面制作,孔口吊装,主筋接长采用套筒连接时，同断面内接头或50%,且错开间距2500三u钢筋笼吊装是确保钢筋笼的位置居中和定位准确，钢筋笼吊装在孔门的钢护筒上。（6）灌注前必须进行二次清孔,按设计要求控制孔底沉渣W100mm.（7）桩身使用混凝土采用水下连续灌注,控制灌注混凝土充盈系数21.（8）冲孔咬合桩往往由于现场管理失误、操作不当、材料不及时或不合格、机械故障等原因造成些AB桩间不咬合，形成桩间形成空隙,开挖基坑时出现大规模渗漏水土的现取，进而影响基坑的安全。其具体处理措施详细见笫四章第11节冲孔咬合桩事故桩问题处理方法。（9）加强施工现场管理是其痂量控制的基本保证，保证各主要环节的施工能够满足设计要求。其主要质量控制标准如下表所示：«18冲孔咬合IHTOi程中主要质量拄IW标准项次主要控制项目允格差/M检验方法1钢筋茏主筋间距±10尺量2钢筋茏报筋间距±20尺量3钢筋笼直径±104钢筋笼长度±100尺£5纲筋笼主筋保护层±20尺量6顺纵轴方向板位±10全站仪检查7垂直纵轴方向桩位±10全站仪检查8桩身混凝土强度能满足设计要求取试件养护、抗压试验9班身混凝土坍落欧±20班落度筒10垂直机倾斜度5%»测斜仪及垂直度测试装置（10）钻进过程中，要随时取样，经常核对不同地质情况下的泥浆指标，使泥浆性能满足规范要求。（11）钻孔深度达到设计要求后，应对孔彳仝、深度、斜度和孔底地质情况全面仔细检查，符合要求方可浇注混凝土。（12）钢筋笼应符合图纸设计尺寸，笼体应完整牢固，并保证钢筋笼有适当的保护层。（13）潴注首批混凝土后导管埋入混凝土深度不小于1.Om,灌注过程中保持导管埋入混凝土深度在2611u浇注完成并达到强度后，凿除0.5m的桩头至设计标高。（14）钢筋工程质量保证措施：钢筋仓储与检验：钢筋到场后，首先查验合格证明书、铭牌,再按不同品种、直径、牌号及生产厂家分别堆放在仓库内，在未进行加工前，应储存于地面以上0.2m的平台、枕木上，保持其不受机械损伤。不露天堆世，以防出现污锈，并需按业主与相关规范要求，抽取样品作质量检验，合格后方可使用。钢筋加工：钢筋在下料前，首先对图纸所示尺寸进行且核，按钢筋的规格计算卜料长度和焊接位置，确保焊点位置在构件受弯、剪均较少处，并使同一截面饵接钢筋面积小丁该截面总钢筋面积的一半。钢筋在仓储、加工、绑扎安装过程中，均应远离油污，防止淋雨，以防止出现污锈，对表面有锈迹的，在加工前须K1-!(4.00m)K5-«#1(3.50m)内力位移包络图:15-W1(3.50m)包络图三W(KN)fi(mm)帽KN-m)(-19.99)-(Q91)(-779.28)(50266)地表沉降图:O102030405060708090100_/2356714tWi55mm植法tX*i26mmXM(mm)三做法ti*1.37mm极而计算钢筋类型对应关系：dHPB300,1)IIRB335,EIIRB400,FRRB1.OO.GHRB500.PHRBP335,QHRBF400.R1IRBF500表10截表参数墙是否均匀配好是混凝土保护层厚度(Im)50墙的双筋级别HRBWO驾矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配前分段数一段各分段长(加)11.54(表11内力取值段号内力类型弹性法计算值羟典法计算值内力设计值内力实用值1基坑内侧地大名矩(kN)779.28580.12910.78910.78理坑外侧地大驾矩(kN.)359.17365.2-1420.13420.13最大剪力(kN)333.11288.84-158.02458.02段号选筋类型汲别钢筋实配伯实配计算面积(三m2m)基坑内侧纵筋HRBWOE251.20409134221基坑外侧纵筋HRBWOE25*I2040913422水平筋IIRB335D12200565拉结筋I1PB300d6«100283整体稳定验算图6整体it定性险算简图计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度：0.4Oe滑裂而数据圆弧半径(B)R=17.304圆心坐标X(m)X=-2.406圆心坐标Y()Y=13.258整体稳定安全系数K.=2.890>1.35,满足规范要求.抗隆起验算图7抗隆起验算筒图1)从支护底部开始，逐层5卯抗隆起稳定性，结果如下:"d%+cN'=z3+JkqjKb支护底部奥算抗隆起：Ks=(24.(K)OX3.800X37.753+40.000X50.585)/(19.475X(10.736+3.800)+28.845)=17.525Ks=17.5251.800,抗隆起稳定性满足。嵌固深度构造验算根据公式：做同构造深度-嵌固构造深度系数X基坑深度=0.300X11.236=3.371*嵌固深度采用值3.800m>=3.371m,满足构造要求。工况1：Ps=851.010Ep=5799.218,土反力满足要求.工况2：Ps=851.010WEP=5799.218.土反力满足要求.工况3：Ps=358.509WEP=1264.081.土反力湎足要求。工况4：Ps=358.509WEP=1264.081.土反力满足要求。工况5：Ps=210.760Kp=1264.081.土反力满足要求”式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坊内刨土反力合力(kA：EP为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力(kN).钢支撑梁强度和稳定性验算由上述理正深基坑计算得出结果：最大轴力标准值为2600.08Kn表12辆支撑计算结果表钢支撑计算公式单位计算备注单根钢轴力设计值NKkN3575.12600.1计算长度XIxm9.8计算长度yJym9.8半径rm0.400净面积Anm20.0248壁厚bm0.010支掾惯性矩,虻g641.936E-03钢管回转半径4=4m2.793E-01抗弯截面模肽r.r卫府一九2."DMDA-1.m31.84IE-O3长细比X43.0垂直方向长细比y4一”,43.0水平方向稳定系数y0.887b类截而稳定系数XU0.887b类截面自重设计值G三135G1.kN.m2.630臼中产生的支座弯矩设计ftMq-<三,OkN.m47.34钢支撑计算公式单位计免备注偏心距eom0.012/1000附加弯距M一%kN.m42.9截面鳖性发展系数1.15钢管强度验算45r且._A>G_”r-oaJ1.)Nmm2168.0215钢管稳定性验算N11un2180.7215除以分项系数的欧拉力.=4(1.Ur2)kN24830.3说明：钢支撑轴力设计值取理正计算结果，最大值设计值为3575IkN,经验算，钢支撑采用单根钢支撑（直径800mm,壁厚IOg）能满足耍求“表13标准段MH1.计算结果表标准段钢围榇计算公式单位计算备注轴力设计值.VkN3575.0002600等效均布荷效q=e1.kNo>583.197计算跨度1m6.130弯矩设计值“/12kN.ui1826.229钢国槐做法156a双拼并夹两块钢板，钢板高度1200mm,序度20mm整体抗弯模量7/27/2mn38874113正应力N11bb2205.79300