城市生活污水处理厂工艺设计.docx

设计任务书3一、设计题目3二、设计资料31 .废水资料32 .气象和水文资料3三、设计内容3第一章污水处理工艺方案选择3一、工艺方案分析和确定3二、工艺流程确定14其次章处理构筑物设计4一、流量计算4LL水量的确定:41.2.水质的确定：4二、集水井4三、粗格栅4XXXX学院XXXXX级综合课程(2014)设计说明书系别：XXXXXX专业班级：XXXX指导老师：XX设计题目：城市生活污水处理学生姓名：XX学号：XXXXX学期：20XXXXXXX2014年12月XX日7其它附屈构筑物的设计10九、配水井设计10十、辐流式二沉池101设计计算102进水系统计算：103出水部分计算：114排泥部分设计11十一、接触池（消毒池）和加药系统121主要设计参数122工艺尺寸123加氯机12十二、污泥处理系统设计计算121泵房设计计算122污泥浓缩池的计算：133贮泥池设计计算144污泥脱水14L设计参数42设计计算5四、污水提升泵房51.流量确定52集水池容积63泵站扬程计算64设备选用6五、细格栅6L设计参数62设计计算6六、配水井设计7七、气沉砂池7I曝气沉砂池的设计参数：72曝气沉砂池的设计和计算7八、氧化沟91设计参数：92确定接受的有关参数：93泥龄的确定：94设计计算：95曝气量计算96沟型尺寸设计及曝气设备选型9第一章污水处理工艺方案选择一、工艺方案分析和确定本项目污水以有机污染为主，BODCOD=S44可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物般不超标，针对这些特点，以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以接受生化处理最为经济。由于将来可能要求出水回用，处理工艺尚应硝化。氧化沟利用连续环式反应池（CintinuousLpRealor.简称CLR）作生物反应池，混合液在该反应池中一条闭合曝气渠道进行连续循环，氧化沟通常在延时曝气条件下运用。氧化沟运用一种带方向限制的曝气和搅动装置，向反应池中的物质传递水平速度，从而使被搅动的液体在闭合式渠道中循环。氧化沟法由于具有较长的水力停留时间，较低的有机负荷和较长的污泥龄。因此相比传统活性污泥法，可以省略调整池，初沉池，污泥消化池，有的还可以省略二沉池。氧化沟能保证较好的处理效果，这主要是因为奇异结合了CLR形式和曝气装置特定的定位布置，是式氧化沟具有独特水力学特征和工作特性：I）氧化沟结合推流和完全混合的特点，有力于克服短流和提高缓冲实力，通常在氧化沟曝气区上游支配入流，在入流点的再上游点支配出流。2）氧化沟具有明显的溶解氧浓度梯度，特殊适用于硝化一反硝化生物处理工艺。3）氧化沟沟内功率密度的不匀整配备，有利于氧的传质，液体混合和污泥絮凝。4）氧化沟的整体功率密度较低，可节约能源。另外，据国内外统计费料显示，和其他污水生物处理方法相比，氧化沟具有处理流程简洁，超作管理便利；出水水质好，工艺牢靠性强：基建投资省，运行费用低等特点。卡鲁塞尔氧化沟具有较强的耐冲击负荷实力;卡鲁塞尔氧化沟是一个多沟串联的系统,进水和活性污泥混合后在沟内作不停的循环流淌。可以认为氧化沟是一个完全混合池,原水一进入氧化沟,就会被几十倍甚至上百倍的循环流量所稀料,因而氧化沟和其它完全混合式的活性污泥系统一样,适宜于处理高浓度有机废水,能够承受水量和水质的冲击负荷;卡鲁塞尔氧化沟具有优良稳定的处理效果和独特的降解机制（中段废水经卡鲁塞尔氧化沟工艺处理后,出水水质特殊稳定且品质良好）；卡鲁塞尔氧化沟中曝气装置每组沟渠只安装1套,且均安装在氧化沟的端，因而形成了靠近曝气器下游的富氧区和曝气器上游以及外环的缺氧、厌氧区,自身组成不同比例的A/0或A2/0过程,实现动态水解酸化好氧分解功能,这不仅有利于生物凝合,使活性污泥设计任务书一、设计题目某城市日处理水量130000n?污水处理厂工艺设计二、设计资料1 .废水资料(1)污水水量和水质污水处理水量：130000nd;污水水质：CODG=45Omg/L、BODS=20Omg/L、SS=250mgL氨氮15mgLo(2)处理要求：污水经二级处理后应符合以下具体要求：CODcr70mgL,BOD520mgL,SS30mgL.氨氮W5mg/L；2 .气象和水文资料风向：常年主导风向为西南风；气温:年平均气温15'C,冬季最低气温-17.6C,夏季最高气温41.9'C,最大冻土深度0.18m。水文：降水量多年平均为每年728mm：蒸发量多年平均为每年1210mm；地下水位，地面下56m。三、设计内容对工艺构筑物选型作说明：主要处理设施的工艺汁算污水处理厂平面和高程布置。最大设计流量QmaxQmax=KzXQp式中的KZ为变更系数，Kz=2.7/0"=2.71.9832=1.36即最大设计流量QInax=I23XL9832=2.4393m%1.2.水质的确定：处理厂的处理水质确定为处理前CoDCr=450mgL,BOD5=200mgL,SS=250mgL,氨U5mg/L处理后CoDCr<70mgL:BOD520mgL;SS30mgL¾(M5mg/L二、集水井设计参数：设计流量Q=1.817m3s水力停留时间t=lmin设计计算；1有效容积:V=Qt=1.817×60=109.02m32池的面积：取有效水深h=3mnr3池平面尺寸:D=栏=百片=6.8Om4池总高度取超高h=0.3mH=h+h=3+O.3=3.3m易沉淀,而且厌氧区的存在对生化性较差的中段废水来说,可以提高废水BOD/C0D值,对提高废水的可生化性,抑制泡沫产生及活性污泥膨胀均具有特殊重要的作用。有关试验探讨表明,厌氧好氧生物处理可以取得较高的COD去除率3。这可能和厌氧反应可以使中段废水中难以降解的木素及其衍生物部分水解为易于生物降解的小分子物质有关。卡瞥塞尔氧化沟正是由于在同一条沟中交替完成厌氧、好氧过程,因而取得了较高的COD去除率。卡鲁塞尔氧化沟具有性状优良的活性污泥系统;卡鲁塞尔氧化沟对A0X（可吸附有机卤化物）有较好的去除作用,AOX具有致崎、致癌、致突变作用,其危害不行低估,在欧美等发达国家排放标准中已列项严格要求。AoX很难降解,废水经好氧生化处理后也只能去除30%40%。但试验探讨证明，在厌氧或缺氧条件下.AOX却显示出较好的厌氧生物降解性,许多在好氧条件下难降解的化合物在厌氧条件下变得简洁降解,因此厌氧还原是一种重耍的脱氯途径。可以预见,卡鲁塞尔氧化沟由于存在厌氧或缺氧区,将使中段废水中AOX去除率有显著提高.从而使其出水品质更加良好,这对改善水环境,保证人类身体健康具有特殊重要的意义。三、粗格411.设计参数设计流量Qmax=1.529m½过栅流速Pz=InVs格栅间隙e=40mm水头损失增大倍数：K=3栅前流速v1=0.8ms栅条宽度S=0.02m栅前渠道超高外=03m进水渠绽开角=20"工艺流程特点：工艺流程简洁、构筑物少、机械设备数量少,不仅运行管理便利,工程投资也不高由以上资料，经过简洁的分析比较，卡鲁赛尔辄化沟工艺具有明显优势，故接受氧化沟工艺。二、工艺流程确定：其次章处理构筑物设计一、流量计算1.1.水:的确定：平均水量Qp=13×104m3d=0.213m则，格栅总长度为:L=M÷0,5÷l,0÷=0.426+0.213+0.5+1.0+1.505tan75o=2.27m其中，H,=h+h2=0.4+0.105=0.505m2.6每日栅渣量为：=0.65d>o.2mJ接受机械清渣由上述计算，可选用回转式格栅GLGS2060型整个设备功率为L5KW计算草图如下：ISi中格楷计也草图四、污水提升泵房1.流量确定Qmax=1.817m3s考虑接受四台港污泵（三用一备）则每台流量；m3s格栅倾角a=75系数1=1.79单位栅渣量=0376s2设计计算设计四个格栅，则总变更系数则QmaX=0.529m15,2.1 水头损失设计通过格栅的水头损失为：计算水头损失：h、=k-sina=3×O.96××sin75=0.105/?/2g2×9.8在0.080.15之间符合要求2.2 格栅间隙数nQmaXJSina1.529XJSin75"_n=-=32.533ehv20.04×0.4×1.02.3 总高度BB=s(n-l)+cn=0.()2×32+0.(M×33=1.96m2.4 栅前槽总高：H1=h+2=0.4+0.105=0.505/n栅后槽总高：H=h+hl+h2=0.4+0.3+0.105=0.806J2.5 格栅总长度L栅前槽宽：B1=°529-=1.65，"v=0.8ns为渠内流速vh0.4×0.8进水渠道渐宽部分长度为：栅槽和出水渠道连接处的渐宽部分长度为:通过格栅的水头损失为:计算水头损失：A0=£sina=2.42()××-5×sin60×3=0.12m2g0.012×9.8设计水头损失：l=A¼=3x0.111=0.333W在OO8O.15范围之内符合要求2.2栅条间隙n2.3 栅槽宽度BB2=.$(/:-1)+en=0.01×32+0.01×33=0.65m2.4 栅前槽总高：HI=h+h2=1+0.12=1.12n栅后槽总高：H=A+t,+2=1+0.3+0.12=1.42m2.5 格栅总长度L栅槽和出水渠道连接处的渐宽部分长度:则,格栅总长度:L=L1+£,+0.5+1.0+-tan60"117=1.06+0.53+1.5+tan60'=3.47m2.6每日栅渣量W:W_%4000n>x1_8M000.529x0.06IoooK：10×1.4061.95m3d>0.2mVd接受机械清渣2集水池容积考虑不小于台泵5min0.607×3600×560=182.Iw3取有效水深=2m,则集水池面积A=-=91.05，/h23泵站扬程计算HST=2.76-(-4.51=7.27m泵站内水头损失0.24m,自由水头为LOm则泵站扬程为H=HST+0.24+1.0=7.27+0.24+1.0=8.51m4设备选用据扬程选用450QW2200-10-I10型,其参数为:流量Q=2200m3h扬程H=IOm转速r=990rmin功率P=HOkw效率n=81.9%五、细郴I1.设计参数设计流量130000m3d过栅流速j= lms格栅间隙e=10mm水头损失增大倍数：K=3格栅倾角=60，棚前流速vl=0.6ms栅条宽度s=0.01m栅前渠道超高,=0.3n进水渠绽开角=20”系数/?=2.422设计计算2.1水头损失(3)最大流量时停留时间为l-3min;(4)有效水深为23m,宽深比一般接受17.5：(5)长宽比可达5,当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板：(6) 1病污水的曝气量为0.2加空气；(7)空气扩散装置设在池的一侧，距池底约0.60.9m,送气管应设置调整气量的网门：<8)池子的形态应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽旁边可安装纵向挡板：<9)池子的进口和出口布置，应防止发生短路，进水方向应和池中旋流方向一样，出水方向应和进水方向垂直，并考虑设理挡板；(10)池内应考虑设置消泡装置。2气沉砂池的设计和计算2.1 .设计接受两个曝气沉砂池，单池最大流量QmaX=K：XQP=O典m%'其中，Kz一一总变更系数Qp一一平均流量l/sQp=13(XXX)(365*24*3600*2)=0.752m3z=2.2 池子的有效容积V=60Qmat式中V一一沉砂池有效容积，m3；Qmax最大设计流量，m;t一一最大设计流量时的流淌时间，min,设计时取l3min.所以V=60×0.980×2.2=129.36m323水流断面面积A=式中A水流断面面积，m2Qnux最大设计流量，m3S;V水流水平流速，m/so所以A=O.98O/0.12=8.167m2取A=8.2m22.4.池宽B由上述计算，可选用回转式格栅HG-1800型整个设备功率为2.2KW。计算草图如下：六、配水井设计配水井的设计的设计计算:设计参数：设计流量：Q=1.817m3s水力停留时间：I=Imin设计计算：I有效容积：V=Qt=L817X60=109.02m32池的面积：取有效水深h=3m=6.80m3池平面尺寸：4池总高度取超高hl=0.3m则H=h+hl=3+O.3=3.3m七、Sl气沉砂池1气沉砂池的设计参数，(1)旋流速度应保持025-03ms:(2)水平流速为0.080.12m/s；接受鼓风曝气系统，罗茨鼓风机供风，穿孔管曝气(1)干管直径5：由于设置两座曝气沉砂池，可将空气管供应两座的气量，即主管最大气量为q=d×QnUX=0.1504×2=0.3008m3s,其中d为I加污水的曝气量和相应空气量的比值，本设计取2取干管气速v=12ms,干管截面积A=O.O25Inrd=m=178.8mm,接受接近的V管径150mm.校核：A=1/4i2=O.O177m2V=qA=O.3OO8O.O251=12m/s符合要求(2)支管直径d2：由于闸板阀限制的间距要在5m以内，而曝气的池长为15.8米，所以每个池子设置三根竖管，设支管气速为v=5ms,支管面积：A=0.0103m2dz=0.1130m,取整管径Ch=IOOmm校核气速：A=1/4*=0.25×3.14×0.12=O.OO785m2V-qA=6.65ms(3)穿孔管：接受管径为6mm的穿孔管，孔出口气速为设6ms,孔口直径取为5mm(在26mm之间)一个孔的平均出气量q=9.8l×IO5m3s孔数：n=2=1533个孔间隔为mm在10-15InIn之间，符合要求穿孔管布置：在每格曝气沉砂池池长一侧设置1根穿孔管曝气管，共两根。鼓风机的选型：所以选择RE-140型罗茨鼓风机两台(用备)，其主要参数为：QS=18.7m3minL=lOkwP0=IlKW式中h沉砂池的有效水深，nio取h=2.5m所以B=8.22.5=3.28m,即沉砂池单池宽为3.28m则Bh=1.3,满足要求。2.5 池长L=-=129.368.2=15.78m,取L=15.8mA此时LB=4.82满足要求2.6 流速校核Vmin=O.752/8.2=0.0917ms满足要求2.7 曝气沉砂池所需空气量的确定设每立方米污水所需空气量d=02m3空气n?污水q=dn=0.2×0.752=0.15Q4m3sWnIiiX2.8 沉砂槽的设计若设吸砂机工作周期为I=Id=24h,沉砂槽所需容积V=m3式中。.的单位为Vh设沉砂槽底宽0.7m,上口宽为0.9m,沉砂槽斜壁和水平面夹角60°,沉砂槽高度为h=tan6()=0.17m沉砂槽容积为V=215n>L95m32.9 沉沙池总高设池底坡度为02坡向沉砂槽.池底斜坡部分的高度h2=0.2×1.19=0.357m设超高为=0.75m沉沙池水面离池底的高H=h1+h2+A3+h=O.75+0.17+0.357+2.5=3.78m2.10 曝气系统的设计j.,_O.6×130000×I.23×(200-6.4)x8(O.7×6000)×(1+O.06×8)-其中，V一好氧池容积m3Qv污水设计流量m3dX一一污泥浓度kgm3SOSe进出水BOD浓度，mg/LLi污泥净产率系数,KgMLSS/KgBOD5KdNs污泥负荷率，KgBOD5KgMLSSd总的水力停留时间l=Vlqv=23905*24/130000=4.4Ih5气算产生污泥量.=yqv(So-Se)/(1+Kdc)=49884.9×(200-6.4)/(1000×(l+0.06×8)=6525.48kgd计算总的需氧气量XR=qv*(So-Se)/(l-ek,)-1.42*=1.47X65000X(200-6.40)/IO3-1.42×6525.48=9232.3kg/d=384.7kgh实际总的需氧量&=1.2R=1.2×384.7=461.61kgh6沟型尺寸设计及气设备选型接受四廊道式卡罗塞尔氧化沟，两座并联单沟最大进水流量为2708mVd取水深4.2m,单廊道宽4m,则单沟的总宽为16m,单沟直道长Ii=(27466-4.2×(0.5×8+2××42)(16×4.2)=393m口径150Amm转速970rmin吸砂机的选择选用PGS型刮砂机，其参数为：驱动功率：P=1.5Kw减速机型号：XWED1.5-63-1/173刮板行速：2.6nmin八、氨化沟1设计参数：qv=13OOOOm3d设计温度最低-INC,最高温度41.91C,进水水质:CODCr=450mgL,BOD5=200mgL,ss=250mgL出水水质:CODCS70mgL,BOD520mgL,SS<30mgL2确定接受的有关参数：活性污泥浓度MLSS一般为20006000mgL,这里MLSS=6000mgL在一般状况下，MLVSS和MLSS比值是比较固定的，在0.75左右，这里取0.7,即假定其70%是挥发性的。氧化沟的DO值C=3.0mgL,本设计只耍求去除BoD5,所以，污泥产率系数y取。6mgVSSmgBODs内源代谢系数Kd=O.06dL3泥龄的确定1依据去除对象，泥龄&取8d4设计计算：确定山水中溶解性BOD5的量：由于设计的出水BODs为20mgL,处理水中非溶解性BoD5值可以用一下公式计算BOD5f=1.42×(l-e0235)×20×70%=13.6mgL出水中溶解性BOD5的国=20J3.6=6.4mgL总容积计算：单个池子的设计流量：Qltl=Qma4=5416.84=1354.2m½单池沉淀部分水面面积：F=Q,q=1354.21.5=902.81/1.3 池子直径池子直径：D=y4F=(4×902,8)=33.9«依据选型取池子直径为34m。1.4 沉淀部分的有效水深沉淀时间t为2s有效水深：h2=qt=1.5×2=3m在2.040之间1.5 沉淀部分的有效容积：V=冠J?"X2=3.14×342÷4×3=2723.8m31.6 沉淀池底坡落差：取池底坡度i=0.054=i×(D2-2)=0.05×(342-2)=0.75m周边水深：”(I=H2+“5=3+05+0.5=式中：hl沉淀池超高，取0.3m£>/M)=8.5在6/2之间，符合要求1.7 沉淀池周边有效水深：Hfi=j+h2+h3=3+0.5+0.5=4mL8沉淀池总高度H=Hq+A4+4+0.75+0.3=5.05m其中加为沉淀池超高取0.3m2进水系统计算：2.1进水管的计算：单池设计流量：Q(IX=0.376m3s所以氧化沟总池长e=+8+4=393+8+4=405m曝气设备的选择：型号及参数如下：型号：MRloOO/9000型曝气转刷机转刷直径：IooOmm转刷长度:9000mm电机额定功率：45KW充氧量：80kgl转刷转速：72r/min7其它附属构筑物的设计工程设计中墙的厚度为250mm：氧化沟体表面设置走道板的宽度为800mm：倒流墙的设计半径为4.0m；出水堰高为IoOmm,堰孔直径为40mmn九、配水井设计配水井的设计的设计计算：设计参数：设计流量：Q=1.817m3s水力停留时间：I=Imin设计计算：1 有效容积：V=Qt=1.817×6()=109.02m32池的面积：取有效水深h=3m=6.80m3池平面尺寸：D=4池总高度取超高hl=0.3mH=h+hl=3+0.3=3.3m+、福流式二沉池1设计计算1.1 污泥回流比：0.751.2 沉淀部分水面面积：最大小时流量：Qmax=1.817m3sq为水力表面负荷，取q为1.5n(h)取池数n=44排泥部分设计4.1 单池污泥量总污泥量为回流污泥量和剩余污泥量之和；回流污泥量Q=QmiuXR=1.817×36×0.75=4905.9m剩余污泥量Q=其中，丫为污泥产率系数，城市污水取0405,本设计取0.5砥为内源代谢系数，城市污水0.07左右，本设计取0.065f为MLVSS/MLSS.f为0.7,则Xv=fX=0.7×60=4200mgL剩余污泥浓度r,=l(X)OmgL,!为考虑污泥在二沉池中的停留时间、池深、污泥浓度的有关系数，一般取L2,SVl值取120所以，QS=0.5X0.26X156988.8-0.()65249694.22O.75×l()=773.56m3d=32.23m½=O.OO895m3sQ泥总=Qs+Qr=32.23+4905.9=4938.13m单池污泥量Qffi=Q爸总/4=1234.53m½=0.343s4.2 排泥管：取流速为0.8ms,直径D=O.739m,取740mm校核：流速为=O.78ms,因为0.6V0.78V0.9,故符合要求选取CG30A型刮泥机：池径30m池深3.0m周边线速度2.5nVmin驱动功率2.2kw进水管设计流量：Qil=Q小X(1+R>=0.376×(l-H).75)=0.658m3s取管径D1=IOOOmm.V,=Qa(/4)XD12)=0.658/(4)×12)=O.838ms2.2 进水竖井：进水井接受2=L5m,出水口尺寸：O.45×21.5m2共六个，沿井壁匀整分布：出水口流速：匕=0.658/0.45x6=0.162msV0.2ms,所以合格2.3 稔流筒计算；筒中流速K=O.02003ms,此处取0.03ms稳流筒过流面积：f=Qi4Vj=0.658/0.03=21.93m2稳流筒直径D3=y4f+D=4×21.93÷1.52=5.5m3出水部分计算：3.1 单池设计流量：Qv=1354.25m3h=O.376m3s3.2 环形集水槽内流量：=Q2=O.171m3s3.3 集水槽的设计：接受周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水口集水槽宽度b=0,9×(rjh)w=0.9×(0.171)4=0.44m取0.5m集水槽起点水深：4i=0.75b=0.75×0.5=0.375m取0.4In集水槽终点水深：%=1.25b=1.25×0.5=0.625m取0.7m槽深均取09m(超高0.2m)V廊道内设计流速，m/s。般不小于O.3ms1.2.4 接触池池宽BB=(n+l)b=(10+1)×2.5=27.5m取28m式中，B-接触池池宽，m；n一隔板数，本设计取10o2.5 接触池池长L4L=-=取40mBlD=402.5=16m>5m符合要求2.6 池高H=A1+h2=0.3+3=3.3m式中，九一超高，m,一般接受0.3m；外一有效水深，m。3加氯机加氯机的选型：由加皴量W=405.9kgd=16.91kg/d,选择负压加氯机REGAL-250,每台工作8.5kgh,选用两台。接触消毒池计算草图如下：-oolnlolnl>l-oolnll-I37000I图8接触消毒池工艺计算图十二、污泥处理系统设计计算1泵房设计计算1.1集泥池容积：考虑不小于台泵IOmin的流量十一、接触池(消毒池)和加药系统1主要设计参数(I)设计流量：按平均流量设计：I817m3s;(2)接触时间：一般为30min:(3)廊道内水流速度：0.2-0.4ms;(4)设计投氯量一般为3.0SOmg/1。)(5)消毒剂投加浓度：没有试验资料时，按5-10mg(Cl)/L考虑。(6)加氯机的数量不少于2台，互为备用，或单独备用。L2每日加氯量q=<7o×Q×864001000=3×1.817×86400l0=470.97kgd式中，q一每日加氯量，kg/d；%一液氯投量，nig/L；本设计取3mgLQ污水设计流量，m3s2工艺尺寸2.1 接触池容积VV=Qt=156988.8××-=3270.6mi式中，V-接触池容积，m3Q污水设计流量，m3dt一消毒接触时间，d一般接受30mins2.2 接触池表面积AA=3270.6/3=1090.2in2Ii2式中，A一接触池表面积，m2；外一接触池有效水深，m,本设计取3m2.3 接触池廊道宽bb=m取2.5m叽式中，b接触池廊道宽，mQ污水设计流量，m3s水力停留时间t=lmin有效容积V=QI=4909.9x-!-=81.83m360井的面积，取有效水深h=3mA=-=27.28m2h井的平面尺寸D=5.89m井总的高度取超高=0.3mH=h+l=5.89+0.3=6.19m2污泥浓缩池的计算：接受一座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池,用带栅条的刮泥机刮泥,接受静压排泥,剩余污泥泵房将污泥送至浓缩池。2.1 设计参数进泥浓度：IOgZL污泥含水率P=99.2%99.7%,¾p1=99.4%污泥总流量：Q.=773.56m3d=32.23m3h设计浓缩后含水率P2=97.0%-98.0%,取p2=99.7%污泥固体负荷：qs=30-60kgSS(n2.d),IfZqs=30kgSS(m2.d)污泥浓缩时间：T=12-24h取T=18h贮泥时间：t=4h2.2 设计计算(1)浓缩池池体计算：浓缩池所需表面积：=257.85m浓缩池直径：池底坡度造成的深度为：¼=X/=×0.06=0.2Im522i=0.05-0.1取i=0.06浓缩池的高度为：W=4938.13/60*10=823.02m3取有效水深h=5.0m,则集泥池面积A=164,60nrh1.2 剩余污泥提升泵：设计接受潜污泵湿式安装，即泵干脆放在集水池中，泵的效率较高，而且节约投资和运行费用。（1）流量确定Qm*x=3223m3h考虑接受两台潜污泵（一用一备）（2）泵站扬程计算Hs=3.59+4.70=8.29m泵站内水头损失0.24m,自由水头为1.0m则泵站扬程为H=Hs÷0.24+l.0=8.29+0.24+1.0=9.53m（3）设备选用据扬程选用50QWDS12.5型Q=25m3hH=12.5mr=1450rminP=2.01kw1.3 回流污泥提升泵（1）流量确定Qnm=4905.9m3h考虑接受六台潜污泵（四用二备），则每台流量为。=7610nh<2）泵站扬程计算Hs=2.43+4.70=7.13m泵站内水头损失024m,自由水头为Lom贝IJ泵站扬程为H=Hs+0.24+1.0=7.13+0.24+1.0=8.37m<3）设备选用据扬程选用CVD-350250B型Q=8l6m3hH=12.8mr=250rminP=50马力1.4 配泥井的设计和计算：设计流量即回流污泥量Q=4905.9m,h池径18m池深2.5m周边线速度1.5mmin驱动功率1.5kw浓缩池计算草图：图8浓缩池计算草图3贮泥池设计计算3.1 设计参数：污泥浓缩池后设一座贮泥池设计进泥量=154.7m7d贮泥时间为=24h3.2 设计计算:池容为V=154.7m3取有效深度h=4mS=Vh=l54.74=38.68m2贮泥池尺寸：将贮泥池设计为矩形其长X宽X高=8X5X4m34污泥脱水本设计拟接受带式压榨过滤机，其特点为：脱水效率高，处理实力大，连续过渡性能稳定,操作简洁，体积小，重量轻，节约能源，占地面积小。4.1 设备选用进泥量Q=154.7m7d含水率巴=97%泥饼含水率P,=75%(2)排泥量和存泥容积：浓缩后排出含水率P,=97.0%的污泥，则I(Y)_p1(¥)-4Q".=Q=×773.56=154.7m3d=6.45m3hhI(X)-A100-97按4h贮泥时间计泥量，则贮泥区所需容积V2=42：=4×6.45=25.79m3泥斗容积:=y-(+)式中：h,一一泥斗的垂直高度，取1.6mr,泥斗的上口半径，取1.4mr2泥斗的下口半径，取0.8mVy=236×(1.42÷1.4×0.8+O.82)=6.23m故池底可贮泥容积：匕=争+Rj")=3J4xO"(9.06+9.06×1.4+1.42)3=54.67m3因此，总贮泥容积为Vh.=V3+V4=6.23+54.67=60.90m3(3)浓缩池总高度的计算：浓缩池的超高h2取0.30m,缓冲层高度h3取030m,则浓缩池的总高度H为H=hl+h2+h3+A4+s=2.25-K).3(R0.30+1.6+0.54=4.99m选择CG18A25型刮泥机：4曾科，卜秋平，陆少鸣.污水处理厂设计和运行.化学工业出版社.2001.5严煦世.给排水工程快速设计手册.中国建筑工业出版社.2002.6徐新阳，于锋.污水处理工程设计.化学工业出版社.2003.7张大群.污水处理机械设备设计和应用.化学工业出版社.2003.8孙力平.污水处理新工艺和设计计算实例.科学出版社.2001.9张自杰，顾夏声.排水工程（下册）（第四版）.北京：中国建筑工业出版社.1999.10韩洪军.污水处理构筑物设计和计算.哈尔滨工业高校出版社.2002.11高廷耀.水污染限制工程（下册）.北京：高等教化出版社.1998.12陶俊杰，于军亭，陈振选.城市污水处理技术及工程实例（其次版）.化学工业出版社.2005.13周敬宣.环保设备及课程设计.化学工业出版社.2007.14王夏民，张云新.环保设备及应用.化学工业出版社.2004.15邓荣森.氧化沟污水处理理论和技术.化学工业出版社.2006.16周正立，张悦.污水生物处理应用技术及工程实例.化学工业出版社.2006.17张忠祥，钱易.废水生物处理新技术.清华高校出版社.2003.18游映玖.新型城市污水处理构筑物图集.中国建筑工业出版社.2007.选用2台设备，互为备用，选用型号为DY-1200带式压榨过滤机，带宽3m。参考文献：1高俊发，王社平.污水处理厂工艺设计手册.化学工业出版社.2003.2闪红光.环境爱惜设备选用手册一一水处理设备.化学工业出版社.2002.3郑铭.环保设备一一原理设计应用.化学工业出版社（其次版）.2006.