脚手架安全计算书.docx

脚手架安全计算1、型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型48×3脚手架架体高度H(m)24立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/n?)0.1脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值GkmW(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kNm)0.11挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kNm)0.13横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数叫1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/n?)3地区海南三亚市安全网设置全封闭基本风压oxXkN/m2)0.5风荷载体型系数s0.839风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.629,1.342风荷载标准值k(kNm2)(连墙件、单立杆稳定性)0.683,0.563计算简图:三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n横杆抗弯强度设计值fRN/mn?)205横杆截面惯性矩Kmn?)1078横杆弹性模量E(Nm)206000横杆截面抵抗矩W(m)纵向水平杆横向水平杆注:纵向水平杆在上时，横向水立杆横跑h平杆上纵向水平杆根敷为不包含,两侧水平杆，如本图例为2纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×lb(n+1)+1.4×Gk×lb(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0,8(l+l)+1.4×3×0.8/(1+1)=1.768kNm正常使用极限状态q,=(0.033+Gkjb×l(n+1)+Gk×lb(n+l)=(O.O33+O.l×0.8(l+l)+3×0.8(l+l)=1.273kNm计算简图如下:飞«飞«飞1、抗弯验算Mmax=OJqla2=OJ×1.768×i.52=0.398kNm=MmaW=0.398×1064490=88.595Nmrn2f=205Nmm2满足要求！2、挠度验算Vmax=0.677q'la4(l00EI)=0.677×1.273×15004(l00×206000×107800)=1.965mmVmax=1.965mm<v=minU/150,10=min1500/150,10=10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rniax=1.Iqla=I.1×1.768×1.5=2.917kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q,la=1.1×1.273×1.5=2.101kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知Fl=Rmax=2.917kNq=1.2×0.033=0.04kNm正常使用极限状态由上节可知Fr=RmaX'=2.10IkNq,=O.O33kNm1、抗弯验算计算简图如下：2.9ITkN0.1-0.587弯矩图(kNm)=MmaxW=0.587×1064490=130.646Nmm2<f=205Nmm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：2.IOllcN0.03：:N/m-1.017变形图(mm)Vmax=1.017mm<v=minlb150,10=min800150,10=5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R111ax=1.474kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.917/2=1.459kN<Rc=0.9×8=2kN横向水平杆：Rmax=I.474kN<Rc=0.9×8=2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H24脚手架钢管类型48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kNm)0.13立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NGIk单外立杆：NGik=(gk+la×n2×O.O33h)×H=(0.13+1.5×l2×0.033l.8)×24=3.453kN单内立杆：Ndk=3.453kN2、脚手板的自重标准值Ng2h单外立杆：NG2kI=(Hh+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(24/1.8+1)×1.5×0.8×0.1Xll2=0.86kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k=0.86kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(Hh+l)×la×Gkdb×1/1=(24/1.8+1)×1.5×0.11×11=2.365kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×24=0.36kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2ki+NG2k2+NG2k3=0.86+2.365+0.36=3.585kN单内立杆：NG2k=NG2ki=0.86kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQik=la×lb×(njj×Gkjj)2=1.5×0.8×(l×3)2=1.8kN内立杆：NQlk=L8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(Ncik+NG2k)+0.9xl.4xNQk=1.2x(3.453+3.585)+0.9×1.4×1.8=10.714kN单内立杆：N=1.2×(Ncik+NG2k)+0.9×1.4XNQIk=1.2×(3.453+0.86)+0.9×l.4×1.8=444kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k8钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量3吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)20钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N11三2)1700钢丝绳受力不均匀系数KX1.5卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数1第N次卸荷钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度h(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离1s(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离Hs(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离Hs(mm)卸荷点水平间距HL(m)11412.611.42.435011501.5第1个吊点与上吊4的水平距离第2个吊点与上吊点的水平距离注：绳卡间距A为BdTd,d为钢丝绳直径钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（共用）第1次卸荷验算I=arctan(lsHs)=arctan(2400350)=81.703°2=arctan(lsHs)=arctan(2400l150)=64.398°钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5P=Kf×K×N×hj(11+i)H×Hlla=0.8×1.5×444×11.424×1.51.5=4.243kNP2=Kf×K×N×hj(n+i)H×Hla=0.8×1.5×10.714×l1.424×1.5/1.5=6.107kN钢丝绳轴向拉力T=Psin=4.243sin81.703o=4.288kNT2=P2sina2=6.l07sin64.398o=6.772kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT,T2=6.772kN绳夹数量：n=1.667Fg(2T)=1.667×6.772(2×15.19)=1<n=3满足要求！钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=123kNFg,=a×Fgk=0.85X123/8=13.069kNFg=6.772kN满足要求！吊环最小直径dmin=(4A严=(4xFg(f)严=(4x6.772x103/(65兀)严=12mmd=20>dmin满足要求！注：田为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65Nmn第1次卸荷钢丝绳直径14mm,必须拉紧至6.772kN,吊环直径为20mm。满足要求！八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H24立杆计算长度系数1.45立杆截面抵抗矩W(mn?)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值11(Nmm2)205立杆截面面积A(mr112)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度IO=Kh=l×1.45×1.8=2.61m长细比=l0i=2.61×10315.9=164.151210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度Io=Kh=l.1551.45x1.8=3.015m长细比=loi=3.015x103/15.9=189.594查规范表A得，=0.2012、立杆稳定性验算不组合风荷载作用底部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值NI=(1.2x(NGik+NG2k)+L4NQik)x(hi+(l-Kf)x(h顶-h)+max6,(I-Kf)Xhj顶)H=(1.2x(3.453+3.585)+1.4×1.8)×(12.6+(l-0.8)×(l2.6-12.6)+max6,(l-0.8)×11.4)24=8.498KN顶部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N2=(L2x(NGik+NG2k)+L4xNQik)x(H-h顶)H=(1.2×(3.453+3.585)÷1.4×1.8)×(24-12.6)/24=5.209kN单立杆轴心压力最大值N=max(Ni、N2)=8.498KN=N(A)=8498.34(0.201×424)=99.718Nmm2f=205Nmm2满足要求！组合风荷载作用底部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N尸(L2x(NGik+NG2k)+O.9xl.4NQik)x(hi+(lKf)x(h顶h)+max6,(1-Kf)×hjjij)H=(1.2×(3.453+3.585)+0.9×1.4×1.8)×(12.6+(1-O.8)×(l2.6-12.6)+max6,(1-O.8)×11,4)24=8.303KN顶部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N2=(L2x(NGik+NG2k)+0.9xl.4xNQk)x(Hh顶)H=(1.2×(3.453+3.585)+0.9×1.4×1.8)×(24-12.6)/24=5.089kN单立杆轴心压力最大值N=max(Ni、N2)=8.3O3KNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah210=0.9×1.4×0.563×1.5×1.8210=0.345kNm=N(A)÷MwW=8303.04(0.201×424)+344758.68/4490=174.2lNmm2<f=205Nmm2满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力NO(kN)3连墙件计算长度I(Xmm)350连墙件截面类型钢管连墙件型号48×3连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值11(Nmm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nw=1.4×k×2×h×2×la=1.4×0.683×2×1.8×2×1.5=10.327kN长细比=loi=35Ol5.9=22.013,查规范表A.0.6得,=0.941(Nw+No)(Ac)=(l0.327+3)×103(0.941×424)=33.402Nmm2<0.85×f=0.85×205Nmm2=174.25Nmm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nw+No=10.327+3=13.327kN<0,9×16=14.4kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)27悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度L(mm)1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)10()主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.8498.498350150026.8498.49811501500附图如下:平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(Cm2)26.1主梁截而惯性矩IX(Cm4)1130主梁截面抵抗矩WX(Cm3)141主梁自重标准值gk(kNm)().205主梁材料抗弯强度设计值f(Nm1112)215主梁材料抗剪强度设计值(Nmm2)125主梁弹性模量E(Nm?)206000主梁允许挠度M(mm)1/250荷载标准值：qf=gk=0.205=0.205kNm第 1 排：F,=F7nz=6.849l=6.849kN 第2排：F,2=F27z=6.849l =6.849kN 荷载设计值：q=1.2×gk=l .2×0.205=0.246kNm 第 1 排：F=Fnz=8.498l=8.498kN第2排：F2=F2nz=8.498l=8.498kN8.498kN8.498kN0.246kNm0.2¼kNm2O12501、强度验算弯矩图(kNm)GmaX=MmaXw=12.939×106141000=91.767Nmm2f=215Nmm2符合要求！2、抗剪验算17,30417.2178.7198,5230.025风F036224-6.716剪力图(kN)max=Qmax(8Iz)bho2-(b-)h2=l304×1000×88×1602-(88-6)×140.22(8×11300000×6)=2.449Nmm2max=20.449Nmm2=125Nmm2符合要求！3、挠度验算-5.611变形图(mm)Vmax=5.611mm<v=2×lx250=2×1250/250=1Omm符合要求！4、支座反力计算R=-6.224kN,R2=24.019kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中b一均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB500172003)得，b=2由于b大于06,根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到b'值为0.93。=Mma(bW)=12.939×106(0.929×141×103)=98.781Nmm2<f=215Nmm2符合要求！压环钢筋21、压环钢筋验算如下锚固点压环钢筋受力：N/2=6.224/2=3.112kN压环钢筋验算：=N(4A)=Nd2=6.224×103(3.14×202)=4.953Nmm2<0,85×f=0.85×65=55.25Nmm2注：田为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65Nmm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30Cm以上搭接长度符合要求！2、多排悬挑架主梁验算计算书一、基本参数主梁离地高度(m)51悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度L(mm)2000主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)I(X)主:梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2500梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.8498.498350150026.8498.498950150036.8498.49816501500附图如下:主梁内锚固点25QQ立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(Cm2)30.6主梁截面惯性矩IX(CmO1660主梁截面抵抗矩WX(Cm3)185主梁自重标准值gk(kNm)0.241主梁材料抗弯强度设计值fRN/mn?)215主梁材料抗剪强度设计值(Nmm2)125主梁弹性模量E(Nmn?)2()6000主梁允许挠度v(mm)1/360荷载标准值:q=gk=0.241=0.241kNm第1排：F,=F'nz=6.849l=6.849kN第2排：F'2=F27nz=6.849/1=6.849kN第3排：F,3=F3,nz=6.849l=6.849kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.241=0.289kNm第1排:F=Fnz=8.498l=8.498kN第2排：F2=F2nz=8.498l=8.498kN第3排：F3=F3nz=8.498l=8.498kN8.498kN8.498kN8.498kN0.289kNm)kNm(2)250020001、强度验算25.64716.546.1080.01803弯矩图(kNm)ma=M1naW=25.647×106l85000=138.633Nmm2<11=215Nmm2符合要求！2、抗剪验算26.07225.971117.47317.299艮8018,5990.101-9.898-10.62剪力图(kN)max=Qma(8Iz)bho2-(b-)h2=26.O72×1000×94×1802-(94-6.5)×158.62(8×16600000×6.5)=25.51INZmm2max=25.51lNmm2<=125Nmm2符合要求！3、挠度验算-15.8变形图(mm)Vmax=15.8mm<v=2×lx250=2×2000250=16mm符合要求！4、支座反力计算R=-9.898kN,R2=36.692kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中Sb-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99由于(Pb大于06,根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到b,值为0.79。=MmaX/(PbWX)=25.647x106(0.785×185×103)=l76.568Nmm2<f=215Nmm2符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋压环钢筋11、压环钢筋验算如下锚固点压环钢筋受力：N/2=9.8982=4.949kN压环钢筋验算:=N(4A)=Nd2=9.898×103(3.14×202)=876Nmm2<0.85×f=0.85×65=55.25Nmm2注：田为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65Nmr112水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30Cm以上搭接长度符合要求！3、搁置主梁验算计算书一、基本参数主梁离地高度(m)51主梁布置方式普通主梁主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁长度L(mm)5400梁/楼板混凝土强度等级C30主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离al(mm)100主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)100主梁左侧建筑物内锚固长度Lml(mm)1050主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2(mm)1050二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.8498.498350150026.8498.4981650150036.8498.49829501500附图如下:立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩I(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kNm)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(Nm112)215主梁材料抗剪强度设计值(Nmm2)125主梁弹性模量E(Nmm2)206000主梁允许挠度v(mm)1/250荷载标准值:qf=gk=0.205=0.205kNm第1排：Fi=Fi7nz=6.849/1=6.849kN第2排：F,2=F2,nz=6.849l=6.849kN第3排：F,3=F3,nz=6.849l=6.849kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kNm第1排：F=Fnz=8.498l=8.498kN第2排：F2=F2nz=8.4981=8.498kN第3排：F3=F3nz=8.4981=8.498kN8.498kN8.498kN8.498kN0.246kNm0.246kNm1、强度验算弯矩图(kNm)max=MmaW=5.275×106141000=3408Nmm2<f=215Nmm2符合要求！2、抗剪验算13,15313.0G74.5694.2495.1SJ4.89402Lq袤飞-4.894.5.1534249-4.569-13.067-13.153剪力图(kN)max=Qma(8Iz)bho2-(b-)h2=13.153×lOOO×88×16O2-(88-6)×14O.22(8×113OOOOO×6)=15.544Nmm2Tmax=15.544Nmm2<=l25Nmm2符合要求！3、挠度验算-1.23变形图(mm)vmax=1.23mm<v=l250=3300250=13.2mm符合要求！4、支座反力计算R1=-4.894kN,R2=I8.3O5kN,R3=I8.305kN,R4=-4.894kN四、主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB5OO17-2003)得，b=1.3由于t)大于06根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到b,值为0.85O=Mmax(bWx)=5.275×106(0.853×141×103)=43.851Nmm2<f=215Nmm2符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C301、压环钢筋验算如下锚固点压环钢筋受力：N/2=4.8942=2.447kN压环钢筋验算:=N(4A)=Nd2=4.894×103(3.14×202)=3.895Nmm2<0.85×f=0.85×65=55.25Nmm2注：田为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65Nmm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30Cm以上搭接长度符合要求！4、多排悬挑架主梁(联梁)验算计算书一、基本参数主梁离地高度(m)51悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)3000主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)曲2主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1500梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.8498.498350300026.8498.49811503000附图如下:平面图立面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数m1联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.1联梁截面惯性矩I(cm4)1130联梁截面抵抗矩Wx(cm3)141联梁自重标准值gk(kNm)0.205联梁材料抗弯强度设计值f(Nm1112)215联梁材料抗剪强度设计值(Nm112)125联梁弹性模量E(Nmm2)206000联梁计算模型简支梁荷载标准值：qf=gk=0.205=0.205kNm第1排：F'=F7m=6.849l=6.849kN第2排：F,2=F2,n=6.8491=6.849kNF'=maxF'1,F2=6.849kN荷载设计值：q=l.2×gk=l.2×0.205=0.246kNm第1排：F=Fm=8.498l=8.498kN第2排：F2=F2n=8.498l=8.498kNF=maxF,F2=8.498kN计算简图如下：8.498kN8.498kN8.498kNNfn30001、强度验算弯矩图(kNm)max=MmaW=6.65×106141000=4165Nmm2<11=215Nmm2符合要求！2、抗剪验算4.2494.6184249剪力图(kN)max=Q111a(8Iz)bho2-(b-)h2=l3.116×1000×88×160288-6)×140.22(8×11300000×6)=15.5Nmm2Tmax=I5.5Nmm2<=125Nmm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)Vmax=I.748mm<v=la250=3000250=12mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下：第1排：R'lmax=10.581kN第2排：RSmax=10.58IkN极限受力状态下：第1排：Rlmax=13.116kN第2排：R2max=13.116kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩l(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kNm)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(Nmm2)215主梁材料抗剪强度设计值(Nm112)125主梁弹性模量E(Nmm2)206000主梁允许挠度v(mm)1/250荷载标准值：qgk=0.205=0.205kNm第1排：F,I=n×R'1manz=1×10.581/1=10.581kN第2排：F,2=n×R,2manz=1×10.581/1=10.581kN荷载设计值：q=l.2×gk=l.2×0.205=0.246kNm第1排：FI=n×R1maxnz=1×13.116/1=13.116kN第2排：F2=n1×R2manz=1×13.116/1=13.116kN0.246kNm13.116kN13.13N0.246kNmUUUUUUUUUUUUUIUUIU!IUUUIUUUUIUUUUIU(1)4341500+1、强度验算弯矩图(kNm)Gmax=MmaxZW=19.866×106141OOO=140.895Nmm2<=215Nmm2符合要求！2、抗剪验算26.5426,45313.33713.1410.025勺103-13.06-13.429剪力图(kN)max=Qmax(8Iz)bho2-(b-)h2=26.54×1000×88×1602-(88-6)×140.22(8×11300000×6)=31.364Nmm2max=31.364Nmm2<=125Nmm2符合要求！3、挠度验算3-7.23变形图(mm)Vma=23mm<v=2×lx250=2×1250/250=1Omm符合要求！4、支座反力计算R=-l3.06kN,R2=39.968kN五、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于06根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到b,值为0.93。=Mmax(bWx)=l9.866×106(0.929×141×103)=151.663Nmm2<=215Nmm2符合要求！压环钢筋21、压环钢筋验算如下锚固点压环钢筋受力：N/2=13.062=6.53kN压环钢筋验算：=N(4A)=Nd2=13.06×103(3.14×202)=10.393Nmm2<0.85×f=0.85×65=55.25Nmm2注：田为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65Nmm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30Cm以上搭接长度符合要求！5、型钢悬挑脚手架(阳角A)计算书一、参数信息1、荷载参数脚手架联梁传递支座力F(kN)1732、阳角型钢构造参数型钢支撑形式两根钢丝拉绳立杆横向间距或排距Lb(m)0.8内排架距离墙长度a(m)0.55阳角型钢长度L(m)2.2点M到Q点的距离D(m)3。点到Q点的距离D2(m)0.2支点P到建筑物角点O的距离D3(m)2.13、阳角型钢材料参数型钢型号16号工字钢钢丝绳规格型号6×19二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141c11?,截面积A=26.1c1117.73kN17.73kN0.24IkWm0.241kNmIuuuuuuuuuuuunuwiuuuuuuinuui(2)1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=173kN;水平钢梁自重荷载q=1.2x20.5x9.8x10-3=0.241kN/m经过连续梁的计算得到18,69918.6530.65-17.080923°°°-17.267剪力图(kN)弯矩图(kNm)型钢支点的支撑力为RA=18.723kN;型钢固接处的支撑力为RB=1267kN;型钢最大弯矩Mmax=8.886kNm;图中距离MP=(DI×D1+D2×D2÷D3×D3+1.414×D2×D