茶园新区公租房工程施工组织设计.docx

目录第一章工程概况第二章落地脚手架设计第三章18米以上按每6层不大于19.5米悬挑一次设计第一章工程概况1.1工程简介工程名称：市南岸区茶园新区公租房工程建设单位：市城投公租房建设有限公司代建单位：渝开发股份有限公司设计单位：市设计院勘察单位：四川省绵阳川西北地质工程勘察院紫苑土地规划整治有限公司监理单位：公诚建设监理有限公司施工单位：对外建设总公司1.2工程概况层;主体采用框架结构、框剪结构。1.3建筑设计概况序项目内容号1建筑功能住房，少量商业2建筑特点造型美观，功能齐全3建筑面积总建筑面积：206万nA一至三组团65万后4建筑层数地下一层、地上24-32层5建筑层高商业为4.2m,住房为3.0m6建筑高度最高97m7耐火等级一级8使用年限50年9墙身砌体200烧结空心砖。10装修外墙大部分为外墙漆，少量的外墙砖、玻璃幕墙等内墙水泥砂浆墙面、瓷砖墙面、乳胶漆墙面楼面、地面细石混凝土楼面、玻化砖、防滑地砖楼面顶棚乳胶漆、PVC吊顶顶板、石膏板吊顶踢脚板防潮漆，地砖11屋面保温隔热屋面和无保温隔热屋面12门窗塑钢中空玻璃1.4结构设计概况序项目内容1结构形式钢筋混凝土框架、框剪结构，基础采用柱下钢筋碎独立柱基、条基和挖孔桩2结构安全等级二级3结构使用年限50年4结构耐火等级一级地震设防烈度6度地震分组第一组场地土类别I类结构抗震等级5层以下二级，5层以上三级6税强度等级基础垫层C20基础C30钢筋砂柱1-6层C50,7-12层C45,13-19层C40,20-顶层C30梁C30板C307钢筋接头形式框架柱纵向钢筋采用电渣压焊接头；框架梁的通长负筋及下部纵向钢筋优先采用焊接接头，其次为双面贴角焊接头，中22采用机械连接外脚手架按装饰脚手架设计，其中厂16层采用落地脚手架，16层以上按悬挑脚手架设计。卸料平台采用槽钢焊接悬挑平台，设计荷载为IoKN。第二章落地脚手架设计2.1 设计参数：1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为49.5m,49.5米以下采用双管立杆，49.5米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m,纵距La为2m,大小横杆的步距为1. 8川；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48×3.0;横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用三步四跨，竖向间距5.4m,水平间距8m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2 .活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:施工脚手架;同时施工层数:2层；3 .风荷载参数本工程地处，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数Mz,计算连墙件强度时取L335,计算立杆稳定性时取1,风荷载体型系数Ms为0.191；4 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kNm):0.1395;脚手板自重标准值(kNm2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kNm):0.140；安全设施与安全网(kNm2):0.005；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kNm):0.033；脚手板铺设总层数：4；5 .地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数：LOOo落地脚手架正立面图2.2 大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值:PlO.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=035。L05/(2+1)=0.122kN/m；活荷载标准值：Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值：q=l.2×0.033+1.2X0.122=0.187kN/m；活荷载的设计值：q2=l.4×0.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2 .强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：Mlmax-O.08ql2+0.Iq2l2跨中最大弯距为Mimax=O.08X0.187X22+0.10X0.98×22=0.452kNm；支座最大弯距计算公式如下：M2max=-0.IOqil2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10X0.187×22-0.117X0.98×22=-0.533kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=Max（0.452706,0.533706）4490=l18.708N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=118.708Nmm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足要求！3 .挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：vmax=(0.677ql4+0.990q2l4)100EI其中：静荷载标准值：q=P1+P2=O.033+0.122=0.156kN/m；活荷载标准值：q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.156×20004(l00×2.06×105×107800)+0.990×0.7×20004(100×2.06×105×107800)=5.753mm；大横杆的最大挠度5.753mm小于大横杆的最大容许挠度2000/150mm与10mm,满足要求！2. 3小横杆的计算：根据JGJI30-2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：PF0.033X2=0.067kN；脚手板的自重标准值：P2=O.35X1.05×2/(2+1)=0.245kN；活荷载标准值：Q=2×1.05X2/(2+1)=1.400kN；集中荷载的设计值:P=l.2×(0.067+0.245)+1.4XI.4=2.334kN；小横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：MqmaxQ12/8Mqmax=1.2×0.033×l.0528=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax-P1/3Mpmax=2.334X1.05/3=0.817kNm；最大弯矩M=Mqmax+MPmaX=0.822kN11);最大应力计算值=MW=0.8227064490=183.158Nmm2；小横杆的最大弯曲应力=183.158Nmm2小于小横杆的抗压强度设计值205Nmm2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：vqma=5ql4384EIvqma=5×0.033×10504(384×2.06×105×107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=Pi+P2+Q=0.067+0.245+1.4=1.712kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=Pl(312-4129)72EIvpma=1711.6×1050×(3×10502-4×105029)/(72×2.06×105×107800)=3.167mm；最大挠度和V=vqmax÷Vpmax=0.024+3.167=3.191mm；小横杆的最大挠度为3.191mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！4 .4扣件抗滑力的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.OOkN,按照扣件抗滑承载力系数L00,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.OOkNO纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：Pi=O.033×2X2/2=0.067kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.052=0.017kN；脚手板的自重标准值：P3=0.35X1.05X2/2=0.368kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×2/2=2.1kN；荷载的设计值：R=L2X(0.067+0.017+0.368)+1.4X2.1=3.482kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！2.5脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1395kNmNgdi=0.1395÷(2.00×22)×0.033/1.80X(49.50-49.50)=0.OOOkN;Ngsi=0.1395+0.033+(2.00×22)×0.033/1.80X49.50二10.385kN;(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kNm2Ngd2=0.35×0×2×(1.05+0.3)/2=0kN；Ngs2=0.35X(4-0)×2×(1.05+0.3)/2=1.89kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为O.14kNmNgd3=O.14×0×22=OkN；Ngs3=O.14×(4-0)X2/2=0.56kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kNm2Ngd4=O.005×2×(49.5-49.5)=0kN；Ngs4=0.005X2X49.5=0.495kN；经计算得到，静荷载标准值Ngd-Ngd+Ngd2÷Ngd3÷Ngd4-0kN；Ngs-Ngsi+Ngs2+Ngs3+Ngs4-13.33kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和L立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=2×1.05×2×22=4.2kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd=1.2Ngd+0.85×1.4Nq=1.2×0+0.85×1.4X4.2=4.998kN；Ns=1.2Ngs+O.85×1.4Nq=1.2X13.33+0.85X1.4X4.2=20.994kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N,d=1.2Ngd+1.4Nq=1.2×0+1.4×4.2=5.88kN；N,s=1.2Ngs+1.4Nq=1.2×13.33+1.4×4.2=21.876kN;26立杆的稳定性计算：外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载,按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算Wk=O.7zso其中o-基本风压(kNm2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.35kN/m2；z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z=1.664,1；s-风荷载体型系数：取值为0.191；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为：WkI=0.7XO.35X1.664X0.191=0.078kN/m2；Wk2=0.7×0.35×l×0.191=0.047kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw分别为：Mw=0.85×1.4WklLah210=0.85X1.4X0.078×2X1. 8210=0.06kNm；Mw2=0.85X1.4Wk2Lah2/10=0.85X1.4X0.047×2X2. 8210=0.036kNm；1 .主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N(qA)+MwAVf立杆的轴心压力设计值：N=Nd-4.998kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N(A)Lf立杆的轴心压力设计值：N=N'=5.88kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)表5.3.3得：=1.7；计算长度,由公式Io=kuh确定：I0=3.534m；长细比：Lo/i二222；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比loi的结果查表得到：=0.148立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；考虑风荷载时=4998/(0.148724)+60062.751/4490=93.024N/mm2；立杆稳定性计算=93.024Nmm2小于立杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足要求！不考虑风荷载时=5880/(0.148724)=93.702N/mm2；立杆稳定性计算=93.702NZmm2小于立杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足要求！2 .架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式=N(A)+MWzWLf立杆的轴心压力设计值:N=1.2×(Ngd+Ngs)÷0.85X1.4XNq/2=10.497kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式=N(A)f立杆的轴心压力设计值：N=1.2×(Ngd+Ngs)+1.4XNq/2=10.938kN;计算立杆的截面回转半径：i=L59cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)表5.3.3得：=1.7；计算长度,由公式Io=kuh确定：I0=3.534m；长细比：L0i=222；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比loi的结果查表得到：=0.148立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；考虑风荷载时=10497.06/(0.148724)+36084.56/4490=175.315N/mm2；立杆稳定性计算=175.315Nmm2小于立杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足要求！不考虑风荷载时=10938.06/(0.148×24)=174.306N/mm2；立杆稳定性计算=174.306NZmm2小于立杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足要求！2. 7连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni=NIW+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z=L335,阳=0.191,o=0.35,Wk=0.7zso=O.7?.335?.1917.35=0.062kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=43.2m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.OOOkN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：NIW=1.4×Wk×Aw=3.778kN；连墙件的轴向力设计值Nl=NlW+No=8.778kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=f其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i=300/15.9的结果查表得到=0.949,1为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；Ef=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949X4.24×IO-4X205×IO3二82.487kN；Ni=8.778<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=8.778小于双扣件的抗滑力16kN,满足连墙件扣件连接示意图2.8立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PWfg地基承载力设计值：fg=fgkXkc-160kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=160kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：P=N/A=104.971kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=1.2X(Ngd+Ngs)÷0.85X1.4×Nq=1.2X(0+13.33)+0.85X1.4×4.2二20.994kN；基础底面面积：A=0.2n)2。p=104.971kPafg=160kPa。地基承载力满足要求.第三章18米以上按每6层不大于19.5米悬挑一次设计3.1 设计参数：1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.5m；搭设尺寸为：立杆的纵距为2m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为L8m；内排架距离墙长度为030m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48×3.0;横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m,水平间距4m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2 .活荷载参数施工均布荷载(kN11)2)：2.000；脚手架用途:施工脚手架；同时施工层数:2层；3 .风荷载参数本工程地处，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数”，计算连墙件强度时取L335,计算立杆稳定性时取1,风荷载体型系数Ms为L124；4 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1395;脚手板自重标准值(kNm2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.005；脚手板铺设层数：4层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板;5 .水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度L5m,建筑物内锚固段长度2.5mo锚固压点压环钢筋直径：16(mm)的一级钢；楼板混凝土标号:C30；6 .拉绳与支杆参数单位：mm；悬挑脚手架正立面图钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物1.35mo3.2 大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值:PlO.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=035。L05/(2+1)=0.122kN/m；活荷载标准值：Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值：q=l.2×0.033+1.2X0.122=0.187kN/m；活荷载的设计值：q2=l.4×0.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2 .强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：Mlmax=O.08ql2+0.Iq2l2跨中最大弯距为Mma=0.08X0.187X22+0.10X0.98×22=0.452kNm；支座最大弯距计算公式如下：M2max=-0.IOqil2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10X0.187×22-0.117X0.98×22=-0.533kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.452706,0.533706)4490=l18.708N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=118.708N/mm?小于大横杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足要求！3 .挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：vmax=(0.677ql4+0.990q2l4)100EI其中：静荷载标准值：q=P1+P2=O.033+0.122=0.156kN/m；活荷载标准值：q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.156×20004(l00×2.06×105×107800)÷0.990×0.7×20004(100×2.06×105×1078Oo)=5.753mm；大横杆的最大挠度5.753mm小于大横杆的最大容许挠度2000/150mm与10mm,满足要求!3. 3小横杆的计算:根据JGJI30-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重标准值：PF0.033X2=0.067kN；脚手板的自重标准值:P2=O.35×1.05×2/(2+1)=0.245kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×2(2÷l)=1.400kN；集中荷载的设计值：P=l.2×(0.067+0.245)÷1.4XI.4=2.334kN；小横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：MqmaxQ1/8MqmaX=1.2×0.033×l.0528=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax-P1/3Mpmax=2.334X1.05/3=0.817kNm；最大弯矩M=Mqmax+MPmaX=0.822kNm；最大应力计算值=MW=0.8227064490=183.158Nmm2；小横杆的最大弯曲应力=183.158Nmm2小于小横杆的抗压强度设计值205Nun2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：vqmax=5ql4384EIvqmax=5×0.033×10504(384×2.06×IO5X107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=Pi+P2+Q=0.067+0.245+1.4=1.712kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=Pl(312-4129)72EIVpmax=1711.6×1050×(3×10502-4×105029)/(72×2.06×105×107800)=3.167mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.167=3.191mm；小横杆的最大挠度为3.191mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！4 .4扣件抗滑力的计算：按规范表5.L7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):RRc其中Rc一扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：Pi=0.033X2X2/2=0.067kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.052=0.017kN；脚手板的自重标准值：P3=0.35X1.05X2/2=0.368kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×2/2=2.1kN；荷载的设计值:R=L2X(0.067+0.017+0.368)+1.4X2.1=3.482kN；R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！3.5脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1395kNmNgi=0.1395+00×2/2)×0.033/1.80X19.50二3.442kN;脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为O.35kNm2Ng2=O.35×4×2×(1.05+0.3)/2=1.89kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kNmNg3=0.14X4X2/2=0.56kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kNm2Ng4=0.005X2X19.5=0.195kN；经计算得到，静荷载标准值NG-Ng1÷Ng2+Ng3+Ng4-6.087kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和L立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=2×1.05×2×22=4.2kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2Ng÷0.85×1.4Nq=1.2X6.087+0.85XI.4X4.2=12.302kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=L2Ng+1.4Nq=1.2×6.087÷l.4×4.2=13.184kN;36立杆的稳定性计算：风荷载标准值按照以下公式计算Wk-O.7zso其中o-基本风压(kNm2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：o=0.35kN/m2；z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:z=l;s-风荷载体型系数：取值为L124；经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.7×0.35X1X1.124=0.275kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：MW=0.85X1.4WkLah2/10=0.85X1.4X0.275×2X1.8210/0.212kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N(A)+Mw/WLf立杆的轴心压力设计值：N=12.302kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N(A)Ef立杆的轴心压力设计值：N=N>=13.184kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)表5.3.3得：=1.5；计算长度,由公式Io=kuh确定：I0=3.118m；长细比：Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比loi的结果查表得到：=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；考虑风荷载时=12302.1/(0.188?24)+212351.026/4490=201.626N/mm2；立杆稳定性计算=201.626Nmm2小于立杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足要求！不考虑风荷载时=13184.1/(0.188724)=165.397N/mm2；立杆稳定性计算=165.397Nmm2小于立杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足要求！3.7连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni=NIW+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z=L335,阳=1.124,o=0.35,Wk=0.7zso=O.7?.335?.1247.35=0.368kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=14.4m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.OOOkN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Niw=1.4×Wk×Aw=7kN；连墙件的轴向力设计值Nl=NlW+N0=12kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=禀穗H其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i=300/15.9的结果查表得到=0.949,1为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949X4.24×IO-4X205×IO3二82.487kN；N=12<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求.连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=12kN,双扣件的抗滑力满足要求.连墙件扣件连接示意图3.8悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm,内排脚手架距离墙体30Onmb支拉斜杆的支点距离墙体为1350mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=101.3cm3截面抵抗矩W=25.3cm3,截面积A=10.24cm20受脚手架集中荷载N=L2X6.087+1.4X4.2=13.184kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×10.24X0.0001X78.5=0.096kN/m；13.184kN0.096kNm0.096kNm13.184kN0.096kNmW(2)(3)飞15013501500悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到1Z-1工9L2.0151.915；0.807-11.269-11.298悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)1.333悬挑脚手架支撑梁变形图(三n)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：Rl=15.214kN；R2=12.249kN；R3=-O.807kNo最大弯矩MmaX=2.063kNm；最大应力=M1.05W+NA=2.063706/(1.05?5300)+9.889703/1024=87.312N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值87.312Nmm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215Nmm2,满足要求！3. 9悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下=MbWxf其中佻-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=(570tblh)7235fy)经过计算得到最大应力b=(570tblh)7235fy)=570?3?235/(300070735)=0.82由于b大于06,根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到b值为0.72。经过计算得到最大应力=2.063706/(0.7275300)=112.491N/mm2；水平钢梁的稳定性计算=112.491小于f=215Nmm2,满足要求！3.10 拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH-RuiCOSi其中RUiCoSoi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUiSinoi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：Ru=16.683kN；3.11 拉绳的强度计算：钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为Ru=16.683kN选择6X19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径14mm。Fg=aFgK其中Fg一钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),查表得Fg=123KN；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6X37、6X61钢丝绳分别取O.85、0.82和0.8。=0.85；K-钢丝绳使用安全系数。K=6。得到：Fg=17.425KN>Ru=16.683KNo经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=Ru=16.683kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为=NAf其中f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10. 9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50Nmm2;所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（16683X4/（3.142X50×2）1/2=14.6mm；实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。3.12 锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=O.807kN；压环钢筋的设计直径D=12mm;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：=N2Af其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50Nmm2;AFD2/4=3.142?2