立交二期工程施工图设计阶段结构计算书.docx

立交二期工程施工图设计阶段结构计算书目录1工程概况11.1 项目区位11.2 工程概况12设计依据、采用的技术规范12.1 设计依据12.2 采用的技术规范23工程建设条件23.1 场地现状23.2 道路现状23.3 气象水文33.4 土也形土也貌43.5 工程地质情况43.6 线路工程地质评价104挡墙稳定性计算134.1挡墙设计方案134.2悬臂式挡墙计算145结论211工程概况1.l项目区位1.2工程概况工程名称：立交二期工程工程地点：项目业主：项目概况：本次设计道路为城市主干道，道路全长480m,双向六车道，主线上跨桥路幅宽度23.85m,设计车速50kmh0工程共包含纵三路上跨桥一座，长226m,另包含桥后挡墙路段，一期已实施的道路及管网等工程的局部改造段。相交道路：代家院子立交包括横四路主线、纵三路主线及AH共八条匝道，为一般互通立交。其中横四路主线为城市主干路，设计速度50kmh,标准路幅宽36m,双向六车道；纵三路主线为城市主干路，设计速度50kmh,标准路幅宽36m,双向六车道。2设计依据、采用的技术规范2.1 设计依据（1）与业主签订的设计合同（2）代家院子立交一期工程设计资料（3）蔡家嘉陵江大桥施工图设计资料（4）代家院子立交一期地勘资料（5）重庆市发展和改革委员会关于代家院子立交二期工程可行性研究报告的批复（重庆发展和改革委员会渝发改投资（2020）1号）（6）北硝区蔡家组团代家院子立交二期勘察（Ko+015.750-K0+480.000）工程地质勘察报告（一次性勘察）重庆南江工程勘察设计集团有限公司2021.01（7）重庆市住房和城乡建设委员会建设工程方案设计并联审查协办意见复函（渝建方案协复【2020】5号）重庆市住房和城乡建设委员会2020.11(8)重庆市城乡总体规划(20072020)(2011修订版)(9)重庆主城区蔡家组团控制性详细规划修编(重庆市规划设计研究院2014)(10)代家院子立交二期工程1：500实测地形图及地形管线图(11)业主提供的其它相关资料2.2 采用的技术规范建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)(2015年版)建筑地基基础设计规范(GB507-2011)公路路基设计规范(JTGD30-2015)铁路路基支挡结构设计规范(TBloo25-2019)3工程建设条件3.1 场地现状本次设计立交东侧为面积较大的规划公园绿地，立交西侧为居住用地，绿地较少。项目区的城市基础设施己建成，用水、用电均可就近接入，利于项目实施。项目范围属于一期立交范围，不需要重新征地，项目范围内不存在需要拆除的大型结构物，道路建设不会影响周边现状大型结构物。本工程的建设运输条件相当便利，道路条件十分优越。212国道及渝武高速从蔡家组团西部边缘通过。渝武高速公路在三溪口处设有互通立交与212国道相连。组团内快速路一横线、纵四路、纵三路北段等多条快速路、主干道已建成通车，交通便利。本工程距北侧蔡家岗立交仅500m,道路建设条件优越。拟建代家院子立交二期上跨桥位于纵三路主干路系统，横四路下穿纵三路，为现状城市主干路，南侧蔡家嘉陵江大桥尚未建成通车，现状有两条水泥道路出入纵三路立交段。3.2 道路现状(1)现状代家院子立交一期工程技术标准*4-1现状代家院子立交一期工程技术标准序道路名称横四路纵三路号1道路等级城市主干道城市主干道2设计年限交通量饱和设计年限20年沥青校路面结构设计年限15年3设计行车速度50kmh50kmh4标准路幅宽度36m44m5最大纵坡5.5%6.15%6最小竖曲线半径3000m2000m7停车视距26Om60m9荷载等级汽车荷载：城-A级，人群荷载：3.5KNm2(2)道路基本情况根据现场调查，横四路和纵三路现状道路路基使用状况良好，未发现较大的沉降或大面积路面严重损坏。车行道：现状道路为沥青铺筑路面，路面使用状况良好，路面平整，无明显的路面裂缝、沉陷、坑槽、车辙等路面病害。人行道：现状人行道为彩色透水砖铺装，人行道使用状况良好，无明显破损情况。挡护构筑物：现状道路纵三路底部为借都佳园，边坡已做放坡+桩板挡墙支挡。现状管线情况：现状道路沿线布置有完善的综合管网，主要分布于现状人行道下方。3.3 气象水文蔡家组团地处北半球亚热带内陆的四川盆地东部，地处川东平行岭谷中，属东南亚季风环流控制范围，具备亚热带湿润季风气候特性，复杂多样的地貌类型，使其具有较明显的气候垂直带谱结构。区内气候特点是：气候温和、四季分明、雨量充沛，具冬暖、夏热、秋长的气候特点。多年平均气温17.6,极端最高气温41.7,极端最低气温-1.8C,年总积温5390,最热为每年7月中旬至8月中旬，最冷为每年12月下旬至次年1月中旬。全年平均降水量1067.8毫米,其中24月春季平均降水217.5毫米,57月夏季454.5毫米，810月秋季358.9毫米，月冬季86.9毫米，降水量最多集中在夏季，占全年降水量的43%,冬季降水量最少，只占全年降水量的8%。蔡家组团西靠中梁山，中高四面低，东沿嘉陵江14公里，因而形成许多长流溪和季节性溪流入江。嘉陵江为该区骨干水系，属过境河流。最大流量4.48X1071s,最小流量0.2×1061s,多年平均流量2.14×1061so3.4 地形地貌场地属剥蚀浅丘地貌，原始地形较平缓，场地北高南低，高程278.63345.81m,高差67.18m,地形坡角一般530°。由于道路建设进行了大量回填，场地西南侧现状为一高约10-32m的填方边坡，地形坡角为3289°,边坡顶部为已建纵三路，底部为陪都佳园，边坡已做放坡+桩板挡墙支挡。场地北东侧为一高约4.8-8m的挖方岩质边坡，己做放坡处理，坡角为4450°。3.5 工程地质情况3.5.1 地质构造场地区域地质构造属中观音峡冲断背斜南东翼，据区测资料并结合现场调查等情况看，勘察区周围及附近未见断层构造，岩层呈单斜产出，产状140°N9°。构造裂隙调查如下：1.I：285oZ71o,间距0.53m,延伸3IOm,微张，无充填，裂而较平直，结合程度差，压扭性裂隙，属硬性结构面。1.2：210oZ78o,间距14m,延伸26m,微张，无充填，裂面较平直，结合程度差，压扭性裂隙，属硬性结构面。根据中国地震动参数区划图（GB18306-2015）,场区地震动峰值加速度0.05g。对拟建道路根据公路工程抗震规范JTGB02-2013,勘察区抗震设防烈度为6度，地震动力加速度为0.05g,设计地震分组第一组，地震动反应谱特征周期值为0.35s,拟建道理修建后，可根据覆盖层厚度和等效剪切波速修正。3.5.2 地层及岩性据地表工程地质测绘和钻探揭露，场地内出露的土层主要为第四系素填土层（Q4向）、粉质粘土层（?4目川），下伏岩层为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）岩层，现由新到老分述如下：（1）第四系全新统土层（QQ素填土层（2严1）：杂色，结构稍密，稍湿，表层0.3m以上为混凝土路面，主要成分为粉质粘土及砂、泥岩碎块石，粒径220cm,土石比3:7,局部含回填卵石，为修建道路堆填，堆填时间5年左右。分布于整个场地，钻探揭露该层厚度LOm（ZY42）59.0m（ZY02）t>残坡积粉质粘土层（2产句）：红褐色，可塑状，稍有光泽，干强度中等，韧性中等,无摇震反应。分布于原始地形低洼处，钻探揭露该层厚度04m（ZY15）2.4m（ZY02）o(2)侏罗系中统沙溪庙组(J2s)砂岩(J2S-Ss):灰白色、灰黄色，中细粒结构，厚层状构造，主要矿物为长石、石英，暗色矿物次之。钙泥质胶结，部分含泥质重。本次揭露厚度1.3m(ZY09)21.7m(ZY36)o勘察场地均有分布。据勘探资料，砂岩分布于整个场地，为场区基岩主要岩性。泥岩(J2S-Ms):紫红色，泥质结构，厚层状构造，矿物成份主要为粘土矿物，部分含绿色团块,部分含砂质重,质软,易风化崩解。本次勘察揭露厚度1.2m(ZY26)10.5m(ZY18)o据勘探资料，泥岩分布于场地局部地带，与砂岩呈互层状及夹层或透镜状产于场地内，为场区基岩次要岩性。(3)基岩面起伏情况及基岩风化带特征经地面调查和钻探揭露，拟建场区的基岩面主要随原始地形起伏而起伏，总体来说,场地内的基岩面向冲沟内倾斜，基岩面埋深较深，在原始斜坡地带，基岩面埋深较浅，本次揭露埋深1.061.4m°场地中基岩强风化层厚度为0.6m(ZY02)4.0m(ZY28),经钻探揭露，其岩芯相对破碎，多呈碎块状、短柱状，岩石强度低。强风化层底界随基岩面起伏而起伏，岩土界面倾角一般530。中风化岩芯较完整，多呈柱状，岩质断口新鲜，锤击声哑。3.5.3水文地质条件1、场地地下水情况勘察区属侵蚀剥蚀残丘地貌区，拟建场地原始地形位于斜坡、沟谷地带，总体地势呈北高南低，在自然条件下，地下水来自大气降雨补给，并自含水层向沟谷呈渗流或细流状态排泄，气候条件对地下水流量影响较大，一般丰水期流量大，枯水期流量小。按含水层和地下水特征划分大致可分为两大类，即基岩裂隙水和第四系孔隙水。(1)基岩裂隙水这类地下水主要赋存于基岩裂隙、风化网状裂隙中，岩性为砂岩、泥岩。该含水层按受大气降雨补给及上覆土层的补给，斜坡地带基岩裂隙水迳流途径短，排泄条件好，多以渗流或细流形式流出地表或补给其它含水层，故富水性较差，在平坦地带基岩裂隙水将长期储存于强风化及构造裂隙中，水量相对较小。(2)第四系孔隙水主要赋存于素填土层中，在粉质粘土中也存在少量地下水。地下水位变动主要受降雨影响，雨季时地下水位较高，旱季时地下水位较低。根据勘察期间对各个钻孔的水位观测记录,勘察期间仅少数钻孔内有稳定水位,水位埋深53.254.3m,水位高程255.17256.66m,整个场区地下水存在于原始地形冲沟处，地下水总体较贫乏，水文地质条件简单。(3)地下水的补、迳、排关系据钻探揭露，拟建场地表层主要为第四系土层覆盖，土层以填土为主，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩、泥岩。场地内上覆填土属透水层，下伏基岩连续完整，泥岩隔水性相对较好，赋水条件差，场地内含水层主要为填土及砂岩，场地南部位于原始地势低洼处，有利于地下水的储存。第四系孔隙水主要接受大气降水、地表水的补给，主要沿土体内部孔隙径流，并向地形低洼地带排泄。基岩裂隙水裸露区主要受大气降水补给，表层分布覆盖层区域补给条件一般较差，主要由第四系孔隙水补给，砂岩中的裂隙是地下水储存、运移的主要通道，泥岩相对隔水，具就近补给，就近排泄的特点。2、地下水水量根据在拟建场地选取代表性钻孔，进行简易提水测试。在进行抽(提)水试验前，先提干孔内钻探循环水，测得恢复后的静止水位，再进行简易提水试验并记录，同时对后续的恢复水位也进行记录。经对记录资料分析、计算，提(抽)水试验成果详见提水试验图2.6。工程名称北岳区蔡京组团代京陕子立交二期勘察(KDWI5750KD780000)钻孔编号ZY02钻孔坐标(m)X86397.6076Y:55436.9842|孔口标高(m)309.47抽水段次1静止水位提抽)抑寸间时分)水位恢复(tn)L(m)H(m)开始结束累积稳定延续总时间最终水位(m)54.3068.307.5012/1214:0012/1217:003:0:01:40:057.50钻孔半径渔诱系数影响半径3)(m)Mm)0(m3d)K(vd)R(m)0.05558.504.2051.452.32935.11I04St在苴八才0732i8(¾.用鼠式：-rR=2S而o(2x-3)图2.6钻孔提(抽)水试验成果图经对场地地势低洼处的钻孔ZY02进行简易抽(提)水试验，静止水位54.3m,抽水稳定水位58.5m,单孔涌水量51.45m3d,渗透系数2.33md°场地内素填土属中等透水层，粉质粘土属弱透水层，泥岩属相对隔水层，砂岩属弱透水层。另外场地地势较平坦，雨季时易造成地表积水，水量可能远比勘察期间的水量大，施工单位应备好排水设施，应对桥墩台基础、挡墙基础等开挖后较大水量的疏排。3.5.4 水土腐蚀性根据场地内地表水及钻孔地下水水质分析报告、土样腐蚀性分析报告，按岩土工程勘察规范GB50021-2001(2009年版)腐蚀性评价标准对对场地类地表水、地下水、粉质粘土进行了水土的腐蚀性判定(详细判断见表4-2表43)：表42水质分析成果及判定表编号PH游离CO2侵蚀82HCO3-CSO42Ca2-Mg2+NH4+OH-mgLmgLmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/LSYl6.988.890326.618.64I6.6772.0412.89<0.020依据岩土工程勘察规范(GB50021-2001)(2009)®)判定：拟建场地表水对混凝土结构具有微腐蚀性，对钢筋混凝结构土中的钢筋具有微腐蚀性；地下水对混凝土结构具有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。表43土质分析成果及判定表样品编号PH腐蚀性(mgkg)(HCCh3HCOG铲Mg2fSQ?TZY06素填±5.43008533621587TZY17粉质粘土7.950012021521069备依据岩土工程勘察规范(GB5002L2001)(2009版)判定：拟建场地土体对混凝土结构具有微注腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性；素填土对钢结构具有弱腐蚀性。根据场地环境条件及重庆岩土工程检测中心对场地地下水质分析及对土的腐蚀性分析，可判定场地环境水和土对碎及碎中钢筋具微弱腐蚀性。3.5.5 特殊性岩土及不良地质(一)特殊性岩土(1)填土素填土，杂色，稍密状，为修建道路堆填，主要成分为粉质粘土及砂、泥岩碎块石,局部含少量回填卵石。该层厚度变化较大，建议对表层填土进行压实处理。对后期填土作道路基础时应采取压实处理，填土填料及压实系数应满足设计要求。(2)残积土粉质粘土，主要分布于场地南侧，多呈可塑状，厚度较小，分布不均匀，均匀性较差，承载力值较低。（3）强风化基岩强风化基岩：场地内基岩强风化带厚度差异较大，钻探揭露厚度0.64.0m,强风化层底界随基岩面起伏而起伏，岩土界面倾角一般530°,强风化层风化较强烈，岩芯破碎，多呈碎块状，岩质软、手可折断。强风化岩体可以选其作路基持力层或满足设计承载力要求的建（构）筑物基础持力层。（二）不良地质据区域资料及野外实地调查，场地西南侧为修建纵三路形成填方边坡，坡长约270m,坡高约1032m,坡角为3289°,边坡已做分阶放坡+桩板挡墙支挡，坡体及挡墙未见变形迹象，现状整体稳定。在已建纵三路南北两侧各有一地下人行通道横穿纵三路，通道宽6.2m,南侧通道底标高为306.20306.39m,顶标高为309.79309.93m,北侧通道底标高为307.60m,顶标高为311.40m,通道已做支挡，稳定性较好。本勘察场地内及附近地带也未见崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象。356土、石工程分级根据地面调查，根据钻探揭露，查市政工程地质勘察规范DBJ50-174-2014附表A.0.1,场地内土、石可挖性分类见下表44。表44土、石可挖性分类表岩性土、石等级土、石类别素填土II普通士粉质粘土I松土强风化砂岩、泥岩III硬土中风化泥岩IV软石中风化砂岩V次坚石3.5.7 对相邻构筑物的影响1、场地现状道路地下已埋设大量电信、电力、给水、排水、燃气等管线设施，建议在施工之前先做好迁移改线等保护工作。2、根据规划轨道13号线初步平纵设计资料,轨道13号线在纵三路桩号K0+395.177处下穿纵三路。轨道设计右线离纵三路上跨桥桥台最近距离为18.231m,纵三路桩号KO+395.177处主线设计高程为H=318.236,地面匝道现状高程为H=315.849,轨道13号线轨面高程为H=290.336,结构顶高程为H=295.336,轨道轨面与纵三路现状地面匝道在该处的高差为25.513m,远期轨道在建成纵三路下暗挖具备实施条件，本次工程对其影响较小。3、拟建道路、挡墙建设将对西南侧填方边坡、挡墙可能产生一定影响，建议设计对路面及挡墙加载进行验算，并做好对边坡及挡墙变形的监测。4、场地中部有一处已建排水涵洞、两处人行地通道和一处车行地通道，工程建设对其可能产生一定影响，建议在施工前对涵洞及通道采取保护措施，并按要求做好对既有建筑物基础变形的监测。3.5.8 设计岩土体参数取值根据地勘资料，场地内力学参数取值如下表。本次勘察岩土参数建议值按不同的工程类型、不同岩性，不同层位、不同风化程度分别提供：(1)土体物理性质指标直接采用室内试验平均值，±体变形指标根据室内试验值并结合地区经验进行取值。(2)岩体物理性质指标不折减，直接使用岩石相应指标的平均值。(3)岩质地基承载力值的确定：根据市政工程地质勘察规范(DBJ50-174-2014)中14.3.2条：当岩体完整、较完整、较破碎时，岩质地基极限承载力标准值可由岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数确定。较完整时取1.40-1.10,本次勘察范围内岩体较完整，地基条件系数取1.10o根据市政工程地质勘察规范(DBJ50J74-2014)中1435条，当设计需要提供地基承载力特征值时：对岩质地基可由地基极限承载力标准值乘以0.33的系数确定；对土质地基可由地基极限承载力标准值乘以0.50的系数确定。根据市政工程地质勘察规范(DBJ50-174-2014)条文说明10.4.110.4.3,当建筑物施工或使用期地基可能遭受水浸泡时，应采用饱和强度。(4)当岩土力学性质指标统计数不足时，采用平均值按经验值(0.90)折减作为标准值使用或者采用最小平均值作为标准值使用。(5)岩体内摩擦角标准值按岩石试验标准值折减而成，折减系数取0.9；岩体粘聚力标准值按岩石试验标准值折减而成，折减系数取0.3；岩体抗拉强度标准值按岩石试验标准值折减而成，折减系数取0.4。岩体变形模量标准值按岩石试验标准值折减而成,折减系数取0.7；岩石泊松比可视为岩体泊松比。(6)根据市政工程地质勘察规范(DBJ50-174-2014)14.2.10永久边坡、洞室等，岩体抗剪、抗拉强度折减时，应考虑时间效应系数0.951.0,本项目坡高及洞跨较小，时间效应系数取LOo(7)岩石桩的极限侧阻力标准值，参数取值依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)提供经验值。各区段岩土体设计参数推荐取值详见表4-5岩土体参数推荐取值。*4-5岩土力学性质叁数值试验项目/岩土名称天加重度饱和重度)KNZb3天然抗压强度标准值(XPa)阻和抗压强度标准值(Mpa)岩质地基极限承载力标准值(MPa)地基承我力特征值(KPa)基底摩擦系数水力的系Im体抗数例数Nm士平系比MN岩体水平抗力系数MN三,岩土体、结构面抗剪强度(天然)岩土体、结构面抗剪强度(饱和)岩体抗拉强度标准值(MPa)弹性棋累标准值E5O(1D4MPa)天然泊松比例锚固体与岩石的极限粘结强度标准值(KPa)桩的极限例阻力标准值(泥浆护壁钻孔桩)(KPa)建议临时放坡率岩土体内摩擦角标准值(.)岩土体粘聚力标准值<KPa)岩土体内摩擦角标准值(.)岩土体粘聚力标准值(KPa)填土20.5*21.5*/0.40*14*/26*2*24*1*/20*1:1.5可塑状粉质粘土19.0/20.0*/125*0.20*16*/11.2527.458.3718.90/53*1:1.5强风化泥岩24.0*/350*0.35*/20*/140*1:1强风化砂岩23.5/Z/100*0.40*/30*/Z/160*1:1泥岩25.05.613.383.72122«0.50*/60*26.41450/0.110.250.07360»1:0.75砂岩24.322.4416.1417.7558590.60*/300»33.4516920.570.340.091000*1:0.75层面/12*20*!/裂隙面/14*28*/填土与粉质粘土/9*20*8*12*/粉质粘土与基岩面/10.1324.717.5317.01/填土与基岩面/附914*7*/3.6线路工程地质评价拟建线路分为桥梁、路基部分，路基部分按设计路面高程施工整平后，将在沿线道路两侧形成一定高度的填方边坡，根据桥梁与路基对道路区分三段进行评价：路基段K0+015.750KO+127.500、桥梁段KO+127.500KO+353.5OO、路基段K0+353.500KO+480.000。3.6.1 路基段K0+015.750K0+127.500(代表剖面1-1,44')该段现状为已建道路区，地形较平缓，上部为第四系土层覆盖，主要为素填土及粉质粘土，厚度一般3061m,下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩、泥岩。根据设计方案，按设计路面高程整平后，将在道路两侧形成高约04.3m的填方边坡，由于无放坡条件，设计拟采取重力式挡墙或悬臂式挡墙进行支挡，方案合理，建议以压实填土做持力层，嵌固段需满足设计要求。建议先设置挡墙支挡，再进行路基压实回填。素填土需作压实处理，压实系数满足设计要求后可做路基持力层，下伏基岩可做天然路基；道路修建过程中，应加强地表水体的截排工作，防止对路基产生浸泡等危害。3.6.2 桥梁段K0+127500K0+353.500(代表剖面5-5,1616')(1)桥台区A0：该段现状为已建道路区，地形平缓，土层厚度25.832.2m,土体成分主要为第四系素填土,含少量粉质粘土,基岩岩性为砂岩、泥岩，强风化层厚度1.53.3m°桥台区第四系土层厚度大，强风化基岩破碎，厚度薄，土体和强风化基岩力学性质差，不能作桥台基础持力层，中风化基岩岩芯完整，承载力相对较高，是桥台理想的基础持力层。建议桥台的基础采用重力式承台+桩基的形式。桩基嵌岩段从中风化岩体净边距大于5m处起算，嵌岩深度应满足设计要求，设计桩长满足规范要求。承台开挖将形成±质基坑边坡，坡高约3.7m,边坡安全等级为二级，原始地面较平缓，上部填土不会沿原始地面产生整体滑动，但直立或不合理放坡易产生垮塌破坏，建议采取放坡开挖，临时放坡坡率：取1:1.5。A5：该段现状为已建道路区，地形平缓，土层厚度3.811.6m,土体成分主要为第四系素填土，基岩岩性主要为砂岩，泥岩呈透镜状产出于上部岩体，强风化层厚度1.92.9m。桥台区第四系土层厚度大，强风化基岩破碎，厚度薄，土体和强风化基岩力学性质差，不能作桥台基础持力层，中风化基岩岩芯完整，承载力相对较高，是桥台理想的基础持力层。建议桥台的基础采用重力式承台+桩基的形式。桩基嵌岩段从中风化岩体净边距大于5m处起算，嵌岩深度应满足设计要求，设计桩长满足规范要求。承台开挖将形成土质基坑边坡，坡高约3.7m,边坡安全等级为二级，原始地面较平缓，上部填土不会沿原始地面产生整体滑动，但直立或不合理放坡易产生垮塌破坏，建议采取放坡开挖，临时放坡坡率：取1:1.5。(2)桥墩区该桥梁设有四个桥墩，现状为己建道路区，地形平缓，土层厚度12.723.2m,±体成分主要为第四系素填土，基岩岩性为砂岩、泥岩，强风化层厚度1.54.0m0桥墩区第四系土层厚度大，强风化基岩破碎，土体和强风化基岩力学性质差，不能作桥墩基础持力层，中风化基岩岩芯完整，承载力相对较高，是桥墩理想的基础持力层。建议桥墩的基础采用重力式承台+桩基的形式。桩基嵌岩段从中风化岩体净边距大于5m处起算，嵌岩深度应满足设计要求，设计桩长满足规范要求。建议承台基坑边坡开挖临时放坡坡率：取kl.5o桥位区砂岩的饱和抗压强度标准值取16.14Mpa,地基承载力特征值取5859kpa0桥位区泥岩的饱和抗压强度标准值取3.38Mpa,地基承载力特征值取1228kpao建议桩基嵌岩起算标高：桥墩台编号建议桩基嵌岩起算标高AO278.27-284.13mPl287.02291.HmP2293.92296.88mP3295.72297.16mP4296.17-299.05mA5300.58308.32m363路基段K0+353500K0+480.000(代表剖面17-17'20-20')该段现状为已建道路区，地形较平缓，上部为第四系土层覆盖，主要为素填土，厚度一般l9.8m,下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩、泥岩。根据设计方案，按设计路面高程整平后，将在道路两侧形成高约04.2m的填方边坡，由于无放坡条件，设计拟采取重力式挡墙或悬臂式挡墙进行支挡，建议以压实填土或基岩做持力层，嵌固段需满足设计要求。建议先设置挡墙支挡，再进行路基压实回填。素填土需作压实处理，压实系数满足设计要求后可做路基持力层，下伏基岩可做天然路基；道路修建过程中，应加强地表水体的截排工作，防止对路基产生浸泡等危害。3.6.4地基评价1、路基均匀性评价及工程措施建议场地路基段岩性包括填土、粉质粘土、基岩。各岩性路基均匀性及工程措施建议如下：(1)素填土分布于整个场地，厚度由北向南逐渐变大，为修建道路堆填，主要成分为粉质粘土及砂、泥岩碎块石，局部含少量回填卵石。根据现场调查及钻探情况，场地内填土结构稍密，厚度较大，上部在钻进过程中存在卡钻现象。因此，人工素填土均匀性一般，建议对表层填土压密处理，压实系数及承载力满足设计及规范要求后，方可作为路基及局部挡墙持力层。(2)粉质粘土主要分布于场地南侧，多呈可塑状，厚度较小，分布不均匀，均匀性较差，承载力值较低，该粉质粘土层不宜作为路基持力层。(3)强风化基岩厚度0.64.0m,厚度较薄，分布较均匀，承载力值较低，可作为路基及局部挡墙持力层。(4)中风化基岩厚度大，分布均匀、稳定，承载力值高，可作为桥梁桩基基础的持力层2、路基持力层选择及建议路基：场地内人工填土层结构稍密，均匀性一般，施工过程应减少对底部填土层的扰动，加强对土层现场测试工作，测试合格后，再做基础持力层。对后期填土应进行分层碾压，压实系数应大于0.94并满足设计要求后，才能作为路基持力层。桥梁段：桥墩建议采取桩基础，桥台区因上部土层力学性质较差且厚度较大，故建议采取承台下桩基。持力层建议采取中风化泥岩、砂岩层。嵌岩深度及桩长需满足设计及规范要求。挡墙段：场地内挡墙设计为重力式或悬壁式，根据本次勘察成果建议以压实填土或基岩作为持力层。3、地下水对地基影响评价拟建场地在原始冲沟处存在一定地下水，主要分布在原始地形低洼地带，施工时地下水渗透汇集可能赋存大量第四系松散层孔隙水，对施工产生一定影响，施工时应采取有效的排水措施。地下水对桥位区影响较大，成桩时可能造成包括对桩底基岩软化作用、产生缩径增加桩基施工难度等不利影响，建议可采取钢护筒或混凝土护壁等措施加强填土易跨塌地层及粉质粘土层的桩壁支护工作4挡墙稳定性计算4.1 挡墙设计方案表1挡墙布置情况挡墙桩号范围挡墙类型挡墙长度(m)1#K0+042.960-K0+127.5悬臂式+重力式挡墙84.542#K0+042.960-K0+127.5悬臂式+重力式挡墙84.543#K0+353.5-K0+449.127悬臂式+重力式挡墙95.6274#K0+353.5-K0+449.127悬臂式+重力式挡墙95.62(1)悬臂式挡墙：挡墙为C30钢筋混凝土结构。基底埋深1m。挡墙临时开挖坡比为土层1:1。挡墙基底0.5m范围内采用土夹石换填。(2)重力式挡墙：挡墙露出高度lm时，采用等宽80CmC20素混凝土挡墙，埋深50cmo4.2悬臂式挡墙计算悬臂式挡墙最高6m。设计要求墙后新近填土综合内摩擦角达到30°,基底摩擦系数0.3。计算结果如下：4.2.1 挡墙稳定性验算悬臂式挡土墙验算执行标准：公路计算项目：悬臂式挡土墙1原始条件：墙身尺寸：墙身高：6.000(m)墙顶宽：0.450(m)面坡倾斜坡度：1：0.000背坡倾斜坡度：1：0.050墙趾悬挑长DL:0.8OO(In)熠趾跟部高DH:0,500(m)墙趾端部高DHO:0.400(m)墙踵悬挑长DLl:2.600(m)墙踵跟部高DHl:0.500(m)墙踵端部高DH2:0.400(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2:0.500(m)背坡腋高YH2:0.500(m)设防滑凸桦防滑凸棒尺寸BTl:L1.000()防滑凸梯尺寸BT:0.800(m)防滑凸桦尺寸HT:0.400(m)防滑凸梯被动土压力修正系数：LOOO防滑凸梯容许弯曲拉应力：0500(MPa)防滑凸椎容许剪应力：0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离：50(mm)墙趾埋深：LooO(m)物理参数：混凝土墙体容重：25.000(kNm3)混凝土强度等级：C30纵筋级别：HRB400抗剪腹筋级别：HRB400裂缝计算钢筋直径：20(mm)场地环境：一般地区墙后填土内摩擦角：30.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：20.000(kNm3)墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)地基土容重：20.000(kNm3)修正后地基承载力特征值：150.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：LOoO墙底摩擦系数：0.300地基土类型：土质地基地基土内摩擦角：30.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数120.0000.0001第1个：定位距离0.000(m)城-A级地面横坡角度：0.000(度)填土对横坡面的摩擦角：30.000(度)墙顶标高：0.000(m)挡墙分段长度：10000(m)荷载组合信息：结构重要性系数：1.100荷载组合数：1钢筋混凝土配筋计算依据：公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004)第1种情况：组合1组合系数：1.0001 .挡土墙结构重力分项系数=0.9002 .填土重力分项系数=1.2003 .填土侧压力分项系数=1.4004 .车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400土压力计算计算高度为6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=32.022(度)城-A级路基面总宽=20.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列布置宽度=7.102(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.0